三板溪崩塌體滑坡穩(wěn)定性分析

武漢大學水利水電學院水工結構計算仿真研究中心高壩巖基與巖石邊坡研究所三板溪水電站進水口崩塌堆積體滑坡穩(wěn)定性分析及加固優(yōu)化研究目錄前言邊坡穩(wěn)定性分析及加固方案探討邊坡變形與穩(wěn)定的二維有限元分析初步加固方案的三維有限元分析與評價優(yōu)化加固方案的三維有限元分析與評價結論一、前言工程概況

三板溪崩塌堆積體分布于電站進水口右側Ⅳ號沖溝上游大支溝內。支溝上游邊坡為一順層坡面，下游邊坡上部為一連續(xù)的NW向陡崖。崩塌堆積體分布高程為375.0～657.0m，平均厚度15.20m，約44萬m3。堆積體自然地形坡度32°～38°。崩塌堆積體與上游基巖接觸面為一層間錯動面。下伏基巖為強風化條帶狀凝質粉砂巖，接觸帶為灰黃至黃色角礫夾黃色可塑至軟塑狀粘土，厚0.5m，底部為粘土夾少量砂粒，砂粒呈次圓狀。接觸面光滑、未見有明顯擦痕。研究意義由于該堆積體處于水庫大壩右壩肩上游電站進水口附近，為了確保水電站進水口施工和運行期的安全，該崩塌堆積體的穩(wěn)定問題尤為突出。因此，本課題將根據崩塌堆積體的工程地質特點以及施工期、運行期的關鍵技術問題展開研究，重點研究其穩(wěn)定性，并為設計院推薦加固優(yōu)化措施，研究成果對三板溪水電站進水口崩塌堆積體治理的設計、施工具有較重要的現實意義和經濟意義。研究內容總結和分析崩塌堆積體滑坡的形成機制，研究邊坡在自然和工程條件（如施工開挖切坡、卸荷、震動及水庫運行）下的變形破壞機制，正確模擬其變形破壞過程。考慮崩塌堆積體滑坡的施工和運行過程進行分析，內容有：根據地質條件對崩塌堆積體滑坡進行分區(qū)；考慮施工和運行過程中地下水位和水庫水位的變化；采用推力系數法、Sarma法對堆積體材料參數進行敏感性分析，對天然狀態(tài)、施工期和運行期等工況下邊坡的穩(wěn)定進行分析，探討并提出了初步的加固方案；采用二維和三維有限單元法對采用初步加固方案的施工過程仿真分析，分析邊坡的應力應變、屈服情況和邊坡的穩(wěn)定性，推求變形和安全系數，并對不同的地質參數進行敏感性分析；根據初步加固方案的仿真分析結果并結合實際工程特點和施工條件推薦較優(yōu)的加固方案，并對優(yōu)化加固方案進行三維有限元分析，分析邊坡的應力應變、屈服情況和穩(wěn)定性，評價推薦方案的合理性和可行性。二、邊坡的穩(wěn)定性分析及加固方案探討

計算原理(略）邊坡整體穩(wěn)定性的分析邊坡的防治措施建議邊坡的穩(wěn)定性復核加固后邊坡的局部穩(wěn)定性分析小結巖土名稱天然容重飽和容重天然狀態(tài)飽水狀態(tài)kN/m3KN/m3c（kPa）Φ（°）c（kPa）Φ（°）塊石堆積體19.0021.00033.00028.90上游接觸面粘土

2018.0017.0015.44下游接觸面碎石夾土

1024.508.5021.17主滑面力學反演參數第1組

3527.0229.7523.44第2組

2029.6817.0025.85第3組

030.000.0026.14第4組

032.600.0028.53計算參數邊坡整體穩(wěn)定性的分析計算工況況及安全全系數取取值計算工況況根據設計計要求，，計算工工況包括括：天然復核核；開挖完建建未蓄水水；正常蓄水水位；正常蓄水水位+地地震組合合(設防防裂度按按7度考考慮)，，根據據《水工工建筑物物荷載設設計規(guī)范范》，水水平地震震影響系系數;水位驟降降。安全系數數取值穩(wěn)定安全全系數是是判斷邊邊坡是否否穩(wěn)定及及決定邊邊坡處理理投資大大小的一一項重要要指標，，直接關關系著工工程的安安全性、、計算工況天然復核開挖完建未蓄水正常蓄水位正常蓄水位+地震組合水位驟降安全系數1.051.051.151.051.05表2-4三三板板溪水電電站進水水口滑坡坡各工況況下的安安全系數數取值經濟性與與合理性性。由于于目前邊邊坡治理理工程設設計尚無無統(tǒng)一的的規(guī)程、、規(guī)范可可循，因因此，邊邊坡穩(wěn)定定分析及及防治工工程設計計必須根根據特定定邊坡的的具體情情況，分分析影響響邊坡穩(wěn)穩(wěn)定的各各種因素素，論證證確定邊邊坡防治治工程的的設計安安全系數數。本課題研研究根據據該邊坡坡的具體體情況，，按以下下兩種設設計標準準來考慮慮：常規(guī)規(guī)設計準準則（參參考同類類規(guī)范））；相對對設計準準則（根根據邊坡坡現狀及及同類工工程，如如表2-3(Pg11)）。綜上考慮慮并參考考幾次討討論會議議結果，，各工況況安全系系數取值值如下：：天然復復核和開開挖完建建未蓄水水1.05；正正常蓄水水運行1.15；正常常蓄水+地震及及水位驟驟降1.05。。（如表表2-4）整體穩(wěn)定定性分析析的剖面面為了充分分考察邊邊坡的穩(wěn)穩(wěn)定性，，共計考考慮了1個主滑滑面，4個輔滑滑面，如如圖2-1～圖圖2-7所示。邊坡穩(wěn)定定性分析析成果天然狀況況下邊坡坡的穩(wěn)定定性水平地震影響系數滑面抗剪強度指標穩(wěn)定安全系數（°）（kPa）Sarma法RTM法改進的RTM法0.00027.02（0.51）35.001.10431.22921.1316*29.68（0.57）*20.001.11271.23511.137430.00（0.58）0.001.01000.99730.9951*32.60（0.61）*0.001.09851.10471.09680.02527.02（0.51）35.001.05401.16931.0808*29.68（0.57）*20.001.06171.17421.085230.00（0.58）0.000.96670.94840.9472*32.60（0.61）*0.001.04661.05061.0458表2-5天然然工況下下的穩(wěn)定定性分析析成果第三組參參數計算算的邊坡坡安全系系數小于于1.0，與實實際不符符。因此此，只取取第一、、二、四四組參數數進行計計算，邊邊坡穩(wěn)定定安全系系數為基基本都在在1.05以上上，如考考慮地震震作用時時，邊坡坡穩(wěn)定性性安全系系數明顯顯減小；；Sarma法計算出出的安全全系數比RTM的小。究究其原因因，是因因為滑面面坡度較較陡，在在RTM的計算中中，出現現了土條條之間的的剪切力力超出極極限抗剪剪強度的的現象。。采用RTM方法進行行計算，，堆積體體內部相相應的屈屈服的狀狀況如表表2-6(Pg15)示。從表表2-6中可看看出，堆堆積體大大部分區(qū)區(qū)域的土土體已處處于屈服服狀態(tài)。。改進的RTM法計算的的安全系系數與Sarma法比較接接近，說說明改進進的RTM法考慮了了條分面面上的極極限抗剪剪條件后后與Sarma法是基本本一致的的。蓄水狀況地震系數第一組參數第四組參數RTMSARMARTMSARMA480m0.0000.9962280.8995850.9799840.8840170.0250.9355990.8509060.9171010.834399475m0.0001.0095550.8943740.9884770.8972510.0250.9486320.8468550.9253830.847425470m0.0001.0546970.9795011.0402770.9737650.0250.9909130.9279250.9607270.920628465m0.0001.0751351.0045241.0501281.0041740.0251.0108960.9525570.9626130.950400450m0.0001.0710291.0107820.9785601.0151790.0251.0099580.9599730.8848040.962409425m0.0001.1093941.0362871.0064271.0486860.0251.0519790.9862590.9388920.996350完建工況0.0001.1893421.0699601.2287961.0843600.0251.1308331.0191911.1678921.031193表2-7開挖挖后主滑滑斷面邊邊坡的穩(wěn)穩(wěn)定安全全系數開挖后邊邊坡主滑滑面S0的穩(wěn)定性性開挖完建建工況下下S0滑面的安安全系數數不考慮慮地震時時均大于于1.05，考考慮地震震時均大大于1.02。。隨著水位位上漲安安全系數數則明顯顯降低，，說明蓄蓄水后產產生的靜靜水壓力力和坡腳腳堆積體體及滑面面的軟化化對邊坡坡穩(wěn)定性性影響顯顯著；且且安全系系數大都都小于或或接近于于1.0，即在在工程完完建蓄水水運行后后，邊坡坡將處于于極限平平衡狀態(tài)態(tài)或臨界界失穩(wěn)狀狀態(tài)。因因此，邊邊坡在開開挖蓄水水之前必必須采取取適當的的加固防防護措施施，建議議施工過過程中還還應有適適時的監(jiān)監(jiān)測措施施。降低后水位地震系數第一組參數第四組參數水位穩(wěn)定時的安全系數驟降至該水位時安全系數水位穩(wěn)定時的安全系數驟降至該水位時安全系數470m0.0001.0546970.9189671.0402770.9897290.0250.9909130.8704450.9607270.926557465m0.0001.0751350.9193691.0501280.9903830.0251.0108960.8713990.9626130.928196450m0.0001.0710290.9157270.9785600.9778580.0251.0099580.8693910.8848040.884577425m0.0001.1093940.9258051.0064270.9851040.0251.0519790.8808890.9388920.922673表2-8從正正常水位位475m降低至某某高程時時的安全全系數水位驟降降時主滑滑面S0的穩(wěn)定性性分析考察三板板溪水庫庫水位可可能的驟驟降情況況，偏于于保守考考慮，按按表2-8第一一列考慮慮水位驟驟降，計計算成果果如表2-8示示。由表中成成果可知知，水位位驟降對對于崩滑滑體穩(wěn)定定性的影影響很大大，蓄水水后水位位驟降情情況下各各安全系系數均小小于1.0。說說明如果果不對邊邊坡進行行加固處處理，邊邊坡在水水位驟降降時極有有可能失失穩(wěn)。剖面編號地震系數穩(wěn)定安全系數第一組參數第四組參數S10.0001.1957471.1140480.0251.1376231.056653S20.0001.1753961.1440990.0251.1168771.084677S30.0001.0675801.0675800.0251.0057561.005756S40.0001.4334641.4334640.0251.3472651.347265局部滑帶10.0001.2303601.0716060.0251.1666721.015636局部滑帶20.0001.4183071.2091710.0251.3448091.146141表2-9開挖挖完后未未蓄水下下輔助剖剖面及潛潛在滑帶帶的安全全系數計計算值輔助剖面面的穩(wěn)定定性分析析剖面編號地震系數穩(wěn)定安全系數第一組參數第四組參數S10.0001.1525470.9813490.0251.0904350.881627S20.0001.1102290.9151090.0251.0507940.839491表2-10開開挖完后后正常蓄蓄水位下下輔助剖剖面的安安全系數數計算值值為了充分分考察邊邊坡開挖挖后崩滑滑體的穩(wěn)穩(wěn)定性，，考慮了了四個輔輔助剖面面S1～S4進行的穩(wěn)穩(wěn)定性計計算分析析。另外外，根據據有限元元計算結結果，在在主滑面面頂部擬擬定了兩兩個局部部滑面，，劃分的的條分模模型如圖圖2-8所示。。根據劃分分的條分分模型采采用RTM法，計算算成果如如表2-9和表表2-10。由表2-9可知知，開挖挖完建未未蓄水時時，輔助助剖面S3的安全系系數最小小，但其其安全系系數也大大于1.05。。由表2-10可可以看出出，蓄水水后邊坡坡穩(wěn)定性性安全系系數明顯顯降低，，對于第第四組參參數情況況，安全全系數均均小于1.0，，則邊坡坡是失穩(wěn)穩(wěn)的。從從崩滑體體的整體體分布來來看，邊邊坡開挖挖前三維維效應比比較顯著著，而開開挖后這這種效應應減弱，，因此，，輔面S3、S4以及局部部滑帶采采用了地地質勘測測力學參參數而不不是綜合合反演參參數，未未考慮這這種三維維效應。。邊坡的防防治措施施建議邊坡防治治的主要要思路是是減小下下滑力和和增加阻阻滑力。。常用的的邊坡防防治工程程措施主主要有：：①開挖挖清除；；②排水水；③削削坡減載載；④壓壓腳；⑤⑤抗滑擋擋墻；⑥⑥抗滑樁樁；⑦阻阻滑鍵；；⑧錨固固支護；；⑨改善善巖土性性質。三板溪崩崩塌體邊邊坡的工工程情況況是，坡坡體本身身為散粒粒體，容容易排水水，因此此采用排排水措施施效果不不佳；邊邊坡的坡坡腳部位位需要開開挖，開開挖完畢畢時邊坡坡即處于于失穩(wěn)狀狀態(tài)，也也不能采采用壓腳腳的方式式；邊坡坡體厚度度不大，，滑面下下基巖較較為完整整。根據據這些實實際情況況，建議議以下工工程措施施以供參參考：①①削坡減載；②抗滑樁；③坡面支護。削坡減載削坡減載可以以降低下滑力力，提高邊坡坡體的整體穩(wěn)穩(wěn)定性，是一一般邊坡整治治常用而有效效的工程措施施。削除坡體體頂部，根據據削坡不同的的高程分別計計算開挖施工工完成后以及及正常運行＋＋地震作用時時的邊坡穩(wěn)定定性，計算成成果見表2-11(Pg20)。從表2-11可以發(fā)現，，削除邊坡體體后緣部分能能夠提高邊坡坡的穩(wěn)定性，，且削除越多多，穩(wěn)定性提提高越大，但但削除方量也也迅速增加。。在完建工況況下，當削坡坡至高程600.0m時，邊坡體可可基本恢復到到開挖前的穩(wěn)穩(wěn)定狀態(tài)；但但是在正常運運行期間受地地震作用時，，即便削坡至至高程580.0m時，邊坡體也也難以恢復到到原始自然條條件下的穩(wěn)定定水平。設置抗滑樁三板溪崩塌體體堆積體的厚厚度不大，滑滑面下的基巖巖整體性較好好，地下水情情況穩(wěn)定，且且水位較低。。上述條件有有利于對樁基基的嵌固，只只要樁有足夠夠的嵌入深度度和合理斷面面，抗滑樁方方案，從理論論上講是可行行的。因此，，我們推薦該該邊坡加固方方案是布置抗抗滑樁以維持持邊坡整體穩(wěn)穩(wěn)定性。為了獲得整個個坡體在設計計安全準則下下的推力曲線線，我們取用用了主滑面S0及與主滑面平平行的兩個斷斷面（即S1、S2）），列出三個斷面面在控制工況況（以主滑面面安全系數較較小的工況來來確定）以及及設計標準工工況下的穩(wěn)定定性分析成果果，如表2-12示。由表2-12可知，在正正常運行工況況下，各個邊邊坡的穩(wěn)定性性都低于選定定的設計標準準，因此，應應以正常運行行工況下設計計標準的邊坡坡推力曲線作作為依據來設設計相應的加加固處理措施施，而對于其其它的設計標標準，只需做做相應的校核核。根據表2-12，第二組組、第四組滑滑面參數進行行抗滑樁設計計較為恰當。。據此計算出出的各種工況況下條間推力力曲線如附圖2-1～～附圖2-18所示。并以此此作為抗滑樁樁設計的依據據。附圖2-1開開挖完建建工況下S0的設計推力曲曲線（F=1.05，第二組）附圖2-2開開挖完建建工況下S1的設計推力曲曲線（F=1.05，第二組）附圖2-3開開挖完建建工況下S2的設計推力曲曲線（F=1.05，第二組）附圖2-4正正常運行行工況下S0的設計推力曲曲線（F=1.15，第二組）附圖2-5正正常運行行工況下S1的設計推力曲曲線（F=1.15，第二組）附圖2-7正正常運行行+地震組合合工況下S0的設計推力曲曲線（F=1.05，第二組）附圖2-6正正常運行行工況下S2的設計推力曲曲線（F=1.15，第二組）附圖2-8正正常運行行+地震組合合工況下S1的設設計計推推力力曲曲線線（（F=1.05，，第二二組組）附圖圖2-9正正常常運運行行+地地震震組組合合工工況況下下S2的設設計計推推力力曲曲線線（（F=1.05，，第二二組組））附圖圖2-11開開挖挖完完建建工工況況下下S1的設設計計推推力力曲曲線線（（F=1.05，，第四四組組））附圖圖2-10開開挖挖完完建建工工況況下下S0的設設計計推推力力曲曲線線（（F=1.05，，第四四組組））附圖圖2-12開開挖挖完完建建工工況況下下S2的設設計計推力力曲曲線線（（F=1.05，，第四四組組））附圖圖2-13正正常常運運行行工工況況下下S0的設設計計推推力力曲曲線線（（F=1.15，，第四四組組））附圖圖2-15正正常常運運行行工工況況下下S2的設設計計推推力力曲曲線線（（F=1.15，，第四四組組））附圖圖2-14正正常常運運行行工工況況下下S1的設設計計推推力力曲曲線線（（F=1.15，，第四四組組））附圖圖2-16正正常常運運行行+地地震震工工況況下下S0的設設計計推推力力曲曲線線（（F=1.05，，第四四組組））附圖圖2-18正正常常運運行行+地地震震工工況況下下S2的設設計計推推力力曲曲線線（（F=1.05，，第四四組組））附圖圖2-17正正常常運運行行+地地震震工工況況下下S1的設設計計推推力力曲曲線線（（F=1.05，，第四四組組））通過過三三個個縱縱剖剖面面的的推推力力曲曲線線（（附附圖圖2-1~附附圖圖2-18）），，可可以以確確定定選選定定的的橫橫剖剖面面上上的的推推力力分分布布。。在在橫橫剖剖面面上上，，由由于于推推力力和和坡坡體體深深度度分分布布的的不不均均勻勻，，不不宜宜給給出出單單一一的的抗抗滑滑樁樁設設計計形形式式，，而而應應該該采采取取一一種種分分段段均均化化的的形形式式將將抗抗滑滑樁樁的的設設計計標標準準分分段段給給定定，，如如圖2-12～圖2-13中的的AB、、CD、、EF三段段。。根根據據分分段段形形式式，，采采用用等等效效方方式式確確定定三三段段受受力力區(qū)區(qū)的的單單寬寬推推力力，，其其主主要要計計算算參參數數如表2-13~表2-14示。圖2-12抗抗滑滑樁樁平平面面布布置置示示意意圖圖圖2-13抗抗滑滑樁樁布布置置設設計計圖抗滑滑樁樁以以下下堆堆積積體體支支護護方方案案建建議議考慮慮到到三三板板溪溪崩崩滑滑體體坡坡料料為為碎碎石石材材料料，，坡坡體體下下部部抗抗滑滑段段厚厚度度較較小小，，滑滑面面下下部部基基巖巖較較為為完完整整，，建建議議抗抗滑滑樁樁以以下下堆堆積積體體采采用用坡坡面面鋼鋼筋筋混混凝凝土土格格構構梁梁加加固固方方案案。。推力力計計算算：考慮慮抗抗滑滑樁樁抵抵抗抗了了部部分分推推力力，，還還有有部部分分推推力力傳傳遞遞到到以以下下堆堆積積體體，，根根據據抗抗滑滑樁樁設設計計方方案案，，S0、、S2剖面面需需由由抗抗滑滑樁樁以以下下堆堆積積體體承承受受的的推推力力分分別別為為3400kN（正常常+地地震震））、、4000kN（正常常運運行行））；；370kN（正常常+地地震震））、、550kN（正常常運運行行））。。由由于于開開挖挖面面在在該該堆堆積積體體坡坡腳腳處處形形成成，，考考慮慮邊邊坡坡坡坡腳腳開開挖挖后后影影響響邊邊坡坡的的穩(wěn)穩(wěn)定定性性及及可可能能的的滑滑動動趨趨勢勢，，劃劃分分了了四四個個斷斷面面進進行行分分析析計計算算，，如圖2-14示。。計計算算結結果果如如圖2-15～～圖圖2-26示。。網格格梁梁錨錨索索力力確確定定：根據據上上述述剩剩余余推推力力計計算算結結果果，，考考慮慮便便于于網網格格梁梁布布置置及及預預應應力力錨錨索索噸噸位位設設計計，，近近似似將將剩剩余余推推力力等等效效均均勻勻化化，，開開挖挖面面上上所所需需單單寬寬錨錨索索力力約約為為1100kN/m。圖2-14抗抗滑滑樁樁以以下下堆堆積積體體計計算算斷斷面面圖圖圖2-15S0剖面面正正常常運運行行+地地震震工工況況k=1.05的推推力力曲曲線線圖圖（（不不計計剩剩余余推推力力））圖2-17S2剖面面正正常常運運行行+地地震震k=1.05工況況的的推推力力曲曲線線圖圖（（不不計計剩剩余余推推力力））圖2-16S0剖面面正正常常運運行行k=1.15工況況的推推力力曲曲線線圖圖（（不不計計剩剩余余推推力力）圖2-18S2剖面正正常運運行k=1.15工況的的推力力曲線線圖（（不計計剩余余推力力））圖2-19S0剖面正正常運運行+地震震工況況k=1.05的推力力曲線線圖（（計剩剩余推推力）圖2-20S0剖面正正常運運行工工況k=1.15的推力力曲線線圖（（計剩剩余推推力））圖2-22S2剖面正正常運運行工工況k=1.15的推力力曲線線圖（（計剩剩余推推力））圖2-21S2剖面正正常運運行+地震震工況況k=1.05的推力力曲線線圖（（計剩剩余推推力)圖2-24SECT11剖面正正常運運行工工況k=1.15的推力力曲線線圖圖2-23SECT11剖面正正常運運行+地震震工況況k=1.05的推力力曲線線圖圖2-26SECT22剖面正正常運運行工工況k=1.15的推力力曲線線圖圖2-25SECT22剖面正正常運運行+地震震工況k=1.05的推力力曲線線圖Sarma法復核核由前面面計算算結果果可知知，Sarma法計算算出的的安全全系數數比RTM的小，，同理理，相相同安安全系系數下下Sarma法計算算出的的推力力比RTM的大。。本文文樁的的設計計推力力是以以RTM法計算算結果果為依依據，，因此此有必必要采采用Sarma法進行行復核核，復復核的的安全全系數數結果果如表表2-15所示示（P30）。。由表2-15可可以看看出，，采用用SARMA法復核核計算算結果果是S0滑面的的安全全系數數小于于1.0，，其余余輔助助滑面面的安安全系系數均均大于于1.0。。由于于本課課題的的剛體體極限限平衡衡法是是通過過參數數等效效的方方法來來考慮慮空間間效應應，沒沒有考考慮充充分的的三維維效應應作用用，實實際上上S0、、S1、S2滑面相相互具具有空空間作作用關關系。。因此此，綜綜合來來看，Sarma法結果果表明明該邊邊坡開開挖設設樁后后是處處于極極限平平衡狀狀態(tài)。。加固后后局部部滑動動分析析該邊坡坡較陡陡而且且堆積積體材材料松松散，，強度度低（（C幾乎為為0.0kPa）。如果采采用本本文提提出的的在邊邊坡中中下部部設置置抗滑滑樁加加固處處理措措施，，雖維維持了了邊坡坡的整整體性性穩(wěn)定定，但但仍有有在抗抗滑樁樁以上上和以以下部部分堆堆積體體里形形成新新的危危險滑滑面的的可能能性。。因此此，對對加固固后的的局部部穩(wěn)定定性驗驗算是是十分分必要要的。。由于于預先先不知知道危危險滑滑動面面的位位置，，本課課題采采用圓圓弧滑滑動面面法進進行搜搜索，，并求求出相相應的的安全全系數數。計計算結結果如如圖2-27～～圖2-30和和表2-16(Pg32)所示。。由圖2-27～～圖2-29和表2-16可可以看看出，，邊坡坡加樁樁支護護后，，在樁樁以上上坡體體仍存存在局局部滑滑動面面，該該滑面面深度度一般般都不不大，，最大大深度度約在在4-5m以內。由圖2-30和表2-16可以看看出，邊坡坡加樁支護護后，在樁樁以下坡體體在蓄水以以前是各剖剖面的安全全系數均大大于1.0,但是蓄蓄水后則存存在局部滑滑動面可能能性，其中中除SECT11剖面的最小小安全系數數（K=1.28）大于1.0外，而S0、S2及SECT22剖面的安全全系數均小小于1.0，說明極極有可能失失穩(wěn)，其中中SECT22的滑弧深度度較小，而而S0、S2剖面的滑弧弧深度較大大，最大深深度約在15m以上。上述局部穩(wěn)穩(wěn)定性分析析計算表明明：在抗滑滑樁以上靠靠坡頂附近近堆積體以以及抗滑樁樁以下部分分堆積體均均存在局部部失穩(wěn)的可可能性。對對于坡頂的的局部不穩(wěn)穩(wěn)定部位，，由于天然然情況時是是穩(wěn)定的，，開挖和蓄蓄水的影響響不大，安安全系數不不足的可能能原因是按按整體穩(wěn)定定條件反演演的參數與與局部穩(wěn)定定分析不匹匹配。而且且該部位即即使蓄水后仍位位于蓄水位位以上，便便于觀測和和處理，故故可暫時不不處理，但但應在坡頂頂適當位置置設置合理理有效的排排水系統(tǒng)，，并布置一一定的監(jiān)測測儀器以便便施工期、、運行期的的跟蹤觀測測，發(fā)現問問題及時處處理。對于于抗滑樁以以下部分堆堆積體，受受施工和運運行擾動很很大，且由由于工程竣竣工后處于于水下，因因此，建議議工程施工工期就應采采取加固補補強措施，，在開挖面面以及往上上延伸一定定區(qū)域布置置網格梁，，使該部分分堆積體具具有較好的的穩(wěn)定性。。圖2-27～～圖2-29圖2-30抗滑樁以下下堆積體局局部圓弧滑滑面小結綜上所述，，可以得出出如下結論論：天然狀態(tài)下下，邊坡大大致處于穩(wěn)穩(wěn)定安全系系數為1.05~1.10的的極限平衡衡穩(wěn)定狀態(tài)態(tài)，據此反反演的力學學參數綜合合反映了滑滑面及堆積積體的特性性，并用此此來計算分分析邊坡開開挖完建、、正常運行行等工況的的安全系數數和設計相相應的加固固支護措施施是合理的的。開挖完建后后未蓄水時時，邊坡穩(wěn)穩(wěn)定安全系系數均大于于1.05，滑動的的可能性不不大。但是是蓄水對邊邊坡穩(wěn)定性性的影響顯顯著，各滑滑面的穩(wěn)定定安全系數數大都小于于1.0,邊坡可可能失穩(wěn)。。通過對開挖挖完建工況況、正常運運行、正常常運行+地地震工況及及庫水位驟驟降等幾種種工況的分分析比較，，欲保證能能夠在該工工程運行安安全可靠，，需采取適適當的加固固支護措施施。通過分分析，建議議在邊坡開開挖前在邊邊坡中下部部設置抗滑滑樁以維持持邊坡的整整體穩(wěn)定在坡腳開挖挖施工過程程中抗滑樁樁以下部分分堆積體是是基本穩(wěn)定定的。由于于穩(wěn)定性計計算時未考考慮開挖施施工的擾動動影響，因因此，為了了確保工程程在施工過過程中的安安全性，建建議盡可能能在坡腳開開挖時采取取分期開挖挖分期支護護或者邊開開挖邊支護護的辦法。。為了分析研研究設置抗抗滑樁后，，在抗滑樁樁以上及以以下堆積體體里面形成成局部滑動動面的可能能性，還進進行了圓弧弧滑動面搜搜索計算，，計算結果果證實了這這種可能性性。建議抗抗滑樁以上上部分堆積積體可考慮慮設置排水水系統(tǒng)和布布置監(jiān)測系系統(tǒng)。對于于抗滑樁以以下部分堆堆積體采用用布置網格格梁的加固固支護方案案。針對抗滑樁樁方案，采采用RTM法求出各種種工況的推推力曲線，，以此為依依據進行抗抗滑樁的設設計，本次次研究工作作確定了兩兩個樁方案案，供設計計部門設計計時參考。。三二維有有限元法分分析計算參數計算模型計算結果與與分析小結巖土名稱天然容重飽和容重浮容重彈性模量泊松比cΦKN/m3KN/m3KN/m3MPaKPa°塊石(高程592.0m以下)19.02111100.35031.5碎石土、坡積物(592.0m以上)18.019.49.430.35521.5滑面18.019.49.47.50.353529.68基巖26.8

50000.3110050.20計算參數計算模型穩(wěn)定性分析析采用降強度度法計算天天然情況下下坡的穩(wěn)定定安全系數數分別為1.01，，開挖后邊邊坡的穩(wěn)定定安全系數數分別為0.90。。有限元的的計算結果果表明：開開挖后邊坡坡將會失穩(wěn)穩(wěn)，也與圓圓弧滑動面面搜索的計計算結果是是一致的。。對比有限元元法和剛體體極限平衡衡法的計算算結果可以以看出，有有限元法計計算的安全全系數比剛剛體極限平平衡法的計計算結果小小，這是因因為極限平平衡法主要要考慮邊坡坡整體穩(wěn)定定——即邊邊坡在滑面面上失穩(wěn)，，有限元法法中失穩(wěn)還還可能由于于材料內發(fā)發(fā)生大范圍圍的屈服引引起局部失失穩(wěn)。由于于當失穩(wěn)后后，有限元元無法繼續(xù)續(xù)計算下去去。計算成果與與分析附圖3-1天然狀狀態(tài)下開挖挖引起邊坡坡變形的位位移等值線線變形規(guī)律附圖3-2天然狀狀態(tài)下開挖挖引起邊坡坡變形的位位移矢量圖圖從位移圖看看出，開挖挖后邊坡的的變形規(guī)律律為：開挖面附近近巖體的位位移指向臨臨空面，這這是由于開開挖應力釋釋放后，巖巖體回彈所所致。開挖面以上上崩塌體近近似沿滑面面方向向下下變形。這這是因為開開挖降低了了滑面的抗抗滑力，從從而導致開開挖面以上上邊坡向下下滑動。邊坡的最大大變形在610m高程處,最最大位移移約為0.52m，在該處上面面巖體位移移小，說明明該處巖體體處于拉應應力狀態(tài)，，這與極限限平衡分析析法計算結結果是吻合合的。邊坡的變形形是上面大大，下面小小，說明該該邊坡的滑滑動屬于推推移式滑動動。因此可可以通過在在崩塌堆積積體條件推推力最大處處附近施加加抗滑樁來來保證邊坡坡的整體穩(wěn)穩(wěn)定性。二維計算的的最大位移移和三維計計算的結果果數量級是是相同的，，但是二維維計算的結結果比三維維的大。原原因可能有有以下3個個方面：①二維計計算中沒有有三維結構構的鎖口效效應；②二維計算算沒有支護護，三維計計算中是邊邊開挖邊支支護，有支支護效應；；③二維計算算時，坡頂頂崩塌堆積積體采用最最初提供的的力學參數數。由于設設計院重新新勘探，三三維計算時時坡頂的力力學參數提提高到和坡坡底一致。。附圖3-3天然條件件下開挖后后主應力矢矢量圖應力分布布規(guī)律附圖3-5天天然條件件下開挖挖后第二二主應力力矢量等等值線圖圖附圖5-36開開挖挖坡腳時時邊坡內內主滑面面上的第第三主應應力等值值線圖（（單位:Pa)應力隨覆覆蓋層厚厚度的增增加而增增加，第第二主應應力最大大為-9.27MPa在坡面主主應力基基本上與與坡面平平行，與與坡面垂垂直方向向主應力力值很小小。在遠遠離坡面面的部位位，主應應力方向向近似鉛鉛垂和水水平。這這與實際際是吻合合的。從數量和和分布規(guī)規(guī)律上看看，二維維計算的的第二主主應力和和三維計計算結果果的第三三主應力力十分吻吻合。附圖3-6天然然條件下下開挖后后屈服區(qū)區(qū)分布圖圖屈服區(qū)分分布規(guī)律律從屈服區(qū)區(qū)的分布布圖可以以看出，，從最上部部到開挖挖面，滑滑面和附附近崩塌塌體沿滑滑面方向向塑性區(qū)區(qū)完全貫貫通，說說明崩塌塌堆積體體處于一一種失穩(wěn)穩(wěn)或臨界界穩(wěn)定狀狀態(tài)。在592m高程處崩崩塌堆積積體內塑塑性區(qū)已已發(fā)展到到地表，，這說明明崩塌體體在592m高程以上上存在局局部失穩(wěn)穩(wěn)的可能能。由于于該處塑塑性區(qū)較較大，因因此變形形也應該該比較大大，這與與變形分分析的結結果也是是一致的的。開挖完成成后，邊邊坡的穩(wěn)穩(wěn)定安全全系數約約為0.90,即邊邊坡將處處于失穩(wěn)穩(wěn)狀態(tài)。。該邊坡的的滑動屬屬于推移移式滑動動，即坡坡頂變形形大，坡坡底變形形小。從變形規(guī)規(guī)律上，，在約610m高程處巖巖體處于于拉破壞壞狀態(tài)。。在約592m高程，崩崩塌體的的屈服區(qū)區(qū)從滑面面延伸到到地表，，而且該該高程以以上崩塌塌體內出出現大面面積的屈屈服區(qū)，，該部位位存在局局部失穩(wěn)穩(wěn)的可能能。小結結四初步步加固方方案的三三維有限限元分分析與評評價計算條件件及有限限元模型型計算方案案計算結果果與分析析小結巖土名稱天然容重(kN/m3)浮容重(kN/m3)彈性模量(MPa)泊松比C(kPa)Φ(°)塊石堆積體19.0011.00100.35033上游接觸面粘土（層面）18.009.4050.352018下游接觸面碎石夾土18.009.40100.35026基巖26.80

50000.3110050.2C35的混凝土24.50

315000.167287058.9計算參數數有限元模模型幾何模型型和有限限元網格格計算工況況及加載載方案分析該邊邊坡在施施工期、、運行期期的變形形穩(wěn)定性性，考慮慮如下幾幾種計算算工況及及相應的的荷載。。工況一（（天然工工況）：：自重荷荷載；工況二（（施工期期）：樁樁基坑開開挖荷載載→樁體體混凝土土自重→→錨索的的錨固力力→進水水口邊坡坡開挖荷荷載工況三（（運行期期）：正正常運行行工況(蓄水軟軟化+浮浮托力)；工況四（（運行期期）：正正常運行行+地震震工況(蓄水軟軟化+浮浮托力+地震力力)。計算上述述各工況況時，工工況一的的應力結結果作為為工況二二的初始始應力狀狀態(tài)，工工況二的的應力狀狀態(tài)作為為工況三三和工況況四的初初始應力力狀態(tài)。。計算方案案計算步驟驟按下述步步驟進行行：1）計算算自重作作用下邊邊坡的初初始應力力狀態(tài)；；2）計算算開挖樁樁基坑后后邊坡的的應力狀狀態(tài)及變變形；3）考慮慮樁混凝凝土自重重，計算算邊坡的的應力狀狀態(tài)及變變形；4）計算算施加預預應力錨錨索的錨錨固力后后邊坡的的應力狀狀態(tài)及變變形；5）進水水口開挖挖，計算算出開挖挖引起邊邊坡的位位移變化化、應力力分布布變化等等；6）考慮慮正常蓄蓄水，蓄蓄水位以以下堆積積體的軟軟化及浮浮托作用用，計算算邊坡的的位移變變化、應應力分布布變化等等；7）考慮慮正常蓄蓄水和地地震作用用，計算算邊坡的的位移變變化、應應力分布布變化等等；為了便于于整理計計算結果果，共取取了9個個剖面，，分別是是主滑面面、6個個橫剖面面、2個個輔助剖剖面。各各剖面的的位置如如圖所示示。計算結果果與分析析位移分布布規(guī)律開挖樁孔孔時崩塌塌堆積體體的變形形規(guī)律開挖樁孔削弱弱了滑面的抗抗滑能力，引引起樁孔上側側的崩塌堆積積體下滑移，，從而推動下下面的堆積體體向下滑移。。開挖樁孔引引起崩塌堆積積體的變形規(guī)規(guī)律為：由于在樁孔上上側的堆積體體受下游側的的地勢高于上上游側因素的的影響，樁孔孔上側崩塌堆堆積體的增量量位移方向為為沿坡面向下下且偏向上游游側。樁孔下下側崩塌堆積積體的增量位位移方向為沿沿坡面指向坡坡底。該邊坡的滑移移變形屬于推推移式，由開開挖樁孔引起起的最大合位位移增量在崩崩塌堆積體靠靠近陡崖的部部位，最大合合位移增量約約為17.00cm。其中x方向的位移增增量約為9.46cm，y方向的位移增增量為-13.75cm，z方向的位移增增量約為-3.25cm?？梢姡繕稑犊淄瑫r開挖挖時，邊坡的的變形較大，，可能引起局局部失穩(wěn)開挖坡腳時崩崩塌堆積體的的變形規(guī)律開挖坡腳削弱弱了滑面的抗抗滑能力，開開挖面附近巖巖體向臨空面面方向變形，，崩塌堆積體體有明顯的變變形。開挖引引起邊坡變形形規(guī)律是：崩塌堆積體主主要表現為沿沿滑床向下滑滑移變形?？箍够瑯渡蟼榷讯逊e體的增量量位移方向為為向下且偏向向上游側。由由于坡腳的開開挖卸荷，在在堆積體和基基巖開挖面上上的增量位移移指向開挖臨臨空面方向。。最大合成位移移增量在靠近近下游側堆積積體靠近陡崖崖的部位，最最大位移增量量約為5.88cm，方向沿坡面背背離開挖面向向下，其中x方向的位移增增量約為3.89cm,y方向的位移增增量約為-4.22cm,z方向的位移增增量約為-1.29cm。開挖面上崩塌塌堆積體的最最大合成位移移增量為為3.59cm，增量位移指向向臨空面，其其中x方向的位移增增量為0.79cm,y方向的位移增增量約為3.2cm,z方向的位移增增量為為1.42cm。正常蓄水時崩崩塌堆積體的的變形規(guī)律蓄水的強度軟軟化和浮托作作用，降低了了滑面的抗滑滑能力，導致致邊坡滑移變變形。蓄水引引起的崩塌堆堆積體變形規(guī)規(guī)律為：抗滑樁上側崩崩塌堆積體的的增量位移方方向為向下且且偏向上游側側。由于水浮浮托作用，正正常蓄水位以以下的堆積體體的位移方向向表現為斜向向上。最大合位移增增量在正常蓄蓄水位以下接接近正常蓄水水位處表面，，最大位移增增量約為10.00cm。其中x方向的位移增增量為-1.83cm，y方向的位移增增量為9.82cm，z方向的位移增增量為0.43cm。正常蓄水位以以上堆積體局局部最大位移移增量靠近陡陡崖的部位，，約為4.81cm.其中x方向的位移增增量為3.27cm，y方向的位移增增量為-3.37cm，z方向的位移增增量為-1.05cm。地震作用時崩崩塌堆積體的的變形規(guī)律由于考慮地震震作用是采用用的擬靜力法法，即施加水水平方向的體體力。水平方方向的體力引引起邊坡滑移移變形。地震震作用引起的的邊坡變形規(guī)規(guī)律為：抗滑樁上側崩崩塌堆積體的的增量位移方方向為沿坡面面向下且偏向向上游側?？箍够瑯断聜鹊牡谋浪逊e體體的增量位移移指向坡底。。由于抗滑樁的的加固作用，，抗滑樁上側側崩塌堆積體體的向坡底變變形受到約束束，崩塌堆積積體的變形被被分成兩個區(qū)區(qū)域。抗滑樁樁以上堆積體體的局部最大大合位移增量量在靠近陡崖崖的部位，最最大位移增量量約為5.04cm。其中x方向的位移增增量為3.67cm，y方向的位移增增量為-3.38cm，z方向的位移增增量為-0.70cm。在抗滑樁以下下的堆積體變變形局部最大大位移增量為為1.38cm。其中x方向的位移增增量為1.18cm，y方向的位移增增量為-0.41cm，z方向的位移增增量為-0.58cm。屈服情況天然狀態(tài)下邊邊坡表面和底底滑面的屈服服區(qū)天然狀態(tài)下下邊坡主滑滑面的屈服服區(qū)分布天然狀態(tài)下下邊坡橫剖剖面的屈服服區(qū)分布挖樁孔后邊邊坡主滑面面的屈服區(qū)區(qū)分布比較不同工工況下邊坡坡的屈服區(qū)區(qū)分布圖可可以看出，，崩塌堆積積體的屈服服區(qū)分布位位置基本一一致。即在坡頂部崩崩塌體屈服服區(qū)較大，，寬度和深深度方向基基本上貫通通，坡的中中部和坡底底屈服區(qū)較較小，且主主要分布在在崩塌體兩兩側；崩塌體靠開開挖面一側側屈服區(qū)較較另側屈服服區(qū)大，靠靠開挖面一一側屈服區(qū)區(qū)深度和屈屈服程度均均大于另一一側；崩塌體與基基巖的接觸觸面大部分分處于屈服服狀態(tài)；開挖面上有有較大的屈屈服區(qū)；基巖沒有屈屈服區(qū)；底滑面上的的最大塑性性應變在上上游面的接接近坡頂處處，在坡面面上最大塑塑性應變在在靠近開挖挖面一側的的陡崖下面面，同一個個橫斷面上上，最大塑塑性在底滑滑面上，但但根據隨底底滑面地形形的變化，，最大塑性性應變的位位置有變化化。從整體體上看，最最大塑性應應變在底滑滑面上；考慮開挖、、蓄水和地地震作用，，由于采用用樁加固后后開挖坡腳腳，崩塌堆堆積體底滑滑面的屈服服區(qū)范圍增增加不大，，但同一點點處的塑性性變形均增增加較大。。盡管計算表表明加固后后開挖、蓄蓄水和地震震作用下邊邊坡整體處處于穩(wěn)定狀狀態(tài)，但是是從屈服區(qū)區(qū)分布看，，在開挖面面附近堆積積體屈服區(qū)區(qū)較大，存存在局部失失穩(wěn)的可能能性，尤其其是蓄水后后。可以考考慮在開挖挖面施加網網格梁進行行坡面支護護，且盡可可能采用跳跳挖施工。。此外還要要注意的是是，崩塌體體的坡頂有有較大的屈屈服區(qū)，開開挖、蓄水水和地震作作用時，塑塑性變形較較大導致崩崩塌體變形形較大，容容易誘發(fā)局局部失穩(wěn)。。天然狀態(tài)下下主滑面上上的第一主主應力等值值線圖(單單位：Pa)邊坡的應力力分布規(guī)律律天然狀態(tài)下下主滑面上上的第三主主應力等值值線圖(單單位：Pa)開挖樁孔時時主滑面上上的第三主主應力等值值線圖(單單位：Pa)開挖坡腳時時主滑面上上的第三主主應力等值值線圖(單單位：Pa)(a)第一主應力力（（b）第三主應力力開挖坡腳時時輔助剖面面1的主應應力等值線線圖(單位位：Pa)應力分布規(guī)規(guī)律為：邊坡應力水水平隨著埋埋深的增加加而增大；；天然狀態(tài)態(tài)下堆積體體內最大壓壓應力為0.5690MPa，最大拉應力力為0.0153MPa，最大拉應力力在堆積體體上游側接接近坡頂處處。由于樁孔處處堆積體地地應力水平平不高，而而且樁孔開開挖量也不不多，因此此開挖樁孔孔對邊坡整整體的應力力分布規(guī)律律影響不大大，只影響響樁孔附近近應力，在在樁孔底部部出現應力力集中現象象，但應力力水平仍然然也較低，，應力集中中最大壓應應力為0.5290MPa。由于坡腳處處開挖體為為地表部分分，其應力力水平本身身不高，開開挖對邊坡坡整體的應應力分布規(guī)規(guī)律影響很很小。只是是對開挖面面附近影響響較明顯，，坡腳開挖挖后，在坡坡腳壓應力力略有減小小，減少的的最大量為為0.0419MPa.。模擬擬蓄蓄水水過過程程，，采采用用的的是是降降低低強強度度參參數數和和加加浮浮托托力力的的方方法法，，處處于于水水位位線線以以下下的的崩崩塌塌堆堆積積體體及及附附近近巖巖體體的的主主應應力力水水平平略略有有降降低低。。模擬擬地地震震作作用用采采用用的的擬擬靜靜力力法法，，即即采采用用加加水水平平方方向向體體力力的的辦辦法法，，對對整整體體應應力力分分布布有有一一定定影影響響，，使使全全場場的的第第一一主主應應力力水水平平略略有有增增加加。。開挖挖+正正常常蓄蓄水水+地地震震作作用用下下1#~14#樁的的變變形形示示意意圖圖（（單單位位：：m））（變形形放放大大1000倍倍））樁的的變變形形與與應應力力分分布布情情況況開挖挖、、開開挖挖+正正常常蓄蓄水水、、開開挖挖+正正常常蓄蓄水水+地地震震作作用用下下7#和8#樁在在x方向向上上的的變變形形示示意意圖圖。。開挖挖+正正常常蓄蓄水水作作用用下下，，安安全全系系數數設設定定為為1.15時時，，所所有有樁樁的的變變形形示示意意圖圖（單單位位：：m））（（變形形放放大大1000倍倍））樁體體變變形形主主要要表表現現彎彎扭扭變變形形，，即即向向x和z兩個個方方向向產產生生變變形形，，但但以以x方向向的的變變形形為為主主。。在開開挖挖+正正常常蓄蓄水水+地地震震作作用用下下，，樁樁的的最最大大變變形形為為1.1776cm(其中中x方向向的的位位移移約約為為1.1216cm，，z方向向的的位位移移約約為為-0.2897cm)。。在開開挖挖+正正常常蓄蓄水水作作用用下下，，安安全全系系數數設設定定為為1.15時時，，樁樁的的最最大大變變形形為為0.9495cm(其中中x方向向的的位位移移0.8522cmz方向向的的位位移移約約為為-0.3681cm)。。開挖挖、、開開挖挖+正正常常蓄蓄水水、、開開挖挖+正正常常蓄蓄水水+地地震震作作用用下下，，8#樁產產生生的的變變形形最最大大，，最最大大合合位位移移分分別別為為：：0.3109cm、、0.4154cm和1.1776cm。。開挖挖+正正常常蓄蓄水水作作用用下下，，安安全全系系數數設設定定為為1.15時時樁樁內內屈屈服服區(qū)區(qū)的的分分布布圖圖7#樁中中的的sy的分分布布情情況況(單單位位：Pa)9#樁的的sy的分分布布情情況況(單單位位：Pa)x方向向（（即即主主滑滑面面方方向向））的的推推力力在在7#樁上上產產生生的的剪剪力力和和彎彎矩矩圖圖z方向向（（即即垂垂直直于于主主滑滑面面方方向向））的的推推力力在在7#樁上上產產生生的的剪剪力力和和彎彎矩矩圖圖x方向向（（即即主主滑滑面面方方向向））的的推推力力在在9#樁上上產產生生的的剪剪力力和和彎彎矩矩圖圖z方向向（（即即垂垂直直于于主主滑滑面面方方向向））的的推推力力在在9#樁上上產產生生的的剪剪力力和和彎彎矩矩圖圖樁的的屈屈服服區(qū)區(qū)均均在在滑滑面面所所處處的的位位置置，，最最大大屈屈服服區(qū)區(qū)深深度度小小于于樁樁厚厚度度的的1/2且且處處于于拉拉應應力力狀狀態(tài)態(tài)，，屬屬于于拉拉屈屈服服。7#樁內內sy最大大拉拉應應力力值值約約為為2.10MPa,最大大壓壓應應力力約約為為3.80Mpa，位于于樁樁與與滑滑面面交交界界處處，，具具體體位位置置見見附附圖圖2-90。。9#樁內內sy最大大值值約約為為2.68MPa，最大大壓壓應應力力約約為為7.73MPa，位于于樁樁與與滑滑面面交交界界處處，，具具體體位位置置見見附附圖圖2-90。。x方向的推推力在7#樁上產生生的總推推力約為為8126KN，樁底剪力力為4526KN。在樁下側側最大彎彎矩為15948KN.m，在靠近推推力一側側樁底的的最大彎彎矩為12926KN.m。z方向的推推力7#樁上產生生的總推推力約為為1105KN，樁底剪力力為1105KN。在靠近推推力一側側樁底的的最大彎彎矩為10113KNx方向的推推力在9#樁上產生生的總推推力約為為5914KN，樁底剪力力為4114KN。在樁背離離推力一一側最大大彎矩為為4112KN.m，在靠近推推力一側側樁底的的最大彎彎矩為17385KN。z方向的推推力在9#樁上產生生的總推推力約為為384KN，樁底剪力力為384KN。在靠近推推力一側側樁底的的最大彎彎矩為3327KN.m。綜上所述述，樁滿滿足抵抗抗邊坡下下滑力和和變形的的要求，，但樁內內拉應力力較大，，切出現現了拉屈屈服。這這是由于于進行有有限元計計算時未未考慮樁樁的配筋筋作用，，雖然配配筋不能能阻止樁樁體受拉拉區(qū)混凝凝土的開開裂，但但可以有有效地限限制裂縫縫的寬度度和延伸伸，從而而大大提提高樁的的承載能能力。因因此，在在樁的設設計中必必須重視視配筋計計算。由由于抗滑滑樁有扭扭轉效應應，需配配置抗扭扭鋼筋，，必要時時適當加加大樁的的截面尺尺寸。小結結采用加抗抗滑樁的的加固方方案，坡坡腳開挖挖后邊坡坡整體上上基本是是穩(wěn)定的的，但在在坡腳開開挖面處處存在局局部失穩(wěn)穩(wěn)的可能能性，尤尤其是蓄蓄水后。。此外坡坡頂也存存在局部部失穩(wěn)的的可能性性。開挖樁孔孔后，邊邊坡的最最大合位位移增量量在崩塌塌堆積體體頂部靠靠近陡崖崖處，最最大合位位移增量量約為17.00cm，方向沿坡坡面向下下且偏向向上游側側。開挖坡腳腳后，崩崩塌堆積積體的開開挖面最最大合位位移增量量約為3.59cm，方向指向向臨空面面?？够瑯兑陨仙隙逊e體體最大合合位移約約為5.88cm，方向向下下且偏向向下游側側。蓄水后，，處于水水位面以以下的崩崩塌堆積積體最大大位移增增量約為為10.00cm，方向向上上且偏向向坡頂。?？够瑯稑渡蟼榷讯逊e體最最大合位位移增量量約為4.81cm，方向沿坡坡面向下下且偏向向上游側側。地震作用用下，抗抗滑樁上上側的堆堆積體最最大合位位移增量量約為5.04cm，方向沿坡坡面向下下且偏向向上游側側?？够瑯断聜葌鹊亩逊e積體最大大合位移移增量約約為1.38cm，方向指向向坡腳。。與天然狀狀態(tài)相比比，開挖挖、蓄水水和地震震作用時時邊坡內內的屈服服區(qū)擴展展不顯著著，但屈屈服程度度（即塑塑性應變變）有所所增大。。坡頂附附近堆積積體和開開挖面附附近堆積積體的屈屈服區(qū)較較大，堆堆積體中中部和下下部屈服服區(qū)較小小且主要要分布在在崩塌堆堆積體兩兩側。挖樁孔孔、挖挖坡腳腳、蓄蓄水和和地震震作用用對邊邊坡整整體應應力分分布和和應力力水平平影響響不大大。樁內的的拉應應力較較大，，而且且出現現了明明顯的的拉屈屈服區(qū)區(qū)。建建議根根據實實際情情況采采取配配筋和和增大大樁的的截面面面積積來改改善樁樁的拉拉應力力狀況況；由于布布樁較較多而而且比比較密密集，，樁孔孔開挖挖引起起邊坡坡的變變形較較大，，可能能在成成孔時時誘發(fā)發(fā)邊坡坡失穩(wěn)穩(wěn)，建建議間間隔開開挖成成孔或或分期期開挖挖成孔孔。盡管加加樁后后邊坡坡整體