報(bào)告山咀載6月

1、本報(bào)告每頁(yè)都應(yīng)蓋有“檢測(cè)專(zhuān)用章”或“騎縫章”，否則視為無(wú)效2、復(fù)制報(bào)告未重新加蓋“檢測(cè)專(zhuān)用章”或“騎縫章”無(wú)效3、報(bào)告無(wú)檢測(cè)、審核、批準(zhǔn)人簽字無(wú)效4、報(bào)告涂改無(wú)效，部分提供和部分復(fù)制檢測(cè)報(bào)告無(wú)效檢測(cè)單位：北京中交華聯(lián)科技發(fā)展有限公通信地址：北京市朝陽(yáng)區(qū)大屯路風(fēng)林西奧中心B15層 話(huà)：(010) 真：(010)山咀橋荷載試驗(yàn)報(bào)項(xiàng)目成員：報(bào)告執(zhí)筆：報(bào)告審核：報(bào)告批準(zhǔn)北京中交華聯(lián)科技發(fā)展有限公20131215檢測(cè)單位：北京中交華聯(lián)科技發(fā)展有限公 —1、《公路橋梁技術(shù)狀況評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》(JTG/TH21-2、《公路橋涵養(yǎng)護(hù)規(guī)范》(JTGH11-3、《公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程》(JTG/TJ21-4、《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60-5、《大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法》(YC4-6、《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JTGB01-2003)。一、荷載試驗(yàn)結(jié)論山咀橋?yàn)榭崭故绞皹?，總長(zhǎng)為128.00m、橋跨組合5×20.00m，面積43.1%，說(shuō)明該橋加固后承載能力有大幅度二、建議123456檢測(cè) 批準(zhǔn)TOC\o"1-2"\h\z\u一、項(xiàng)目背 工程概 加固技術(shù)簡(jiǎn) 加固前荷載試驗(yàn)概 二、荷載試驗(yàn)?zāi)?三、荷載試驗(yàn)內(nèi) 四、荷載試驗(yàn)依 五、試驗(yàn)組織及儀器設(shè) 六、靜載試驗(yàn)方 計(jì)算模 測(cè)試工況及測(cè)試截面位 測(cè)點(diǎn)位置及編 試驗(yàn)荷 加載位 試驗(yàn)加載程序及原 七、靜載試驗(yàn)結(jié) 工況一：拱頂最大正彎矩試驗(yàn)結(jié)果分 工況二：1/4L最大正彎矩試驗(yàn)結(jié)果分 工況三：拱腳最大負(fù)彎矩試驗(yàn)結(jié)果分 八、結(jié)構(gòu)加固前后試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比及評(píng) 九、結(jié)論及建 靜載試驗(yàn)結(jié) 建 山咀橋荷載試驗(yàn)報(bào)一、項(xiàng)目背工程概山咀橋?yàn)閄223線在內(nèi)蒙古松山區(qū)境內(nèi)的一座空腹式石拱橋，中心樁號(hào)k193+948.00。該橋建于上世紀(jì)70年代，跨徑組合為520m，下部結(jié)構(gòu)為石砌重力式墩臺(tái)。山咀橋梁總長(zhǎng)128.00mL0=20.00mf0=2.30m，矢跨比f(wàn)0L0=1/870，主拱拱圈寬度8.50m，截面高度為0.80m，橋面總寬10.00m，面積1152.00m2，上跨河道，雙向兩車(chē)道。山咀橋橋面鋪裝類(lèi)型為鋼筋混凝土橋面。橋梁地理位置圖見(jiàn)圖11，橋梁立面圖見(jiàn)圖12示，橋面圖見(jiàn)圖13示。加固技術(shù)簡(jiǎn)2012年8月由北京中交路通科技發(fā)展有限公司對(duì)該橋進(jìn)行了加固，加固項(xiàng)目為：主拱圈、拱腳、腹拱用增設(shè)碳纖維筋噴涂高強(qiáng)聚合物砂漿的方式進(jìn)行碳纖維筋加固；對(duì)全橋開(kāi)裂、脫落的砌縫采用低壓灌注水泥漿的方法進(jìn)行在進(jìn)行封閉，以增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的整體性和受力均勻性；重做橋面鋪裝，在拱上填料上部現(xiàn)澆鋼筋混凝橋面板，并設(shè)置鋼筋混凝土防撞護(hù)欄，且在橋梁兩端安裝C80型鋼伸縮縫。加固前荷載試驗(yàn)概2012年7月由中冶建筑研究總院有限公司建筑工程檢測(cè)中心對(duì)該橋進(jìn)行了加固前的靜載試驗(yàn)，以便與加固后靜載試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證加固效果。加固前試驗(yàn)結(jié)果如下：山咀橋加固前試驗(yàn)跨拱頂及拱腳截面在試驗(yàn)荷載作用下，各測(cè)點(diǎn)應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)大于1，相對(duì)殘余應(yīng)變均大于20%。在撓度測(cè)量中，各測(cè)點(diǎn)殘余變位均大于20%，不滿(mǎn)足《公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程》的要求，分析認(rèn)為拱頂截面橫向貫穿裂縫過(guò)大引起截面剛度嚴(yán)重退化，主梁處于非彈性工作。試驗(yàn)加載過(guò)程中，各試驗(yàn)控制截面未觀察到肉眼能見(jiàn)新增裂縫?？傮w評(píng)價(jià)結(jié)構(gòu)變形規(guī)律和應(yīng)變狀態(tài)、結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、剛度及抗裂性不滿(mǎn)足設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)要求，不能滿(mǎn)足公路—II級(jí)荷載要求。1-1地理位置1-2立面1-3橋面東 西1-4橋梁立面位0#臺(tái)、1#墩、2#墩、3#墩、4#墩、5#1跨、2跨、3跨、4跨、51#腹拱、2#腹拱、3#26#腹拱。圖1-5主拱圈橫斷面 單位二、荷載試驗(yàn)?zāi)渴艹喾迨泄饭芾硖幬?，我單位組織人員對(duì)加固后的山咀橋進(jìn)行了靜載試驗(yàn)，以檢驗(yàn)該橋結(jié)構(gòu)補(bǔ)強(qiáng)效果，通過(guò)荷載試驗(yàn)對(duì)比橋梁加固前后的各項(xiàng)指標(biāo)(裂縫、應(yīng)變、撓度)，掌握加固后橋梁承載能力的提升幅度，判斷其承載能力是否能夠滿(mǎn)足設(shè)計(jì)荷載等級(jí)要求，為山咀橋的養(yǎng)護(hù)管理提供依據(jù)。三、荷載試驗(yàn)內(nèi)橋梁靜力荷載試驗(yàn)，主要是通過(guò)測(cè)量橋梁結(jié)構(gòu)在靜力試驗(yàn)荷載作用下的變形和內(nèi)力，用以確定橋梁在加固后結(jié)構(gòu)的承載能力提升幅度與設(shè)計(jì)期望值是否相符。它是檢驗(yàn)橋梁結(jié)構(gòu)實(shí)際工作性能，如結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、剛度等的最直接和最有效的手段和方法。本次試驗(yàn)主要對(duì)以下參數(shù)進(jìn)行測(cè)試：拱圈撓度變化；控制截面應(yīng)變變化；拱腳水平位移、關(guān)鍵截面上裂縫觀測(cè)等。四、荷載試驗(yàn)依1、《公路橋梁技術(shù)狀況評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》JTGTH21-2011)；2、《公路橋涵養(yǎng)護(hù)規(guī)范》JTGH112004)；3、《公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程》(JTGTJ212011)；4、《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD602004)；5、《公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD612005；6、《公路磚石及混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG02285；7、《大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法》(YC41982；8、《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JTGB012003)五、試驗(yàn)組織及儀器設(shè)1、人員組成為保證荷載試驗(yàn)工作順利、優(yōu)質(zhì)的完成，北京中交華聯(lián)科技發(fā)展有限公司專(zhuān)門(mén)組織有經(jīng)驗(yàn)的工程師和技術(shù)人員成立試驗(yàn)小組，具體人員組成見(jiàn)表5-1。5-1山咀橋荷載試驗(yàn)工程技術(shù)人員組1234567892、儀器設(shè)備結(jié)合本項(xiàng)目的檢測(cè)內(nèi)容，投入本項(xiàng)目的主要設(shè)備如下表52示：5-2試驗(yàn)儀器設(shè)備及性能指序儀器設(shè)備名型編設(shè)備精12—340.0156—圖5-1裂縫觀測(cè) 圖5-2鋼 圖5-3動(dòng)靜態(tài)采集系 圖5-4百分六、靜載試驗(yàn)方計(jì)算模靜載試驗(yàn)加載采用橋梁博士V3.0”和“MIDASCivil2006進(jìn)行計(jì)算，結(jié)構(gòu)計(jì)算各項(xiàng)參數(shù)如下：截面材料：塊 材料容重：25KN/m彈性模量：6.3KN/m 截面面積：6.8m26.1-1石拱拱圈理論計(jì)算模6.1-2拱圈在汽車(chē)荷載下最大內(nèi)力6.1-3拱圈在汽車(chē)荷載下軸力測(cè)試工況及測(cè)試截面位為能有效的驗(yàn)證加固效果，此次加固后靜載試驗(yàn)試驗(yàn)跨的選擇與加固前的靜載試驗(yàn)跨一致。試驗(yàn)測(cè)試跨為東側(cè)第一跨，該跨在加固前拱頂出現(xiàn)橫向裂縫，病害相對(duì)于其他四跨最為嚴(yán)重，選擇該跨做為靜載試驗(yàn)測(cè)試跨最有代表性。根據(jù)本橋結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，本次靜載試驗(yàn)主要設(shè)置以下工況進(jìn)行數(shù)據(jù)測(cè)試：工況一：第1跨拱頂最大正彎矩工況。順橋向按跨中位置最大正應(yīng)變、撓度最不利位置布載，橫橋向?qū)ΨQ(chēng)布載。工況二：第1L/4最大正彎矩工況。順橋向按L4位置最大正應(yīng)變和撓度最不利位置布載，橫橋向?qū)ΨQ(chēng)布載。工況三：第1跨拱腳最大負(fù)彎矩工況。順橋向按拱腳最大負(fù)彎矩最不利位置布載，橫橋向?qū)ΨQ(chēng)布載。由于該橋較窄，設(shè)計(jì)活載下各截面偏載和中載最大內(nèi)力值相差較小，所以對(duì)該橋只進(jìn)行對(duì)稱(chēng)布載測(cè)試。各工況的具體測(cè)試內(nèi)容為：拱頂測(cè)試跨中截面處的撓度和應(yīng)變，L/4測(cè)試該截面處的撓度和應(yīng)變，拱腳測(cè)試拱腳截面處應(yīng)變，并觀察在試驗(yàn)荷載作用下有無(wú)裂縫產(chǎn)生及裂縫開(kāi)裂情況，具體位置見(jiàn)圖6.21。1# 0#6.2-1試驗(yàn)跨及測(cè)試截面示意圖單位測(cè)點(diǎn)位置及編為了能有效的測(cè)試和說(shuō)明該橋的實(shí)際工作性能，有序的對(duì)各部位各項(xiàng)指標(biāo)進(jìn)行測(cè)量及統(tǒng)計(jì)分析，需對(duì)橋梁各關(guān)鍵截面進(jìn)行合理的應(yīng)變及撓度測(cè)點(diǎn)布置和對(duì)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行編號(hào)。測(cè)點(diǎn)具體位置和編號(hào)見(jiàn)圖6.3-1～6.3-4，見(jiàn)表6.31。左 右側(cè)6.3-1各截面應(yīng)變測(cè)點(diǎn)橫向布置圖單位0# 1#6.3-2應(yīng)變測(cè)點(diǎn)縱向布置圖單位左 右側(cè)6.3-3各截面撓度、位移測(cè)點(diǎn)橫向布置圖單位0# 1#序測(cè)點(diǎn)編測(cè)點(diǎn)截面位測(cè)點(diǎn)橫橋向說(shuō)1序測(cè)點(diǎn)編測(cè)點(diǎn)截面位測(cè)點(diǎn)橫橋向說(shuō)123L1/44L1/450#60#試驗(yàn)荷本次試驗(yàn)采用兩輛三軸自卸汽車(chē)進(jìn)行試驗(yàn)加載，為使在主要截面產(chǎn)生的效應(yīng)達(dá)到設(shè)計(jì)荷載在同一截面產(chǎn)生控制效應(yīng)的0.95～1.05倍，理論計(jì)算確定試驗(yàn)車(chē)重，具體加載試驗(yàn)車(chē)輛見(jiàn)下表。6.4-1加載車(chē)輛情況車(chē)前中軸a中后軸b后輪總重加載車(chē)軸距及輪距如圖6.4-1所示。bacbac6.4-1加載汽車(chē)軸距、輪距示意圖(單位加載位該橋各工況加載車(chē)加載平面位置如下圖所示：00116.5-1工況I級(jí)加001216.5-2工況一第Ⅱ級(jí)加0012316.5-3工況一第Ⅲ級(jí)加00116.5-4工況I級(jí)加001216.5-5工況二第Ⅱ級(jí)加0011326.5-6工況二第Ⅲ級(jí)加00116.5-7工況三第Ⅰ級(jí)加01216.5-8工況三第Ⅱ級(jí)加0012316.5-9工況三第Ⅲ級(jí)加該橋各工況加載車(chē)橫橋向加載位置如下圖所示：左 右側(cè)橋面中心6.5-10對(duì)稱(chēng)加載工況車(chē)輛橫橋向布置位試驗(yàn)加載程序及原試驗(yàn)加載程該橋靜力荷載加載的試驗(yàn)程序見(jiàn)下表。6.6.1-1橋梁靜載試驗(yàn)加載程序序荷載位測(cè)試內(nèi)12341/4L5671、為了使結(jié)構(gòu)進(jìn)入正常的工作狀態(tài)，在進(jìn)行正式加載試驗(yàn)前，用一輛試驗(yàn)車(chē)在試驗(yàn)跨跨中部位進(jìn)行2～3次橫橋向?qū)ΨQ(chēng)的反復(fù)預(yù)加載；2、預(yù)加載卸至零荷載，并在結(jié)構(gòu)得到充分的零荷載恢復(fù)后，進(jìn)入正式加載試驗(yàn)。正式加載試驗(yàn)按加載工況序號(hào)進(jìn)行，完成一個(gè)序號(hào)的加載工況，在結(jié)構(gòu)得到充分的零荷載恢復(fù)后，再進(jìn)入下一個(gè)序號(hào)的加載工況。靜力試驗(yàn)原1、試驗(yàn)時(shí)間原則上應(yīng)選擇在氣溫變化不大于2℃和結(jié)構(gòu)溫度趨于穩(wěn)定的時(shí)間間隔內(nèi)進(jìn)行，本橋選擇在夜間進(jìn)行。正式加載前，用試驗(yàn)最大加載量50%的荷載對(duì)試驗(yàn)孔跨中截面進(jìn)行預(yù)加載，并檢驗(yàn)測(cè)試組織及儀表是否處于正常工作狀態(tài)。2、持荷時(shí)間主要取決于結(jié)構(gòu)變位達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定的時(shí)間，只有結(jié)構(gòu)變位達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定，才能進(jìn)入下一加載階段。同一級(jí)荷載內(nèi)，當(dāng)結(jié)構(gòu)在最后五分鐘內(nèi)的變位增量小于前一個(gè)五分鐘增量的15%或小于測(cè)量?jī)x器的最小分辨率值時(shí)，即認(rèn)為結(jié)構(gòu)變位達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定。3、數(shù)據(jù)讀取全部測(cè)點(diǎn)在加載開(kāi)始前均應(yīng)進(jìn)行零級(jí)荷載的讀數(shù)，以后每級(jí)加載或卸載后應(yīng)立即讀數(shù)一次；在結(jié)構(gòu)變位達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定后、進(jìn)入下一級(jí)荷載前，再讀數(shù)一次。4、加載的中止⑴控制測(cè)點(diǎn)應(yīng)力值已達(dá)到或超過(guò)彈性理論按規(guī)范安全條件反算的控制應(yīng)力值時(shí)；⑵控制測(cè)點(diǎn)變位(或撓度超過(guò)規(guī)范允許值時(shí)；⑶由于加載使結(jié)構(gòu)裂縫長(zhǎng)度、寬度急劇增加，新裂縫大量出現(xiàn)，寬度超出允許值的裂縫大量增多，對(duì)結(jié)構(gòu)使用壽命造成較大的影響時(shí)；⑷發(fā)生其它破壞，如拱腳處填土拱起、拱圈砌塊崩裂、變形過(guò)大并超過(guò)規(guī)范允許值等影響橋梁承載能力或正常使用時(shí)。七、靜載試驗(yàn)結(jié)工況一：拱頂最大正彎矩試驗(yàn)結(jié)果分荷載效7.1.1-1試驗(yàn)加載效應(yīng)及荷載效率荷載分加載加載彎控制彎荷載效11應(yīng)變測(cè)試結(jié)★主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系7.1.2-1為測(cè)試截面各關(guān)鍵測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)值與理論值關(guān)系曲線。表7.1.21為測(cè)試截面各關(guān)鍵測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)值與理論值。001應(yīng)變實(shí)測(cè) 應(yīng)變理論微應(yīng)微應(yīng)001應(yīng)變實(shí)測(cè) 應(yīng)變001應(yīng)變實(shí)測(cè) 應(yīng)變理論表7.1.2- 拱頂主要應(yīng)變測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值與理論值對(duì)比編初123載位荷載效00中000由圖表中可以看到，各主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變實(shí)測(cè)值線性關(guān)系較好，說(shuō)明拱圈處于彈性變形階段，實(shí)測(cè)值均小于理論值?！镏饕獪y(cè)點(diǎn)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)7.1.2-3拱頂主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變測(cè)試工正彎矩對(duì)稱(chēng)加載工測(cè)點(diǎn)編實(shí)測(cè)值理論值校驗(yàn)系殘余值由上述應(yīng)變測(cè)試結(jié)果可以看出，在試驗(yàn)荷載作用下，該橋拱圈拱頂實(shí)測(cè)應(yīng)變與理論應(yīng)變相比，實(shí)測(cè)應(yīng)變值小于理論應(yīng)變值，校驗(yàn)系數(shù)最大為0.94，殘余值均小于實(shí)測(cè)值20%，說(shuō)明結(jié)構(gòu)加固后拱頂截面承載能力滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。撓度測(cè)試結(jié)★撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系6.12為測(cè)試截面撓度測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)值與理論值關(guān)系曲線。表7.1.3拱頂中拱頂中點(diǎn)撓度隨荷載效率變化曲01-----荷載效撓度實(shí)測(cè) 撓度理論撓度撓撓度拱頂左側(cè)撓度隨荷載效率變化曲0拱頂左側(cè)撓度隨荷載效率變化曲01-----荷載效撓度實(shí)測(cè) 撓度理論表7.1.3-2拱頂主要撓度測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值與理論值對(duì)比編初123載位荷載效00中000由圖表中可以看到，各主要測(cè)點(diǎn)撓度實(shí)測(cè)值線性關(guān)系較好，說(shuō)明拱圈處于彈性變形階段，實(shí)測(cè)值均小于理論計(jì)算值?！镏饕獡隙葴y(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)7.1.3.-3拱頂主要測(cè)點(diǎn)撓度測(cè)試工正彎矩中心加載工測(cè)點(diǎn)編實(shí)測(cè)理論校驗(yàn)系殘余由以上各撓度圖表可以看出，試驗(yàn)荷載下各試驗(yàn)跨撓度變化規(guī)律與理論一致，實(shí)測(cè)撓度與理論撓度相比，實(shí)測(cè)撓度值均小于理論撓度值，校驗(yàn)系數(shù)最大為0.84，各測(cè)點(diǎn)殘余值均小于實(shí)測(cè)值20%，說(shuō)明結(jié)構(gòu)加固后拱頂截面結(jié)構(gòu)剛度好于理論狀況。工況二：1/4L最大正彎矩試驗(yàn)結(jié)果分荷載效7.2.1-1試驗(yàn)加載效應(yīng)及荷載效荷載分加載加載彎控制彎荷載效11213應(yīng)變測(cè)試結(jié)★主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系7.2.2-1為測(cè)試截面各關(guān)鍵測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)值與理論值關(guān)系曲線。表000000應(yīng)微微應(yīng)001應(yīng)變實(shí)測(cè) 應(yīng)變理論編初12001應(yīng)變實(shí)測(cè) 應(yīng)變理論編初12300中000由圖表中可以看到，各主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變實(shí)測(cè)值線性關(guān)系較好，說(shuō)明拱圈處于彈性變形階段，實(shí)測(cè)值均小于理論值?！镏饕獞?yīng)變測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)表7.2.2- 1/4L主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變測(cè)試工1/4L最大正彎矩對(duì)稱(chēng)加載工測(cè)點(diǎn)編實(shí)測(cè)理論校驗(yàn)系殘余1/4L左側(cè)撓度隨荷載效率變化曲1/4L左側(cè)撓度隨荷載效率變化曲01-----荷載效撓度實(shí)測(cè) 撓度理論撓度撓度測(cè)試結(jié)★撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系7.2.3-1為測(cè)試截面撓度測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)值與理論值關(guān)系曲線。表1/4L中點(diǎn)撓度隨荷1/4L中點(diǎn)撓度隨荷載效率變化曲01-----荷載效撓度實(shí)測(cè) 撓度理論撓度位初123載位荷載效00位初123載位荷載效00中000由圖表中可以看到，各主要測(cè)點(diǎn)撓度實(shí)測(cè)值線性關(guān)系較好，說(shuō)明拱圈處于彈性變形階段，實(shí)測(cè)值均小于理論計(jì)算值?！镏饕獡隙葴y(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)表7.2.3.- 1/4L主要測(cè)點(diǎn)撓度測(cè)試工1/4L最大正彎矩對(duì)稱(chēng)加載工測(cè)點(diǎn)編實(shí)測(cè)理論校驗(yàn)系殘余由以上各撓度圖表可以看出，試驗(yàn)荷載下各試驗(yàn)跨撓度變化規(guī)律與理論一致，實(shí)測(cè)撓度與理論撓度相比，實(shí)測(cè)撓度值均小于理論撓度值，校驗(yàn)系數(shù)最大為0.64，各測(cè)點(diǎn)殘余值均小于實(shí)測(cè)值20%，說(shuō)明結(jié)構(gòu)加固后14L截面結(jié)構(gòu)剛度好于理論狀況。工況三：拱腳最大負(fù)彎矩試驗(yàn)結(jié)果分荷載效7.3.1-1試驗(yàn)加載效應(yīng)及荷載效荷載分加載加載彎控制彎荷載效11213微應(yīng)微應(yīng)應(yīng)變微應(yīng)微應(yīng)★主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系7.3.2-1為測(cè)試截面各關(guān)鍵測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)值與理論值關(guān)系曲線。表00001應(yīng)變實(shí)測(cè) 應(yīng)變理論001001應(yīng)變實(shí)測(cè) 應(yīng)變理論表7.3.2-2拱腳主要應(yīng)變測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值與理論值對(duì)比初123載位00中初123載位0000由圖表中可以看到，各主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變實(shí)測(cè)值線性關(guān)系較好，說(shuō)明拱圈處于彈性變形階段，實(shí)測(cè)值均小于理論值。★主要應(yīng)變測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)7.3.2-3拱腳主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變測(cè)試工負(fù)彎矩中心加載工測(cè)點(diǎn)編實(shí)測(cè)理論校驗(yàn)系殘余由上述應(yīng)變測(cè)試結(jié)果可以看出，在試驗(yàn)荷載作用下，該橋控制斷面實(shí)測(cè)應(yīng)變與理論應(yīng)變相比，實(shí)測(cè)應(yīng)變值小于理論應(yīng)變值，校驗(yàn)系數(shù)最大為0.79，各測(cè)點(diǎn)殘余值均小于實(shí)測(cè)值20%，說(shuō)明該橋結(jié)構(gòu)加固后拱腳截面承載能力滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。八、結(jié)構(gòu)加固前后試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比及該橋于20127月進(jìn)行了加固前的靜載試驗(yàn)，為驗(yàn)證該橋的加固效果，以下對(duì)該橋加固前后的試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比與分析?！镄ｒ?yàn)系數(shù)評(píng)定校驗(yàn)系數(shù)即指某一測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)值與相應(yīng)分析值的比值：η=S實(shí)測(cè)/S理論。在同一荷載作用下實(shí)測(cè)值與分析值應(yīng)接近；當(dāng)η<1時(shí)，表明結(jié)構(gòu)的工作性能較好，滿(mǎn)足使用要求；當(dāng)η>1時(shí)，表明結(jié)構(gòu)工作性能較差，應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況降級(jí)使用，限速限載并進(jìn)行加固或改建。表8-1各控制截面加固前后撓度效驗(yàn)系數(shù)對(duì)比工測(cè)項(xiàng)校驗(yàn)系變化幅度加固加固應(yīng)變撓度1/4L最