某學(xué)校教學(xué)樓施工方案

某學(xué)校授課樓施工方案某學(xué)校授課樓施工方案139/139某學(xué)校授課樓施工方案某學(xué)校授課樓施工設(shè)計方案緒論構(gòu)造設(shè)計構(gòu)造設(shè)計的看法及內(nèi)容構(gòu)造設(shè)計簡而言之就是用構(gòu)造語言來表達建筑師及其他專業(yè)工程師所要表達的東西。構(gòu)造語言就是構(gòu)造師從建筑及其他專業(yè)圖紙中所提煉簡化出來的構(gòu)造元素。包括基礎(chǔ)，墻，柱，梁，板，樓梯，大樣細部等等。爾后用這些構(gòu)造元素來構(gòu)成建筑物或修筑物的構(gòu)造系統(tǒng)，包括豎向和水平的承重及抗力系統(tǒng)。把各種情況產(chǎn)生的荷載以最簡潔的方式傳達至基礎(chǔ)。構(gòu)造設(shè)計的內(nèi)容由上可知為：基礎(chǔ)的設(shè)計。上部構(gòu)造的設(shè)計和細部設(shè)計。構(gòu)造設(shè)計階段構(gòu)造設(shè)計的階段大體能夠分為三個階段，構(gòu)造方案階段，構(gòu)造計算階段和施工圖設(shè)計階段。方案階段的內(nèi)容為：依照建筑的重要性，建筑所在地的抗震設(shè)防烈度，工程地質(zhì)勘查報告，建筑場所的種類及建筑的高度和層數(shù)來確定建筑的構(gòu)造形式（比方，磚混構(gòu)造，框架構(gòu)造，框剪構(gòu)造，剪力墻構(gòu)造，筒體構(gòu)造，混雜構(gòu)造等等以及由這些構(gòu)造來組合而成的構(gòu)造形式）。確定了結(jié)構(gòu)的形式此后就要依照不相同構(gòu)造形式的特點和要求來部署構(gòu)造的承重系統(tǒng)和受力構(gòu)件。構(gòu)造計算階段的內(nèi)容為：一：荷載的計算。荷載包括外面荷載（比方，風(fēng)荷載，雪荷載，施工荷載，地下水的荷載，地震荷載，人防荷載等等）和內(nèi)部荷載（比方，構(gòu)造的自重荷載，使用荷載，裝修荷載等等）上述荷載的計算要依照荷載規(guī)范的要求和規(guī)定采用不相同的組合值系數(shù)和準永久值系數(shù)等來進行不相同工況下的組合計算。二：構(gòu)件的試算。依照計算出的荷載值，構(gòu)造措施要求，使用要求及各種計算手冊上介紹的試算方法來初步確定構(gòu)件的截面。三：內(nèi)力的計算，依照確定的構(gòu)件截面和荷載值來進行內(nèi)力的計算，包括彎矩，剪力，扭矩，軸心壓力及拉力等等。三：構(gòu)件的計算。依照計算出的構(gòu)造內(nèi)力及規(guī)范對構(gòu)件的要求和限制（比方，軸壓比，剪跨比，跨高比，裂縫和撓度等等）來復(fù)核構(gòu)造試算的構(gòu)件可否吻合規(guī)范規(guī)定和要求。如不滿足要求則要調(diào)整構(gòu)件的截面或部署直到滿足要求為止。施工圖設(shè)計階段的內(nèi)容為：依照上述計算結(jié)果，來最后確定構(gòu)件部署和構(gòu)件配筋以及依照規(guī)范的要求來確定構(gòu)造構(gòu)件的構(gòu)造措施。各設(shè)計階段的基本方法依照方案階段的主要內(nèi)容，其基本方法就是依照各種構(gòu)造形式的適用范圍和特點來確定構(gòu)造應(yīng)該使用的最正確構(gòu)造形式，這要看規(guī)范中對于各種構(gòu)造形式的界定和工程的具體情況而定，要點是清楚各種構(gòu)造形式的極限適用范圍。還要考慮合理性和經(jīng)濟性。在構(gòu)造計算階段，就是依照方案階段確定的構(gòu)造形式和系統(tǒng)，依照規(guī)范上規(guī)定的詳細的計算方法來進行詳細的構(gòu)造計算，規(guī)范上的方法有多種，要點是結(jié)合工程的實質(zhì)情況來選擇合適的計算方法，以樓板為例，就有彈性計算法，塑性計算法及彈塑性計算法。所以選擇吻合工程實質(zhì)的計算方法是合理的構(gòu)造設(shè)計的前提，是十分重要的。在施工圖設(shè)計階段，就是依照構(gòu)造計算的結(jié)果來用構(gòu)造語言表達在圖紙上。第一表達的東西要吻合構(gòu)造計算的要求，同時還要吻合規(guī)范中的構(gòu)造要求，最后還要考慮施工的可操作性。這就要求構(gòu)造設(shè)計人員對規(guī)范要很好的理解和掌握。別的還要對施工的工藝和流程有必然的認識。這樣設(shè)計出的構(gòu)造，才會是合理的構(gòu)造。規(guī)范、手冊及標準圖集在詳細工作中的應(yīng)用構(gòu)造設(shè)計的準則和依照就是各種規(guī)范和標準圖集。在進行不相同構(gòu)造型式的設(shè)計時必須重要扣不相同的規(guī)范，但這些規(guī)范又都是相互聯(lián)系密不能分的。在不相同的工程中經(jīng)常會使用多種規(guī)范，在一個工程確定了結(jié)構(gòu)形式后，第一要依照《建筑構(gòu)造可靠度設(shè)計一致標準》來確定建筑的可靠度和重要性；爾后再依照《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》，《建筑抗震設(shè)防分類標準》《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》確定建筑在抗震設(shè)防方面的規(guī)定和要求，在荷載的取值時要依照《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》來確定，這是建筑整體需要運用的規(guī)范。在工程的詳細設(shè)計方面，涉及到砌體部分的要依照《砌體構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》的規(guī)定；涉及到混凝土部分的要依照《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》的規(guī)定；涉及到鋼筋部分的要依照《鋼筋焊接及查收規(guī)程》和《鋼筋機械連接通用技術(shù)規(guī)程》的規(guī)定；在基礎(chǔ)部分的設(shè)計時需要依照的是《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》的規(guī)定。最后在構(gòu)造繪圖時則要吻合《建筑構(gòu)造制圖標準》的要求。在各種構(gòu)造設(shè)計手冊中，給出了該構(gòu)造形式設(shè)計的原理，方法，一般規(guī)定和計算的算例以及用來直接采用的各種表格。這對于深刻理解和詳細設(shè)計各種構(gòu)造形式擁有優(yōu)異的指導(dǎo)作用。我們介紹最好能參照設(shè)計手冊來手算典型的構(gòu)造形式。標準圖集是依照規(guī)范來擬定的國家和省市地方一致的設(shè)計標準和施工做法構(gòu)造。不相同的構(gòu)造形式有不相同的標準圖集。設(shè)計中常用的有，構(gòu)造繪圖時采用：平法制圖03G101-1），砌體中的鋼筋混凝土過梁采用：過梁（L03G303），磚混構(gòu)造抗震構(gòu)造詳圖采用：L03G313，鋼筋混凝土構(gòu)造抗震構(gòu)造詳圖采用：L03G323，地溝及蓋板采用：02J331。需要說明的是，在采用標準圖集時必然要依照詳細工程的實質(zhì)情況來酌情采用，必要時應(yīng)說明采用的頁號和圖集號，不能盲目采用?？傊瑯?gòu)造設(shè)計是個系統(tǒng)的，全面的工作。需要扎實的理論知識功底，靈便創(chuàng)新的思想和嚴肅認真負責(zé)的工作態(tài)度。日積月累，設(shè)計人員要從一個個基本的構(gòu)件算起，做到知其所以然，深刻理解規(guī)范和規(guī)程的含義，并親近配合其他專業(yè)來進行設(shè)計。在工作中應(yīng)事無巨細，應(yīng)善于反思和總結(jié)工作中的經(jīng)驗和教訓(xùn)。建筑設(shè)計說明建筑設(shè)計總說明：本設(shè)計是依照某設(shè)計院的任務(wù)書的要求進行設(shè)計的。此設(shè)計采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，墻體資料為粘土空心磚，八度抗震設(shè)防，屬于二級框架，乙類建筑。設(shè)計原始數(shù)據(jù)：1、場所：某市市高新技術(shù)開發(fā)區(qū)2、安全等級二級3、防火等級二級4、自然條件：（1）最大凍結(jié)深度：1.2m（2）工程相對標高（室內(nèi)地坪）相當于絕對標高。（3）相對地下水位（最高），（最低）。（4）當?shù)貐^(qū)抗震設(shè)計烈度為七度。（5）當?shù)貐^(qū)最高月平均氣溫℃，極端歷史高溫39℃當?shù)貐^(qū)最低月平均氣溫℃，極端歷史高溫-32℃。（6）風(fēng)向：夏季主導(dǎo)風(fēng)向為西北風(fēng)，冬天主導(dǎo)風(fēng)向為西北風(fēng)。（7）基本風(fēng)壓值：W0=0.50KNm2（8）基本雪壓值：S0=0.10KNm2（9）據(jù)建設(shè)手下發(fā)最新文件樓頂不設(shè)置水箱，城市生活用管網(wǎng)水頭為a,足夠生活用水壓，消防用水采用室外消防水池。（10）利用周邊鍋爐房的集中供暖，不再單獨設(shè)置。建筑方案設(shè)計考慮到當?shù)貐^(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，所以在建筑方案的確定中力求平面簡單對稱規(guī)則，減少獨愛。門窗外窗均為塑鋼窗；內(nèi)部門采用木門；主要入口處均為塑鋼窗門。辦公門，衛(wèi)生間門為木門。墻體外墻為370mm，一層采用粘土磚，二之五層用粘土心磚填充，內(nèi)填充墻為240mm采用粘土空心磚填充，每面抹水泥砂漿20mm。授課樓的主入口在南面，考慮的某地區(qū)冬天寒冷南北入口都設(shè)計層雙層對開門。平面設(shè)計該授課樓平面采用一字型內(nèi)廊式平面組合形式，教室及其他功能房間部署在兩側(cè)，教室的開間9m,進深，教室面積62.1m2。依照老師下發(fā)的任務(wù)書部署拉36個一般教室，二個大合班教室，二個小合班教室等，衛(wèi)生間和飲水處離的很近考慮到上下水的方便。在一樓的二側(cè)開設(shè)小出口，為滿足通行和防火要求，本設(shè)計樓梯間均是封閉樓梯間。立面設(shè)計首層層高3.8m,其他四層層高均中，立面造型特別規(guī)整，再配上裝修和線條的劃分，給人以雅觀、奇特、友善的特點。資料梁混凝土采用C25，柱混凝土采用C30,鋼筋主筋采用HRB335級鋼筋；板、基礎(chǔ)，箍筋采用HPB235級鋼筋；墻體采用MU10空心磚，砌筑砂漿采用M5混雜砂漿。一些主要建筑的做法1、屋面荷載（不上人屋面，自上而下）40厚細石混凝土22×0.04=0.4kNm260厚聚本乙烯泡沫塑料板0.5×0.06=0.03kNm2兩層SBS改性瀝青卷材防水0.5kNm220厚水泥砂漿找平層20×0.02=0.4kNm21：8厚水泥爐渣2%找坡0.19×14=1.5kNm2100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.1×kNm220mm厚混雜砂漿天棚抹灰0.02×17=0.34kNm2屋面恒荷載標準值：∑G=6.04kNm22、樓面荷載30mm厚水磨石地面0.03×20=0.66kNm220mm厚1：3水泥砂漿墊層0.02×kNm2100厚鋼筋混泥土板0.1×kNm220mm厚1：3混雜砂漿天棚抹灰0.02×17=0.34kNm2樓面恒荷載標準值：∑G=3.9kNm23、衛(wèi)生間樓面荷載兩層SBS改性瀝青卷材防水0.5kNm220mm厚1：3水泥砂漿墊層0.02×kNm2100厚鋼筋混泥土板0.1×25=2.5kNm220mm混雜砂漿天棚抹灰0.02×17=0.34kNm2樓面恒荷載標準值：∑G=3.54kNm24、基礎(chǔ)：采用鋼筋混凝土柱下獨立基礎(chǔ)。基礎(chǔ)埋深。5、門窗：中央大廳的大門采用4扇對開門1500mm2400mm,一樓二邊的門采用1500mm2400mm的塑鋼門，窗采用3900mm2200mm的塑鋼窗等。6、樓梯1）實心扶手，輕金屬欄桿，高度為；2）130厚鋼筋混凝土樓梯板；；30厚水磨石面層；20厚的水泥砂漿抹灰；3）防滑條6厚鋼條防滑條；7、散水、勒腳、踢腳1）散水采用100厚的C20素混凝土隨搗隨壓光；2）做500厚的爐渣墊層，防范土壤凍漲引起散水開裂；3）在散水長度方向每隔12m設(shè)置一溫度縫，內(nèi)填瀝青砂漿，防范散水因熱脹冷縮而引起開列；4）在散水與墻體訂交處，留20的縫，內(nèi)填瀝青油膏；5）勒腳采用1：3水泥砂漿抹面，高度為600；6）踢腳采用20厚黑色大理石，高度為120；8、凡是圖上未注明和本表未說明者，均按國家相關(guān)現(xiàn)行規(guī)范（規(guī)程）及該地區(qū)相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。構(gòu)造設(shè)計構(gòu)造設(shè)計說明設(shè)計依照1．本設(shè)計是依照一致下發(fā)的2009屆土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計題目中構(gòu)造設(shè)計組的畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書的詳細要求進行設(shè)計的；2．本設(shè)計的建筑構(gòu)造工程均按國家現(xiàn)行各相關(guān)設(shè)計規(guī)范：《混凝土構(gòu)造規(guī)范》、《建筑構(gòu)造抗震規(guī)范》、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》、《建筑構(gòu)造制圖標準》、《建筑構(gòu)造標準圖集》、《建筑構(gòu)造設(shè)計手冊》等相關(guān)規(guī)定進行的。自然條件1．土質(zhì)：人工填土1.1m，亞粘土土11m,地基承載力250kN/㎡，容重為18kN/m3；2．凍結(jié)深度：1.2m；3．地下水為最高距地表7m，最低距地表8m，且無損害性；4．當?shù)貐^(qū)最高月平均氣溫24.6℃，極端歷史高氣溫39℃，最低月平均氣溫-14.7℃，極端歷史最低氣溫-32℃；5．主導(dǎo)風(fēng)向：常年西北風(fēng)6．當?shù)貐^(qū)地震基本烈度為7o；7．基本風(fēng)壓值：W0=0.5kN/㎡；8．基本雪壓值:S0㎡。設(shè)計活荷載1．屋面活荷載：qk=0.5kN/m2；2．辦公樓活荷載：qk=2.0kN/m2；3．一般資料檔案室活荷載：qk=2.5kN/m24．衛(wèi)生間活荷載：qk=2.0kN/m25．樓梯、走廊、門廳活荷載：qk=2.5kN/m2；一般說明本設(shè)計采用鋼筋混凝土框架構(gòu)造，梁、板、柱、基礎(chǔ)均現(xiàn)澆，采用縱橫向框架承重方式；2．樓梯、雨篷也現(xiàn)場澆注；3．框架填充墻基層采用一般體系實心紅磚，其他層采用粘土空心磚。構(gòu)件強度等級1．梁、板的混凝土強度等級采用C25，柱的混凝土強度等級采用C25；2．框架梁、柱縱向受力鋼筋采用HRB335級熱軋鋼筋，箍筋梁柱中的箍筋和現(xiàn)澆板中受力筋均采用HRB235級熱軋鋼筋；3．樓梯及雨篷采用C25混凝土，HPB335級鋼筋，雨篷梁受力筋采用HRB400級鋼筋；4．基礎(chǔ)采用C20級混凝土，基礎(chǔ)下鋪100厚C15混凝土墊層，基礎(chǔ)中受力筋采用HPB235級鋼筋；5．梁、柱受力筋接頭均采用焊接接頭，柱采用電渣壓力焊。構(gòu)造抗震等級構(gòu)造抗震等級為三級，依照建筑抗震設(shè)防分類，屬丙類建筑，本設(shè)計中按7度抗震設(shè)防。構(gòu)造設(shè)計與計算本建筑采用現(xiàn)澆整體鋼筋混凝土框架構(gòu)造，梁、板、柱、基礎(chǔ)均為現(xiàn)場澆注。采用縱橫向的框架承重系統(tǒng)。一層內(nèi)外墻荷載由基礎(chǔ)梁肩負，其他層內(nèi)、外墻直由框架梁肩負。為滿足抗震要求，做到強柱弱梁，強剪弱彎、強節(jié)點強錨固的原則，對承重的框架的梁、柱、板按彈性理論計算與配筋，同時為了提高框架的延性，對梁的支座彎矩進行了調(diào)幅?？蚣艿膬?nèi)力計算中，對水平荷載及豎向荷載引起的內(nèi)力分別采用D值法和彎矩二次分配法進行計算。框架構(gòu)造部署該建筑為辦公樓，建筑平面部署靈便，有較大空間，設(shè)計成現(xiàn)澆整體式框架構(gòu)造體系，依照建筑使用功能和框架構(gòu)造系統(tǒng)部署原則，采用如圖3.1所示構(gòu)造平面部署。圖構(gòu)造平面部署圖梁板的截面尺寸1．估計板、梁、柱的截面尺寸由經(jīng)驗公式和經(jīng)驗數(shù)據(jù)，初步確定板、梁、柱的截面尺寸以下：2．板的厚度h的確定h(1~1)l(1~1)4500112.5~90由經(jīng)驗公式40504050mm；又依照最小厚度不小于80mm的要求，又結(jié)合工程實質(zhì)，取h=100mm；（1）框架橫梁的截面高h的確定1H=(1/40-1/50)l=1/40(×mm，取h=600mm<4ln=1650mm，滿足要求；（2）走道橫梁截面高h的確定1111h=(8~12)l=(8~12)×3000=375~250mm，取h=400mm；（3）框架縱梁（邊）截面高h的確定1111h=(12~15)l=(12~15)×4500=375~250mm，考慮窗高及窗臺高度等綜合因素，取h=500mm；（4）框架縱梁（中）截面高度的確定h=400mm；1111（5）梁截面寬：b=(2~3)h=(2~3×，取b250mm，)600=300~20mm依照前面的估計和梁所在的地址的不相同，確定梁的截面形狀和尺寸如圖3.2所示。a）框架橫梁（中）（b）框架橫梁（邊）（c）框架縱梁（邊）（d）框架縱梁、走道橫梁（中）（e）走道橫梁（邊）圖3.2梁的截面形狀和尺寸將所選梁截面尺寸（mm）及各層混凝土強度等級列于表3.1中。表梁截面尺寸（mm）及各層混凝土強度等級混凝土強度等橫梁（bh）縱梁（bh）層次級框架橫梁走道橫梁邊縱梁內(nèi)縱梁250600（中）250400（中）１～5Ｃ25250500250400250600（邊）250400（邊）柱截面尺寸確定由于框架構(gòu)造抗震等級為三級，其軸壓比；C25混凝土，fc=11.9kN/mm2各層的重力荷載代表值按經(jīng)驗數(shù)值，近似取12kN/m2；由圖3-1可知邊柱及中柱負載面積分別為和。AcNfc得第1層柱截面面積為：則由AcN1.3144.53.455103158.294103mm21．邊柱：fc11.9AcN144..54.955103218.382103mm22．中柱：fc0.7511.9如采用柱截面為正方形，則邊柱和中柱截面尺寸分別為：bchcA和467.31mm。依照上述計算結(jié)果并綜合考慮其他因素，本設(shè)計中各層柱截面尺寸取值不變，均為500mm500mm，滿足抗震構(gòu)造要求。3.2.3基本假定與計算簡圖1．基本假定（1）平面構(gòu)造假定：該工程平面為正交部署，能夠為每一方向的水平力只由該方向的抗側(cè)力構(gòu)造肩負，垂直該方向的抗側(cè)力構(gòu)造不受力；（2）由于構(gòu)造體型規(guī)整，構(gòu)造在水平荷載作用下不計扭轉(zhuǎn)的影響。在以上基本假定的前提下，將空間框架構(gòu)造分解成縱向和橫向兩種平面系統(tǒng)，由于時間關(guān)系，只進行橫向框架內(nèi)力計算和配筋計算，縱向框架按橫向框架的計算結(jié)果配筋，保證安全，但不經(jīng)濟。2．計算簡圖（1）取柱的形心線作為框架柱的軸線；（2）梁的形心線作為框架梁的軸線；（3）梁軸線取至板底，2～4層柱高度即為層高取為柱高，取為3.6m；基層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板底，即取h4m；（4）梁與柱、柱與基礎(chǔ)節(jié)點為剛接。計算簡圖如圖3-3所示圖框架構(gòu)造計算簡圖重力荷載計算1．屋面及樓面的恒荷載標準值(面荷載)（1）屋面（不上人）保護層：40mm20細石砼防水層：兩層SBS改性油氈防水層

0.04×22=0.88kN/m20.35kN/m2保溫層：60mm厚聚乙烯保溫苯板0.060×0.5=0.03kN/m2找平層：1：3水泥砂漿找平層20mm0.020×20=0.4kN/m2找坡層：1：8水泥爐渣（找坡）最薄外20厚，最厚處110mm厚0.110×14=1.54kN/m2構(gòu)造層：100㎜厚鋼筋混凝土樓板0.100×25=2.5kN/m2抹灰層：20㎜厚混雜砂漿天棚抹灰0.20×17=0.34kN/m2gk=6.04kN/m2（2）樓面面層：水磨石30厚（面層10厚，水泥砂漿打底20厚）0.03×找平層：1：3水泥砂漿找平層20mm0.020×20=0.4kN/m2樓板：100mm鋼筋混凝土樓板0.100×25=2.5kN/m2抹灰層：20mm厚混雜砂漿天棚抹灰gk=3.9kN/m2（3）屋面及各層樓面恒荷載標準值總重為:屋面為：16.2)=5724.108kN樓面為：16.2)9(4.56.696=793.752kN3696.03-374.49=3226.392kN樓梯：(4.56.696.=232.502kN綜上：3348.54+416.988=3458.894kN將各層屋蓋、樓蓋的恒荷載自重匯總列表3.2所示。表各層屋、樓蓋恒荷載標準值匯總表層次54321標準值（kN）2．屋面及樓面的活荷載標準值(面荷載)（1）屋面（不上人）屋面活荷載：qk=0.5kN/m2；雪載：qk=0.40kN/m2；取二者之中較大者取屋面活荷載：qk=0.5kN/m2。（2）樓面辦公樓活荷載：qk=0.20kN/m2。（3）屋面及各層樓面的活荷載標準值總重屋面為：16.2)=438.48kN樓面為：16.2)=1753092kN（4）屋、樓蓋活荷載的折減依照《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》活荷載按樓層的折減系數(shù)，將折減后屋蓋、各層樓蓋的活荷載自重匯總列表3.3所示。表各層屋、樓蓋活荷載標準值匯總表層次54321××438.48××1753092×標準值（KN）55各層柱的截面尺寸均為500mm×5000mm，則各層柱的自重線荷載標準值為：××將各層柱自重匯總列表3.4所示。表各層柱自重標準值匯總表層次2）柱高（m）線荷載（KN/m）根數(shù)每根重量（KN）總重截面（mm2~5500×5005612601500500562512404．各層梁荷載（包括梁側(cè)抹灰重量）各框架梁的截面形狀和尺寸見圖3.2所示。（1）框架橫梁(中),編號為KL1截面尺寸如圖3-2（a）所示,其線荷載標準值為:梁自重：25=3.125kN/m抹灰重：20.020.517=0.34kN/m計：3.47kN/m（2）框架橫梁邊梁（KL2）截面尺寸如圖3-2（b）所示梁自重：(0.50.250.120.10)25=3.43kN/m抹灰重：20.020.517=0.34kN/m計：3.77kN/m（3）走道橫梁（KL3）截面尺寸如圖3-2（c）所示。梁自重：0.2525=1.88kN/m抹灰重：20.020.317=0.20kN/m計：2.38kN/m（4）走道橫梁邊梁（KL4）截面尺寸如圖3-2（d）所示梁自重：(0.30.250.120.10)25=2.2kN/m抹灰重：20.020.317=0.20kN/m計：2.38kN/m（5）框架縱梁(中)，編號KL5、KL6、KL7截面尺寸如圖3-2（b）所示。梁自重：0.2525=1.88kN/m抹灰重：20.020.317=0.20kN/m計：2.08kN/m（6）框架縱梁(邊)，編號KL8、KL9、KL10，截面尺寸如圖3-2（b）所示。梁自重：0.10)25=3.43kN/m抹灰重：217=0.34kN/m計：3.77kN/m將計算結(jié)果匯總列于表3.5中。注：表中帶*號的梁表示受拉區(qū)帶翼緣的梁。層

截面（mm

長度

線荷載

根每根重梁位

編號

總重次

2）

（m）

(kN/m)

數(shù)目（kN）中梁KL125060024框架橫梁邊梁KL22506004中梁KL325040013走道橫梁邊梁KL42504002KL5161~5中梁KL64KL72504006框架縱梁KL816KL94邊梁250500KL1065．各層門、窗荷載將計算結(jié)果匯總列于表3.5中。列表計算,并將計算結(jié)果匯總列于表3.6中。表3.6各層門、窗自重標準值匯總表層次門、窗編號截面面荷載（KN/m2）數(shù)目每扇重量（KN）總重M11×16M21.5×1M30.9×42-5M60.6×4M71.2×2C-13.3×16C-41.8×13C-53.0×1C-62.4×4C-101.8×6C-112.4×1C-120.9×4GM11.0×14M21.5×2M30.9×4M41.5×12M51.2×8M60.6×41M71.2×2C-13.3×16C-41.8×13C-53.0×1C-64C-112.4×1G6．各層墻體荷載（1）女兒墻女兒墻的高度為500mm，采用240mm厚的一般體系粘土磚，比重為19，兩面抹灰，其單位面積荷載標準值計算以下：墻體自重：0.2419=4.56kN/m2抹灰重：220=0.08kN/m2計：5.36kN/m2墻面面積為：×138=69m2（2）2-5層墻體計算①外縱墻、外橫墻計算均采用為370mm厚粘土空心磚，比重為10kN/m3，雙面抹灰，其單位面積荷載標準值計算以下：墻體自重：0.3710=3.7kN/m2抹灰重：220=0.8kN/m2計：4.5kN/m2外墻面面積2(3.6-0.6)×54+4×6.9×(3.6-0.6)+3×(3.6-0.45)-2.4×(3.6-0.45-0.9)-3.9×(3.6-0.45-0.9)××9(3.6-0.5-0.9)×②內(nèi)橫墻計算：均采用240㎜厚粘土空心磚，兩面抹灰，其單位面積荷載標準值計算以下：墻體自重：0.2410=2.4kN/m2抹灰重：220=0.8kN/m2計：3.2kN/m2內(nèi)橫墻面面積為：0.4)=409.2m2③內(nèi)縱墻計算：均采用240㎜厚粘土空心磚，兩面抹灰，其單位面積荷載標準值同內(nèi)橫墻。內(nèi)縱墻面面積為：2×(3.6-0.45)×54-[1.8×（3.6-1.8）-0.45+1×2.4]×18-3×2.4×2-2×3.3×）-9×（）=210.83m2（3）1層墻體計算①外縱墻、外橫墻計算均采用為370mm厚粘土實心磚，比重為19kN/m3，雙面抹灰，其單位面積荷載標準值計算以下：墻體自重：0.3719=7.03kN/m2抹灰重：220=0.8kN/m2計：7.83kN/m2外墻面面積為：6.9×(3.8-0.6)×4+3×(3.8-0.45)-2.4×1.5+(3.8-0.5)×2-3.9×(3.6-0.5)×20+9×(3.8-1.5)×2-6××②內(nèi)橫墻計算：均采用240㎜厚粘土空心磚，兩面抹灰，其單位面積荷載標準值計算以下：墻體自重：0.2410=2.4kN/m2抹灰重：220=0.8kN/m2計：3.2kN/m2內(nèi)橫墻面面積為：12××(3.8-0.6)+9×(3.8-0.1)×2-6××2=269.46m2③內(nèi)縱墻計算：均采用240mm厚粘土空心磚，兩面抹灰，其單位面積荷載標準值同內(nèi)橫墻。內(nèi)縱墻面面積為：45×(3.8-0.45)××1.35+1×2.4)×15-3×××××2=205.4m2列表計算,并將計算結(jié)果匯總列于表3.7中。表各層墻體自重標準值匯總表層次墻體墻厚（mm）面積（㎡）面荷載（KNm2）重量（KN）女兒墻24069外墻370內(nèi)橫墻2402-5內(nèi)縱墻240G外墻370內(nèi)橫墻2401內(nèi)縱墻240G水平川震作用下框架的內(nèi)力解析表各層恒載標準值匯總表構(gòu)件屋、樓蓋重柱重框架梁重墻重門、窗重女兒墻重層次512604126003126002126001126001．重力荷載代表值集中在各樓層標高處的各質(zhì)點重力荷載代表值包括：屋、樓蓋自重標準值；梁自重標準值；50%屋、樓面承受的活荷載標準值；上下各半層墻、柱、門窗等自重標準值之和，如圖3.4所示。圖樓層各質(zhì)點重力荷載齊集表示圖各樓層的重力荷載代表值計算以下：G5=女兒墻+屋蓋重+框架梁重+1/2（墻重+柱重+門窗）+50%屋蓋活荷載=369.84+5296.84+1305.5+1/2×(2817.32+1260+119.87)+50％×G4=樓蓋重+框架梁重+墻重+柱重+門窗+50%屋蓋活荷載=3458.89+1305.504+2817.316+1260+119.87+50％×G3=樓蓋重+框架梁重+墻重+柱重+門窗+50%屋蓋活荷載=3458.89+1305.504+2817.316+1260+119.87+50％×G2=樓蓋重+框架梁重+墻重+柱重+門窗+50%屋蓋活荷載=3458.89+1305.504+2817.316+1260+119.87+50％×G1=樓蓋重+框架梁重+1/2(墻重+柱重+門窗)2層+1/2(墻重+柱重+門窗)1層+50%活載=3458.89+1305.504+1/2×（）+1/2×（）+50％×將各層重力荷載代表傳值列于表3.9中。表各質(zhì)點重力荷載代表值質(zhì)點54321Gi重力荷載代表值2．橫向框架梁、柱的線剛度梁采用C25，EC=2.8104Nmm2；柱采用采用C30，EC=3.0104Nmm2。在框架構(gòu)造中，對于現(xiàn)澆的樓面，樓面能夠作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減小框架的側(cè)移。為考慮這一有利影響，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框梁取Ib1.5I0，對中框架梁取Ib0。（1）橫梁線剛度計算：ibEcIbl，計算結(jié)果見表3.10所示。采用以下計算公式：表框架橫梁的線剛度ib計算表ECbh跨度bh3EcI0N邊梁中梁層次種類I0i02mm2mm12lib1.5i0ib2.0i0N/mm框架橫梁1-5走道橫梁

104104

4mmNmmNmmmm1.826×2.739×3.652×25060069001091010101010101.241×1.862×2.482×2504003000109101010101010（2）柱的線剛度計算：ic

EcIc采用以下計算公式：h，計算結(jié)果見表3.11所示。表3.11框架柱的線剛度ic計算表柱高度hEC134EIC2層次截面（mm）ICbh）ic（）h(m)212N/mm2-4500×50036003.0×1045.208×1094.34×10101500×50040003.0×10×1094.34×10103．橫向框架柱側(cè)移剛度D值D12icDi，在計算中，依照框架在構(gòu)造平面c計算，并求出每層的采用公式:h2的地址、柱與連接梁的線剛度（考慮板的拘束影響）等因素對柱的數(shù)目進行了統(tǒng)計。（1）中間框架柱：邊柱18個，中柱18個；（2）邊框架柱及樓梯間框柱：邊柱8，中柱8個。中間框架柱、邊框架柱、樓梯間框架柱的抗側(cè)移剛度D值，計算過程分別見表、3.13所示。將上述不相同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層側(cè)移剛度的總和Di。見表3.14所示。表中框架柱側(cè)移剛度D值邊柱（21根）層次中柱（17根）Di=ibD12icibD12icKcKcKch2Kch22ic2K2ic2K（N/mm）（N/mm）18×9604.26+18×2-521010124.3410102(3.6522.482)1010124.34101016636.67=472336.210103600221010360027420.6292ib0.5KD12icibD12icKc2Kch2Kc0.5Kch218×14325.26+18icic2K（N/mm）（N/mm）×112101012101010102.482)10100.518983.16=599551.4000240002101020.93510102560.4889遼寧科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計表邊框架柱、樓梯間框架側(cè)移剛度D值邊柱（7根）層次中柱（7根）Di=1-A、10-A、10-D1-B、10-B、10-CibD12icibKcKch2K2ic2K2ic（N/mm）2-5210100.6610.248124.3410102(3.6522.482)101021010360022101020.6610.248ibcKDc12icibK2Kh2Kicic（N/mm）112101010101.862)1010400021010210100.445

Dc12icKh2c2K（N/mm）8×9965.93+8×12101016636.67=212820.3600282D12iccKch22K（N/mm）8×13036.27+8×1210104000262表橫向框架層間總側(cè)移剛度層次54321Di4．橫向水平川震作用計算本設(shè)計中的房屋高度為18.4m，不高出40m，剛度和質(zhì)量沿高度分布平均，層數(shù)為5層的多層建筑，所以采用底部剪力法進行計算。（1）框架橫向自振周期對于重量和剛度沿高度分布平均的框架構(gòu)造，可采用極點位移法計算構(gòu)造基本自振周期T1，對框架填充墻對構(gòu)造剛度從而對構(gòu)造周期的影響采用周期調(diào)整系數(shù)T來折減。計算公式以下：T1Ti（式中T0.6~0.8）構(gòu)造的極點位移計算過程見表-15所示。表構(gòu)造極點位移計算表Gi假想層間剪力Vi各層抗側(cè)移剛各層極點相對位移各層極點位移i層數(shù)Vi（kN）（Vi=Gi）度Di（ii（i）i）Di5445352510314.13T10.552(S)（2）構(gòu)造的特點周期Tg和地震影響系數(shù)的確定max建設(shè)場所Ⅱ類場所，地震烈度為7度，查《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》構(gòu)造的特點周期Tg和地震影響系數(shù)max為Tg0.35(s)max（3）構(gòu)造總水相同效地震力GeqGikN(Tg)0.90.9T1max()FEKGeqkN（4）頂部附加水平川震作用的計算由于Tg0.552(s)＞Tg1.40.350.49(S)，應(yīng)試慮頂部附加水平川震作用附加地震作用系數(shù)：n=n1極點附加地震作用：FnnFEK（5）各樓層水平川震作用的計算GiHiFiFEK(1n)按底部剪力法求得各質(zhì)點的水平川震作用按式：GiHi計算，將上述n和FEK代入，可得FiGiHiGiHiGiHiGiHiFEK(1n)×（）GiHiGiHi分配給各層質(zhì)點，各樓層水平川震作用標準值計算見表.3.16所示。表各層橫向地震作用及樓層地震層間剪力計算表層高總高GiHiFi4081.51GiHi層次GiGi.Hi.4GiHi各層間剪力Vi.hi.Hi.Gi.Hi.i154321各質(zhì)點水平川震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖3.5所示。（a）水平川震作用分布（b）層間剪力分布圖3.5橫向水平川震作用及樓層地5．橫向水平川震作用下的側(cè)移計算水平川震作用下框架構(gòu)造的層間位移和極點位移的計算見表本設(shè)計采用砌體填充墻，規(guī)范贊同值為：

3-17所示。i

1（1）層間位移角：采用砌體填充墻時：

hi

500（hi—第

i層柱的層高層高）Vii式中Dii1（2）極點位移：采用砌體填充墻時，H650（H—柱全高）表橫向水平川震作用下的位移計算表各層抗側(cè)層間相對位移各層間各層總位移層高移剛度Vi層數(shù)剪力VihiiiDiDiKNmmmmmmN/mm536009436009336004236009140007注：表中的各層的間總的抗側(cè)剛度取自表3-14；層間剪力Vi取自表

層間位移極點位移角iiHhi1/13531/8511/6621/7611/5751/717從以上計算可知，框架的層間位移角和極點位移遠遠滿足規(guī)范的贊同值。6．橫向水平川震作用下的框架內(nèi)力計算采用D值法，考慮了框架節(jié)點轉(zhuǎn)動對柱的抗側(cè)剛度和反彎點高度地址的影響。（1）計算單元的采用取構(gòu)造部署圖中⑦軸線的一榀橫向框架為計算單元，如圖中陰影部分，其他框架內(nèi)力計算從略，如圖3.6所示。（2）計算簡圖地震從左側(cè)方素來時，水平川震和作用下框架的計算簡圖如圖3.7所示。（3）各柱反彎點高度計算計算公式為：h(0123)h式中：γ0—標準反彎點高度比；γ1—柱上、下橫梁剛度比不相同時的修正當；γ2、γ3—分別是上層層高h上和基層層高h下與本層層高h不等時反彎點高度的影響。（γ0、γ1、γ2、γ3的取值詳見相關(guān)的混凝土構(gòu)造教材）計算過程及結(jié)果見表3.18所示。0圖橫向地震作用下計算單元采用圖橫向地震作用下計算簡圖層高層次柱地址m）邊柱5中柱邊柱4中柱邊柱3

表各柱反彎點高度計算表標準反彎點地址KKb上12h上2h下1γhγ3Kb下h010191013101019101013101019

修正后反彎點地址γ3012300000中柱1010103邊柱10101092中柱1010103邊柱051中柱02注：（1）K的數(shù)值取自表3-12、表3-13；（2）γ0、γ1、γ2、γ3相關(guān)數(shù)值時，K值與手冊表中數(shù)值經(jīng)常不相同，需要用內(nèi)插法計算，不能直接估計取某個近似值。（4）各層柱端彎矩標準值的計算DijViVij各柱剪力計算：Dij；柱端彎矩標準值計算：Mc上Vijh；Mc下Vij(1)h；彎矩正負號的規(guī)定：以使柱產(chǎn)生順時針旋轉(zhuǎn)為正，逆時針旋轉(zhuǎn)為負。將計算結(jié)果列于以下表3.19所示。（5）梁端彎矩的計算依照節(jié)點平衡方法，先計算梁端彎矩之和，再按左、右梁的線剛度，將彎矩分配到梁端。節(jié)點左、右梁的彎矩按下式計算：Mbr(MMbl(M

下上)ibrcMciblibr；下上)iblcMciblibr。彎矩的正負號規(guī)定：以使梁下部受拉為正，上部受拉為負。則依照上述計算方法，可做出水平川震作用下框架的彎矩圖，繪圖時，由于框架對稱，所以能夠只繪一半，見圖3.8所示。（6）梁端剪力的計算（左上右下為正）：MblMbrVbl（7）柱軸力標準值（拉為負，壓為正）n(VblVbr)kNiki計算過程和結(jié)果見表3.20所示。繪出框架剪力、柱軸力求如圖3.9所示。表層高層間剪層hi力ViDij次(m)(KN)68515759.5468515749.5468515734.54685157

3.19水平川震作用下各層柱端彎矩及剪力標準值計算表(使柱產(chǎn)生順時針旋轉(zhuǎn)為正)邊柱中柱Dij下上Dij下Vi1McMCVi2ViMcDijViDijDi1hiVi1(1)hiVi1Di2hiVi2KNKN960416636796041663629604166367

上MC(1)hiVi229.5482524017.12

96041663614321898355注：（1）各柱的抗側(cè)剛度Di1、Di2值取自表3-12、表3-13；總抗側(cè)剛度Dij取自表3-14；（2）層間剪力Vi取自表3-16；（3）修正后的反彎點的高度取自表3-18。地震作用下框架梁端剪力及柱軸力標準值計算表框架橫梁走道梁跨度梁左梁右梁端剪力跨度梁左梁右層次MblMbrlMblMbrVblMblMbrl(m)(KN.m)(KN.m)(KN)(m)(KN.m)(KN.m)54321

梁端剪力lrMbMbVbl(KN)

柱軸力邊柱中柱nn(VblVbr)k(VblVbr)kkiki-70.72+13.35-20.29=-77.16+18.26-24.1=-83-83+23.09-30.48=-90.93+26.62-32.89=注：（1）框架橫梁及走道橫梁的梁端彎矩取自圖3—8水平川震作用下彎矩圖；2）梁端剪力以左上右下為正，柱軸力拉為負壓為正；3）柱軸力以壓為正，拉為負。圖橫向地震作用下框架彎矩圖圖橫向地震作用下框架梁端剪力及柱軸力求水平風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力解析1．基本風(fēng)壓荷載標準值基本風(fēng)壓值：Wo=0.5kN/m2z值：由于建筑物總高不高出30m,所以βz=1.0查《荷載規(guī)范》得μs,值，近風(fēng)雨μ，背風(fēng)面μs=0.5,C地區(qū),查表μs,值,取柱網(wǎng)中橫向框架,其負載寬度為45m,沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標準值×βz、μs、μs表3.21沿房屋高度分布風(fēng)荷載標準值層次H(m)μβq(kN/m)q(kN/m)q(kN/m)FkNisz1k2kki54321女兒墻F5=(1.47+0.92)××1/2+(1.45+0.91+1.33+0.83)××1/2+(1.45-1.33+0.91-0.83)×1/2×2/3F4=(1.33+0.83+1.33+0.83)×1/2×3.6+(1.45-1.33+0.91-0.83)×1/2×1/3×3.6+(1.33-1.33+0.83-0.83)×1/2×F3=(1.33+0.83+1.33+0.83)×1/2×F2=(1.33+0.83+1.33+0.83)×1/2×F1=(1.33+0.83)×4×1/2+(1.33+0.83)×1/2×2/3×圖風(fēng)荷載作用下計算簡圖2．水平風(fēng)荷載作用下水平位移驗算表風(fēng)荷載作用框架層間剪力及位移計算層次hFiviΣDΔμ(mm)μΔμ/hii251/2769234114400031/100000211/83333由表可見，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為1/1401，遠小于1/550，滿足規(guī)范要求。表水平風(fēng)荷載作用下柱剪力及彎矩計算表層viΣDivi上h(m柱D1D1/ΣDikyoM上M下次kN/mN/mkN)5252604960449042526049604996邊柱3252604960459522526049604090136214414325395543255316637437中柱443255316637932343255316637537243255316637030146309518983325圖風(fēng)荷載作用下框架彎矩圖圖風(fēng)荷載作用下框架梁端剪力及柱軸力求豎向荷載作用下橫向框架構(gòu)造的內(nèi)力計算1．計算單元的采用取構(gòu)造部署圖中③軸線的一榀橫向框架做為計算單元，計算單元寬度為，如圖3.13所示。直接傳給該框架橫梁的屋、樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其他荷載則經(jīng)過縱向框架梁以集中荷載的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上（框架柱）。別的，由于縱向框架梁的中心線與柱中心線不重合，所以在框架節(jié)點上，還應(yīng)作用有集中力矩，本次設(shè)計中，未予以考慮。圖3.7橫向框架計算單元圖3.13豎向荷載作用下計算單元及傳給框架梁屋、樓面荷載分布圖2．荷載計算1）恒荷載計算：恒載的項目包括：①均布荷載：屋、樓蓋傳來的荷載(計算中需將梯形或三角形分布的線荷載折算成均布線荷載)；梁自重；內(nèi)橫墻自重。②集中荷載：女兒墻重；屋、樓蓋傳給縱向框架梁的荷載；框架縱梁重；縱墻（包括門窗）自重等（經(jīng)過框架縱梁傳來的）。計算過程見表、表3.22所示。2）活荷載計算：內(nèi)容包括：①均布荷載：屋、樓蓋傳來活荷載(計算中需將梯形或三角形分布的線荷載折算成均布線荷載)；②集中荷載：屋、樓蓋傳來活荷載（經(jīng)過框架縱梁傳來）。計算過程見表、表3.24所示。依照表3.21~表3.24中的數(shù)值，繪出框架在豎向恒載和豎向活載作用下的計算簡圖如圖3.14和圖3.15所示。表計算單元各層框架橫梁上作用均布恒荷載標準值計算表g層次梁位荷載種類均布線荷載(kN/m)(kN/m)呈梯形分布荷載：屋面板傳來折算成均布荷載：g(1223)g框架橫梁235梁重梁自重走道橫梁呈三角形分布荷載：屋面板傳來5g5折算成均布荷載：g88樓面板傳來框架橫梁梁自重1~4橫墻重梁自重走道橫梁樓面板傳來

呈梯形分布荷載：折算成均布荷載：g(1223)g23)0.6)呈三角形分布荷載：折算成均布荷載：g5g588層次54

板重(kN)A(邊)節(jié)點B(中間)節(jié)點1[（0.75+2.25×1.5×21/2+1/2×4.5×2.25]×1[（0.75+2.25×1.5×21/2+×1/2×4.5×2.25]×

表一榀框架相關(guān)集中恒荷載計算表(KN)縱梁重縱墻重(包括門窗重)柱(kN)(kN)女兒墻重重邊縱中縱(kN)外縱墻內(nèi)縱墻梁梁（3××）×（3××）×3.2+0.48=3622.4.5+3.86=5360553

1[（0.75+2.25×1.5×222.1/2+×1/2×4.5×2.25]36055

[（0.75+2.25×1.5×1/2+×1/2×4.5×2.25]253605

[（0.75+2.25×1.5×（3.4××2.2）×16.（3.4××2.4）×3.2+0.48=1/2+×1/2×4.5×2.25]04×注：以上計算內(nèi)容所涉及的屋、樓面；梁墻體；門窗；柱等荷載數(shù)值的來自重力荷載計算部分的相關(guān)內(nèi)容。計算單元一榀框架上各層框架橫梁上作用活荷載標準值計算表板面活載準值層次

均布荷載

(kN/m)(kN/m2)呈梯形分布荷載：2.25kNm框架橫梁板傳來折算成均布荷載：g(1223)g523)呈三角形分布荷載：31.5kNm走道橫梁板傳來折算成均布荷載：5g5g0.94kN/m88呈梯形分布荷載：9kNm框架橫梁板傳來折算成均布荷載：g(1223)g23)91~4呈三角形分布荷載：37.5kNm走道橫梁板傳來折算成均布荷載：557.54.69kN/mgg88注：表中各層屋、樓面活載的標準值應(yīng)按《荷載規(guī)范》規(guī)定的折減系數(shù)進行折減，本設(shè)計中由于活載較小，折減后數(shù)值對構(gòu)造計算影響不大，為了設(shè)計簡略，未進行活載的折減。表3.24計算單元一榀框架上各層框架橫梁上作用活荷載標準值計算表(屋面為雪荷載)板面活載標準層次均布荷載(kN/m)值(kN/m2)框架橫梁板傳來5走道橫梁板傳來框架橫梁板傳來

呈梯形分布荷載：折算成均布荷載：g(1223)g(12(1/3)2(1/3)3)呈三角形分布荷載：0.13折算成均布荷載：g5g588呈梯形分布荷載：2.04.59折算成均布荷載：g(1223)g(12(1/3)2(1/3)3)91~4走道橫梁

板傳來

呈三角形分布荷載：2.53折算成均布荷載：55gg88注：表中各層屋、樓面活載的標準值應(yīng)按《荷載規(guī)范》規(guī)定的折減系數(shù)進行折減，本設(shè)計中由于活載較小，折減后數(shù)值對構(gòu)造計算影響不大，為了設(shè)計簡略，未進行活載的折減。表3.25一榀框架相關(guān)集中活荷載計算表(kN)板傳來的集中荷載(KN)層次邊節(jié)點中間節(jié)點1121522211211~4222

2表3.26一榀框架相關(guān)集中活荷載計算表(kN)(屋面為雪荷載)板傳來的集中荷載(kN)層次邊節(jié)點中間節(jié)點11215222112121~4222圖豎向恒荷載作用下橫向框架計算簡圖圖豎向活荷載作用下橫向框架計算簡圖3．梁端、柱端彎矩的計算梁端、柱端彎矩的計算采用彎矩二次分配法(也可采用分層法)進行。由于構(gòu)造和荷載平均對稱，故計算時可用半邊框架，但計算時，走道梁的線剛度應(yīng)是原來的2倍，對稱部位的支座為定向滑動支座，如圖3.16(a)(b)所示。（1）梁固端彎矩計算以對桿端產(chǎn)生順時針轉(zhuǎn)動者為正，逆時針轉(zhuǎn)動者為負。為計算簡略，對恒載和活載作用下梁的固端彎矩分別列表計算，結(jié)果見表、表3.28表3.29所示。(a)恒載作用下(b)活載作用下圖3.16豎向荷載作用下框架半邊構(gòu)造計算簡圖表3.27恒載作用下梁固端彎矩（對桿端產(chǎn)生順時針轉(zhuǎn)動者為正）框架橫梁層次l6.9m，gk5，gk14Ml1gl2Mr1gl2121212125

走道橫梁l1.5m，gk5，gk14Ml1gl2Mr1gl2361231212121-43注：梁固端彎矩以對桿端產(chǎn)生順時針轉(zhuǎn)動者為正，逆時針轉(zhuǎn)動者為負。表活載作用下梁固端彎矩（對桿端產(chǎn)生順時針轉(zhuǎn)動者為正）框架橫梁走道橫梁層次l6.9m，qk51.88，qk14l1.5m，qk50.94，qk144.69kN/mMl1ql2Mr1ql2Ml1ql2Mr1ql21212361212151232612121-4312126注：梁固端彎矩以對桿端產(chǎn)生順時針轉(zhuǎn)動者為正，逆時針轉(zhuǎn)動者為負。表活載作用下梁固端彎矩（對桿端產(chǎn)生順時針轉(zhuǎn)動者為正）（屋面為雪荷載）框架橫梁走道橫梁層次l6.9m，qk50.367kN/m，0.0375kN/m，qk14kN/ml1.5m，qk5qk14kN/mMl1ql2Mr1ql2Ml1ql2Mr1ql2121236512121212361-41212121236注：梁固端彎矩以對桿端產(chǎn)生順時針轉(zhuǎn)動者為正，逆時針轉(zhuǎn)動者為負。（2）梁、柱轉(zhuǎn)動剛度計算轉(zhuǎn)動剛度：使桿件近端轉(zhuǎn)動單位轉(zhuǎn)角時所需施加的力矩稱為轉(zhuǎn)動剛度，是表示桿端抵抗轉(zhuǎn)動能力的物理量。按下式計算：兩端固定：S4ib；一端固定，一端滑動支座：Sib將計算結(jié)果列于表3.30中。表梁、柱轉(zhuǎn)動剛度的計算構(gòu)件名稱線剛度轉(zhuǎn)動剛度S相對轉(zhuǎn)動剛度s框架橫梁10104ib4101014.6081010梁走道橫梁10102ib2101010102-5層10104ib410101010柱基層10102ib2101015.62410101注：（1）表中的梁、柱線剛度值取自表3.10和表3.11中；2）相對轉(zhuǎn)動剛度是為了計算彎矩分配系數(shù)方便而計算的，也可不算，直接代入原值，但數(shù)據(jù)較大，計算較麻煩。（3）彎矩分配系數(shù)的計算作用于某結(jié)點的力矩，將按匯拉于該結(jié)點各桿的轉(zhuǎn)動剛度的比率分配給各桿端，用SiRSiR表示。用式SiR或SiR將各節(jié)點的彎矩分配系數(shù)計算結(jié)果列于表3.31中。4）傳達系數(shù)兩端固定：1/2；一端固定，一端鉸支：0；一端固定，一端滑動桿：-1。表3.31框架各節(jié)點彎矩分配系數(shù)計算表相對轉(zhuǎn)動剛度

s

相對轉(zhuǎn)動剛

彎矩分配系數(shù)層次

節(jié)點左梁

上柱

下柱

右梁

度之和

左梁

上柱

下柱

右梁A15B514A11B511A1143B0293511A112B511A111B151（5）豎向荷載作用下框架彎矩計算：用彎矩二次分配法分別計算橫向排架在恒荷載和活荷載作用下的梁、柱彎矩，彎矩分配的計算過程見圖3.17(a)(b)（c）所示。獨愛計算見表3.32表3.33表。表恒載作用下柱獨愛計算A5BA4-2BA1B表活載作用下柱獨愛計算A5BA4-1B表雪載作用下柱獨愛計算A5

220.252222220.2522220.2522220.25220.5220.2522B22A0.25224-1B0.522上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系數(shù)固端彎矩分配彎矩9366449614837傳達彎矩95274532195分配彎矩9184018859947618667948766434桿端彎矩969696969438375795313643分配系數(shù)固端彎矩分配彎矩904904921393941傳達彎矩9689520596807195分配彎矩080224080224265526728422324223212808桿端彎矩0697605376123528227202777590777788719分配系數(shù)固端彎矩分配彎矩904904921393941傳達彎矩9529520596195195分配彎矩100608100608527845088790727907260768桿端彎矩7553975539510788811187093187093213923分配系數(shù)固端彎矩分配彎矩904904921393941傳達彎矩9524505961958278分配彎矩419904419904121928104331763317617544桿端彎矩43619341370195441211682844482098246分配系數(shù)固端彎矩2分配彎矩9282812655692162994傳達彎矩9524061195分配彎矩88429411088506225184693926051271208桿端彎矩967718689183662746261999268211217060843446341056恒載作用下上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)固端彎矩分配彎矩傳達彎矩分配彎矩桿端彎矩分配系數(shù)固端彎矩分配彎矩傳達彎矩分配彎矩桿端彎矩分配系數(shù)固端彎矩分配彎矩傳達彎矩分配彎矩桿端彎矩分配系數(shù)固端彎矩分配彎矩傳達彎矩分配彎矩桿端彎矩分配系數(shù)固端彎矩分配彎矩傳達彎矩分配彎矩桿端彎矩(b)活載作用下上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)固端彎矩5分配彎矩傳達彎矩分配彎矩桿端彎矩分配系數(shù)固端彎矩分配彎矩傳達彎矩分配彎矩桿端彎矩分配系數(shù)固端彎矩分配彎矩傳達彎矩分配彎矩桿端彎矩分配系數(shù)固端彎矩分配彎矩傳達彎矩分配彎矩桿端彎矩分配系數(shù)固端彎矩分配彎矩傳達彎矩分配彎矩桿端彎矩(c)活載作用下(雪載）圖豎向荷載作用下框架彎矩二次分配法（6）梁端彎矩的調(diào)幅：框架構(gòu)造梁端彎矩較大，配筋很多，所以不便施工。由于超靜定構(gòu)造擁有塑性內(nèi)力重分布性質(zhì)，所以在重力荷載作用下可乘以調(diào)幅系數(shù)，合適降低梁端彎矩?，F(xiàn)澆框架，可取0.8~0.9，本設(shè)計中取，調(diào)幅后的梁端彎矩為圖中括號內(nèi)的數(shù)值；梁端彎矩降低后，跨中彎矩增加。這樣，梁端彎矩調(diào)幅后，不但能夠減少梁的端的配筋數(shù)目，達到方便施工的目的，而且還可以夠提高柱的安全儲備，以滿足“強柱弱梁”的抗震設(shè)計原則。（7）跨中彎矩的計算M01(MblMbr)1M01M0計算公式：M中=22（注：2是為了保證跨中配有足1M0時，取M中1M0夠的受力縱向鋼筋，22）式中：M0——為按簡支梁計算框架橫梁的跨中最大彎矩值；Mbl、Mbr—為調(diào)幅后的梁的支座彎矩標準值。計算結(jié)果列表如、表、表3.37中。表恒載作用下梁跨中彎矩標準計算表框架橫梁走道橫梁l6.9m，gk526.13kN/m，l3m，gk513.71kN/m，梁gk1427.70kN/mgk149.69kN/m位1M中=1M中=2gl2M0glM0MblMbr81(MblMblMbr81(MblM0Mbr)M0Mbr)221M01M02221M051M020413216梁位Mbl

12M012M012M012M0表3.36活載作用下梁跨中彎矩標準值計算表框架橫梁走道橫梁，qk51.88kN/ml3m，qk5qk147.5kN/m，，qk14M012M中=M0128qlqlMbr1(MblMbr)MblMbr8M02M0

21M021M021M021M04.69kN/mM中=M01(MblMbr)2M04330

0.3321M01M020.6821M01M020.3921M01M021M021M02416

0.9921M01M02表活載作用下梁跨中彎矩標準值計算表（屋面為活荷載）框架橫梁梁Mbl位543

l6.9m，qk50.367kN/m，qk147.5kN/mM01ql2M中M01(MblMbr82r1Mb)2M0M0M01M021M0223.71M02

走道橫梁l3mm，qk50.0375kN/m，qk144.69kN/mM01ql2M中M01(MblMblMbr82Mr)1Mb2021M00.81M022.641M021M020.981M02.642（8）彎矩圖繪制：豎向恒載和豎向活載作用下彎矩圖如圖（a）（b）所示。（a）恒載作用下（b）活載作用下圖豎向恒荷載作用下彎矩圖4．豎向荷載作用下梁端剪力、柱軸力的計算（1）梁端剪力計算：VblVb01(MlVbrVb01(Ml

lrbMb)lrbMb)Vb0—為簡支梁均布荷載作用下的梁端剪力。將計算過程分別列表3.38、表3.39、表3.40中。2）柱端軸力計算：①頂層柱：頂層柱上端軸力=梁端剪力+板重+縱梁重（中柱）+女兒墻重（邊柱）頂層柱下端軸力=柱上端軸力+柱自重②一般層：一般層柱上端軸力=上層柱下端軸力+梁端剪力+板重+縱梁重+縱墻重(邊柱：外縱墻；中柱：內(nèi)縱墻)一般層柱下端軸力=柱上端軸力+柱自重柱軸力以受壓為正，受拉為負。一榀框架(計算單元)相關(guān)荷載計算如表3.21所示。計算過程和結(jié)果分別列表、3.42和3.43中。表恒載作用下框架梁端剪力的計算（左上右下為正）框架橫梁走道橫梁（l=6.9m，gk526.13kN/m，gk1427.70kN/m）（l3.0m，gk513.71kN/m，gk149.69kN/m）層次lr01VblVbrlr01VblVbrglMbMbVbMbMbVbgl2Vb0(MblMbr)/lVb0(MblMbr)/l2Vb0(MblMbr)/lVb0(MblMbr)/l54321注：（1）表受騙算的梁端彎矩的數(shù)值取自圖3-15（a）豎向恒載作用下框架彎矩圖；（2）梁的彎矩以使梁的下部受拉為正，上部受拉為負（與用彎矩二次分配法計算內(nèi)力時的彎矩符號的規(guī)定不相同）；（3）剪力的方向以左上右下者為正。表3.39活載作用下框架梁端剪力的計算（左上右下為正）框架橫梁走道橫梁（l=6.9m，qk51.88kN/m，qk147.5kN/m）（l3.0m，qk5層次MblMbrVb01glVblVbrMblMbr2Vb0(MblMbr)/lVb0(MblMbr)/l54

0.94kN/m，qk144.69kN/m）Vb01glVblVbr2Vb0(MblMbr)/lVb0(MblMbr)/l321注：（1）表受騙算的梁端彎矩的數(shù)值取自圖3-15（b）豎向活載作用下框架彎矩圖；（2）梁的彎矩以使梁的下部受拉為正，上部受拉為負（與用彎矩二次分配法計算內(nèi)力時的彎矩符號的規(guī)定不相同）。（3）剪力的方向以左上右下者為正。表活載作用下框架梁端剪力的計算(屋面為雪荷載)（左上右下為正）框架橫梁走道橫梁（l6.9m，qk5kN/m，qk14kN/m）（l3m，qk5kN/m，qk14kN/m）MblMbrVb01glVblVbrMblMbrVb01glVblVbr層次2lr0lr2lr0lr00Vb(MbMb)/lVb(MbMb)/lVb(MbMb)/lVb(MbMb)/l5110.03753224113221133222113221-2811322注1：表受騙算的梁端彎矩的數(shù)值取自圖（b）豎向活載作用下框架彎矩圖；注2：梁的彎矩以使梁的下部受拉為正，上部受拉為負（與用彎矩二次分配法計算內(nèi)力時的彎矩符號的規(guī)定不相同）。注3：剪力的方向以左上右下者為正。表3.41恒載作用下框架柱端軸力的計算邊柱中柱柱位柱上=上層柱下端軸力(頂層除外)+梁端剪力+板重+外縱梁重+外縱柱上=上層柱下端軸力+梁端剪力+板重+內(nèi)縱梁重+內(nèi)縱墻重層次置墻或女兒墻重(頂層)柱下端軸力=柱上端軸力+柱自重柱下=柱上+柱自重柱上5柱下柱上4柱下柱上3柱下柱上2柱下1柱上柱下注：（1）表受騙算利用了表3-22、表3-29的相關(guān)荷載數(shù)值；（2）由于首層底從基礎(chǔ)頂面算起，所以基層柱下端的軸向力應(yīng)加上基層縱墻重和基礎(chǔ)梁重（基礎(chǔ)梁的重量按邊縱向框架梁考慮）；（3）軸向力以壓為正，拉為負。表3.42活荷載作用下框架柱端軸力的計算邊柱中柱柱位層次柱上=上層柱下端軸力(頂層除外)+梁端剪力+板傳來活載重柱上=上層柱下端軸力(頂層除外)+梁端剪力+板傳來活載重置柱下=柱上柱下=柱上柱上5柱下柱上4柱下柱上3柱下柱上2柱下柱上1柱下注：（1）表受騙算利用了表3-24、表3-30的相關(guān)荷載數(shù)值；（2）壓為正，拉為負。表

3-43

活荷載作用下框架柱端軸力的計算（雪荷載）邊柱

中柱柱位

柱上=上層柱下端軸力

(頂層除外

)+梁端剪力

+板傳來活載重

柱上=上層柱下端軸力

(頂層除外

)+梁端剪力

+板傳來活載重層次置

柱下=柱上

柱下=柱上柱上5柱下柱上4柱下柱上3柱下柱上2柱下柱上1柱下注：（1）表受騙算利用了表3-24、表3-30的相關(guān)荷載數(shù)值；（2）壓為正，拉為負。橫向框架內(nèi)力組合構(gòu)造抗震等級結(jié)果的抗震等級可依照構(gòu)造種類，地震烈度，房屋高度等因素確定。該建筑構(gòu)造種類為框架，地震烈度為8度，建筑高度<30m，查規(guī)范可知，該框架為二級抗震等級。3.3.2橫向框架梁內(nèi)力組合本工程為二級框架，只考慮下面三種組合：（1）.GKQKWK（2）.GKQK（3）.RE（SGKSQK）+1.3SEK]其計算過程及結(jié)果見表3.44和3.45所示。各層梁的內(nèi)力組合表見后邊，表中

SGK

，SQK兩列中的梁端彎矩

M為經(jīng)過彎矩調(diào)幅后的彎矩。由于框架梁梁端的彎矩較大，配筋很多，但由于超靜定構(gòu)造擁有內(nèi)力重分布的特點，所以在重力荷載作用下可乘以彎矩調(diào)幅系數(shù)，合適降低梁端彎矩，表中的VRE[vb(MblMbr)/lnVGb]RE當梁受彎時取0.75，當柱受壓時取橫梁內(nèi)力組合表表3.44橫向框架梁內(nèi)力組合表GKQK截面內(nèi)WKSGKSQKSWKSEK層次地址力AMVB左MV一層MB右

VMAB跨間MBCMAVMB左VM二層B右VMAB跨間MBCM-5.62(-2.64)AV6.4(1.42)M-6.11(-1.8)B左V6.58(1.13)M-1.39(-0.31)B右V1.41(0.056)五層MAB跨間MBC續(xù)表3.45橫向框架梁內(nèi)力組合表RE[1.2(SGKQK)VRE[lr層截面位內(nèi)EKGKVb(MbMb)/lnQKVGb]次置力MAVMB左V一層MB右VMAB跨間MBCMAVMB左V二層MB右VMAB跨間MBCMAVMB左

五層

V

MB右

VMAB跨間MBC橫梁跨間最大正彎矩計算求跨間最大彎距，依照梁端彎距組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定。lq2αlαMMBAxq1VAVB圖3.19均布和梯形荷載下的計算簡圖VA=MAMB1q1l(12)q2ll2若VA1(2q2)l0，說明l，其中為最大正彎距截面至A支座的距離，q12由下式求解：一跨間最大正彎距：MmaxMAVAq123q226l若VA1(2q2)l0，說明l，則：q12VAq2l2=q1q2跨間最大正彎距：MmaxMAVA(q1q2)2q2l122(l)3若VA0，則MmaxMA同理，可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的VA、、Mmax的計算公式；q2MAMBq1xVAVB圖3.20均布和三角形荷載下的計算簡圖VA=MAMB1q1lq2ll24由下式解得：2q1q2VAl23MmaxMAVAq1q223l①第一求本設(shè)計第一層AB跨間最大正彎矩：梁上荷載設(shè)計值：q1=1.213.07=15.68KN/mq2=1.2（14.67+0.59）=23.00KN/m左震：MA×0.75=105.81kNm左震：MB=-303.27×0.75=-227.45kNmVA=MBMA1q1l(1)q2ll22=－＋××＋(12.25/6.9)×23×6.9=59.76kN2\VA1(2q1q2)l=59.76－×(2×＋23)××6.9=0.65kN>02VAq2l12=59.7623由：=2q1q215.6823MmaxMAVA(q1q2)2q2l(1l)223×－(15.68+23)×××1+23×××122－×1×6.9)=180.85kNm3REMma180.85KNm=135.64kNmx×右震：MA×0.75=-216.28kNmMB×0.75=102.09kNmVA=-MBMA1q1l(1)q2ll22=-＋××＋(10.32)×23×6.9=132.91kN2VA1(2q1q2)－×(2×＋23)××6.9=72.89kN>02VAq2l12132.91==2=4.09mq1q215.6823MmaxMA(q1q2)2q2l1VA2(l)23=－×－1×21××6.9)=88.97kNm3MxREma=0.7588.97=66.72kNm剪力計算：AB凈跨：ln左震：Vbl×0.85=27.96kNmVbr×0.85=138.07kNmMbl邊=105.81-27.960.25=98.82kNmMbr邊=-227.45+138.070.25=－192.93kNm右震：Vbl×0.85=135.00kNmVbr×Mbl邊=－216.28+135.000.25=－182.53kNmMbr邊=102.09-31.030.25=94.33kNmMbl邊+Mbr邊=98.82+192.93=291.75kNm>182.53+94.33=276.86kNmVGb=1［×6.40+23××－×2)］2則VA+97.90=154.14kNVB左+97.90=157.2kNREVA=0.85154.14=131.019kNREVB左=0.85157.2=133.62kNBC跨間最大正彎矩：梁上荷載設(shè)計值：q1=1.22.38=2.86KN/mq2=1.2（）=18.54KN/m左震：MB×0.75=97.33kNmMC×0.75=-126.47kNmVB=－××××3=-56.41kN＜03則Mmax發(fā)生在左支座MmaMEK-1.0MGK×105.47+12.50=149.61kNmxREMmax149.61=112.21kNm右震：中跨左右兩端和左震相同剪力計算：BC凈跨：ln=3-0.50=2.50m左震：Vbl×0.85=70.72kNmVbr×0.85=98.35kNmMbl邊Mbr邊=－126.47+98.350.25=-101.88kNm右震：同左震結(jié)果相同在此省略VGb=1［×××］=15.16kN2Mbl邊+Mbr邊=79.65+101.88=181.53kNm則VB右=VC左+15.16=109.56kNRE（VB右=VC左）②第一求本設(shè)計第二層AB跨間最大正彎矩：梁上荷載設(shè)計值：q1=1.213.07=15.68kN/mq2=1.2（14.63+0.59）=23.00KN/m左震：MA×MB×0.75=-213.55kNmVA=MAMB1q1l(1)q2ll22=－＋××＋(10.32)×23×6.9=65.98kN2VA1(2q1q2)l=65.98－×(2×＋23)××6.9=5.57kN>02VAq2l12由：==2=2.35mq1q215.6823MmaxMAVA(q1q2)2q2l(1l)223×－(15.68+23)××／2+23×××1×(2.35-1×23M×169.75kNm=127.32kNmREmax右震：MA×0.75=-200.56kNmMB×VA=MAMB1q1l(1)q2ll22=-＋××＋(10.32)×23×6.9=153.83kN2VA1(2q1q2)－×(2×＋23)××6.9=93.42kNm>02VAq2l12==2q1q215.6823MmaxMAVA(q1q2)2q2l(1l)223=－×－(15.68+23)××／2+23×××1×－123×6.9)=195.96kNmMREmax剪力計算：BC凈跨：ln=6.9-0.50=6.4m左震：Vbl×Vbr×0.85=131.71kNmMbl邊=81.02-45.700.25=69.60kNmMbr邊=-213.55+131.710.25=－180.62kNm右震：Vbl×0.85=172.54kNmVbr×Mbl邊=－200.56+172.540.25=－Mbr邊Mbl邊+Mbr邊=69.60+180.62=250.22kNm>157.42+101.90=249.72kNmVGb=1［×6.4+23××－×2)］2則VA+97.90=148.62kN+97.70=148.53kNVB左REVA=0.85148.62=126.33kNREVB左148.53=126.25kNBC跨間最大正彎矩：梁上荷載設(shè)計值：q1=1.22.38=2.86KN/mq2=1.2（）=18.54KN/m左震：MB×0.75=87.64kNmMC×0.75=-113.95kNmVB=－××××33=-49.00kN＜0則Mmax發(fā)生在左支座MmaMEK-1.0MGK×110.70+11.11=155.02kNmxREMmax155.02=116.27kNm右震：中跨左右兩端和左震相同REMmax155.02=116.27kNm剪力計算：BC凈跨：ln左震：Vbl×0.85=62.33kNVbr×Mbl邊=113.95-62.330.25=98.37kNmMbr邊=-82.54+89.960.25=--60.05kNm右震：同左震結(jié)果相同在此省略VGb=1［×××］2Mbl邊+Mbr邊=98.37+60.05=158.42kNm則VB右=VC左+15.16=97.54kNRE（VB右=VC左）③再求本設(shè)計頂層AB跨間最大正彎矩：梁上荷載設(shè)計值：q1=1.23.47=4.164kN/mq2=1.2（）=33.97kN/m左震：MA×0.75=-5.47kNmMB×VA=MAMB1q1l(1)q2ll22=－＋××＋(10.32)××6.9=80.24kN2VA1(2q1q2)l=80.24－×(2×＋33.97)××6.9=33.54kNm>02VAq2l0.326.91則=2=2=3.09mq1q2MmaxMAVA(q1q2)2q2l(1l)223×－(4.164+33.97)××／×××1×2－1××6.9)=148.70kNm3M=0.75148.70=111.53kNmREmax右震：MA×MB×0.75=-8.73kNmVA=MAMB1q1l(1)q2ll22=＋××＋(10.32)××6.9=105.63kN2VA1q2)－×(2×＋33.97)××6.9=57.94kN>0(2q12VAq2l1=2=2q1q2MmaxMAVA(q1q2)2q2l(1l)223×3.75-(4.164+33.97)××／×××1×(3.75-123×REMmax138.03=103.52kNm剪力計算：AB凈跨：ln=6.9-0.50=6.4m左震：Vbl×0.85=52.84kNmVbr×0.85=90.06kNmMbl邊0.25=-18.68kNmMbr邊0.25=-73.48kNm右震：Vbl×0.85=85.60kNmVbr×0.85=57.30kNmMbl邊Mbr邊0.25=-27.56kNmMbl邊+Mbr邊－18.68=54.8kNm>27.56-67.16=-39.6kNmVGb=1［×××－×2)］=83.81kN2則VB+83.81=91.75kNVC左+83.81=94.94kNREVB=0.8591.75=77.99kNREVC左94.94=80.70kNBC跨間最大正彎矩：梁上荷載設(shè)計值：q1=1.22.38=2.86kN/mq2=1.2（）=22.64kN/m左震：MB×0.75=12.67kN/mMC×0.75=-4