扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講義T

《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011

隨著高層建筑日益增多，建筑結(jié)構日趨復雜，腳手架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭設、施工、使用中作業(yè)危險因素多，極易發(fā)生傷亡事故。

建設工程的施工安全問題，直接關系到人民群眾的生命財產(chǎn)安全，受到社會的廣泛關注。從建設部到各級地方主管部門、從施工單位到項目部、從行業(yè)內(nèi)到行業(yè)外，關愛生命、關注安全一直是工作的主旋律。但是，不可否認的事實是建設行業(yè)已經(jīng)成為除能源礦業(yè)之外的第二大安全事故高發(fā)行業(yè)，與今天中國快速發(fā)展的經(jīng)濟和越來越強調(diào)和諧社會、以人為本的大環(huán)境不相適應。

建質(zhì)[2009]87號

危險性較大的分部分項工程安全管理辦法適用范圍：本辦法適用于房屋建筑和市政基礎設施工程（以下簡稱“建筑工程”）的新建、改建、擴建、裝修和拆除等建筑安全生產(chǎn)活動及安全管理。本辦法自頒布之日起實施。原《關于印發(fā)<建筑施工企業(yè)安全生產(chǎn)管理機構設置及專職安全生產(chǎn)管理人員配備辦法>和<危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法>的通知》（建質(zhì)[2004]213號）中的《危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法》廢止。

超過一定規(guī)模的危險性較大的分部分項工程深基坑工程（一）開挖深度超過5m（含5m）的基坑（槽）的土方開挖、支護和降水工程（二）開挖深度雖未超過5m，但地質(zhì)條件、周圍環(huán)境和地下管線復雜，或影響毗鄰建筑（構筑）物安全的基坑（槽）的土方開挖、支護、降水工程。模板工程及支撐體系（一）工具式模板工程：包括滑模、爬模、飛模等工程。（二）混凝土模板支撐工程：搭設高度8m及以上；搭設跨度18m及以上；施工總荷載15kN/m2及以上；集中線荷載20kN/m及以上；（三）承重支撐體系：用于鋼結(jié)構安裝等滿堂支撐體系，承受單點集中荷載700kg以上。起重吊裝及安裝拆卸工程（一）采用非常規(guī)起重設備、方法，且單件起吊重量在100kN及以上的起重吊裝工程；（二）起重量300kN及以上的起重設備安裝工程；高度200m及以上內(nèi)爬起重設備的拆除工程。腳手架工程（一）搭設高度50m及以上的落地式鋼管腳手架工程；（二）提升高度150m及以上附著式整體和分片提升腳手架工程；（三）架體高度20m及以上懸挑式腳手架工程；拆除、爆破工程其他（一）施工高度50m及以上的建筑幕墻安裝工程；（二）鋼跨度大于36m及以上的鋼結(jié)構安裝工程；跨度大于60m級以上的網(wǎng)架和索膜結(jié)構安裝工程；（三）開挖深度超過16m的人工挖孔樁工程；（四）地下暗挖、頂管及水下作業(yè)工程；（五）采用新技術、新工藝、新材料、新設備及尚無相關技術標準的危險性較大的分部分項工程。專項方案應當包括的內(nèi)容（一）工程概括危險性較大的分部分項工程概括、施工平面布置、施工要求和技術保證條件。（二）編制依據(jù)相關法律、法規(guī)、規(guī)范性文件、標準、規(guī)范和圖紙（國標圖集）、施工組織設計等。（三）施工計劃包括施工進度計劃、材料與設備計劃。（四）施工工藝技術技術參數(shù)、工藝流程、施工方法、檢查驗收（五）施工安全保證措施組織保障、技術措施、應急預案、監(jiān)測監(jiān)控（六）勞動力計劃專職安全生產(chǎn)管理人員、特種作業(yè)人員等（七）技術書及相關圖紙方案編制人實施施工總承包的，專項方案應當由施工總承包單位組織編制。其中，其中機械安裝拆卸工程、深基坑工程、附著式腳手架等專業(yè)工程實施分包的，其專項方案可有專業(yè)承包單位組織編制。方案的編制方法及要求施工單位應當在危險性較大的分部分項工程施工前編制專項方案，對超過一定規(guī)模的危險性較大的分部分項工程，施工單位應當組織專家對專項方案進行論證。先有方案，后有現(xiàn)場。安全多發(fā)事故部位分析(2004)資料來源：中國建設部《全國建筑施工安全生產(chǎn)形勢分析報告（2004年度）》安全多發(fā)事故故部位分析(2005)資料來源：中中國建設部《全國建筑施工工安全生產(chǎn)形形勢分析報告告（2005年度）》安全多發(fā)事故故部位分析(2007)資料來源：中中國建設部《全國建筑施工工安全生產(chǎn)形形勢分析報告告（2007年度）》1995-2005安全事故統(tǒng)計計表1995-2005安全事故趨勢勢分析199519961997199819992000200120022003200420052006年、2007年建筑施工事事故起數(shù)比較較摘自《全國建筑施工工安全生產(chǎn)形形勢分析報告告（2007年度）》2006年、2007年建筑施工事事故死亡人數(shù)數(shù)比較摘自《全國建筑施工工安全生產(chǎn)形形勢分析報告告（2007年度）》2006年、2007年全國建筑施施工事故起數(shù)數(shù)比較簡要結(jié)論從數(shù)據(jù)統(tǒng)計來來看，2000年之前的5年和之后的5年三級事故發(fā)發(fā)生起數(shù)的絕絕對值并沒有有太大變化，，但是，單次次事故傷亡人人數(shù)變化很大大，群死群傷傷的重大惡性性事故頻發(fā)是是2000年以后的特點點。從數(shù)據(jù)統(tǒng)計來來看，發(fā)生重重大安全事故故的責任主體體中小建筑公公司比例較小小，相反具有有一級、特級級資質(zhì)的施工工單位發(fā)生重重大安全事故故的幾率更高高。從數(shù)據(jù)統(tǒng)計來來看，有明確確規(guī)范要求的的部位發(fā)生事事故的比例比比尚未制定規(guī)規(guī)范要求的部部位更高，說說明我們對規(guī)規(guī)范的理解、、掌握和控制制存在很大問問題。需要了解相關關的規(guī)范和標標準

腳手手架、模板、、基坑單、雙排與滿滿堂腳手架作作業(yè)層上的施施工荷載標準準值應根據(jù)實實際情況確定定，且不應低低于表4.2.2的規(guī)定。表4.2.2施工均布荷載載標準值類別標準值（kN/m2）裝修腳手架混凝土、砌筑結(jié)構腳手架輕型鋼結(jié)構及空間網(wǎng)格結(jié)構腳手架普通鋼結(jié)構腳手架2.03.02.03.0注：斜道上的的施工均布荷荷載標準值不不應低于2.0kN/m2。當在雙排腳手手架上同時有有2個及以上操作作層作業(yè)時，，在同一個跨跨距內(nèi)各操作作層的施工均均布荷載標準準值總和不得得超過5.0kN/㎡。支模、粉刷、、砌墻等各工工種進行立體體交叉作業(yè)時時,不得在同一垂垂直方向上操操作,下層作業(yè)的位位置,必須處于上層層高度確定的的可能墜落的的范圍之外.不符合以上條條件時,應設置安全防防護層.摘自《建筑施工高處處作業(yè)安全技技術規(guī)范》JGJ80－912009年3月24日，位于江蘇蘇鎮(zhèn)江鬧市區(qū)區(qū)一幢6層樓腳手架突突然坍塌，造造成正在拆樓樓改造的工人人1死3傷。事故原因因主要是因為為工人將拆下下的廢棄物堆堆積在腳手架架上，堆積物物過于沉重，，加上砸墻時時造成腳手架架晃動，導致致腳手架被壓壓趴。雙管立桿腳手手架由于經(jīng)濟濟性不好，很很少使用，本本次修訂中予予以取消。單排腳手架搭搭設高度不應應超過24m；雙排腳手架架搭設高度不不宜超過50m，高度超過50m的雙排腳手架架，應采用分分段搭設等措措施。（單排腳手架架搭設高度不不應超過24m；雙排腳手架架搭設高度不不宜超過50m，高度超過50m的雙排腳手架架，應采用雙雙鋼管、分段段卸荷、分段段搭設等措施施。）柔性連墻件的的做法粗糙，，可靠性差，，本次修訂中中予以取消。。規(guī)定腳手架高高度不宜超過過50m的依據(jù)：1根據(jù)國內(nèi)幾十十年的實踐經(jīng)經(jīng)驗及對國內(nèi)內(nèi)腳手架的調(diào)調(diào)查，立桿采采用單管管的落地腳手手架一般在50m以下。當需要要的搭設高度度大于50m時，一般都比比較慎重地采采用了加強措措施，如采用用雙管立桿、、分段卸荷、、分段搭設等等方法。國內(nèi)內(nèi)在腳手架的的分段搭設、、分段卸荷方方面已經(jīng)積累累了許多可靠靠、行之有效效的方法和經(jīng)經(jīng)驗。2從經(jīng)濟方面考考慮。搭設高高度超過50m時，鋼管、扣扣件的周轉(zhuǎn)使使用率降低，，腳手架的地地基基礎處理理費用也會增增加。3參考國外的經(jīng)經(jīng)驗。美國、、日本、德國國等也限制落落地腳手架的的搭設高度：：如美國為50m，德國為60m．日本為45m等。與建筑結(jié)構荷荷載規(guī)范的內(nèi)內(nèi)容統(tǒng)一。將將作用于腳手手架上的水平平風荷載標準準值的計算公公式wk=０.７μz·μs·w0（w0取n=50的值）修改為：wk=μz·μs·w0wk——風荷載標準值值（kN/m2）；μz——風壓高度變化化系數(shù)，應按按現(xiàn)行國家標標準《建筑結(jié)構荷載載規(guī)范》GB50009規(guī)定采用；μs——腳手架風荷載載體型系數(shù)，，應按本規(guī)范范表4.2.6的規(guī)定采用；；wo——基本風壓值（（kN/m2），應按國家家標準《建筑結(jié)構荷載載規(guī)范》GB50009-2001附表D.4的規(guī)定定采用用，取取重現(xiàn)現(xiàn)期n=10對應的的風壓壓值。。風壓高高度變變化系系數(shù)μz，按照照現(xiàn)行行國家家標準準《建筑結(jié)結(jié)構荷荷載規(guī)規(guī)范》規(guī)定的的值進進行選選取。。我們們在設設計腳腳手架架時，，要注注意此此值的的取法法，按按現(xiàn)行行國家家標準準《建筑結(jié)結(jié)構荷荷載規(guī)規(guī)范》的要求求，對對于平平坦或或稍有有起伏伏的地地形，，風壓壓高度度變化化系數(shù)數(shù)應依依據(jù)地地面粗粗糙度度類別別進行行選擇擇確定定將連墻墻件約約束腳腳手架架平面面外變變形所所產(chǎn)生生的軸軸向力力由單單排架架取3kN改為2kN，雙排架取取5kN改為3kN;（約束平面面外變形））強調(diào)連墻件件的重要性性，對連墻墻件的計算算寫得更明明確(計算部分)根據(jù)現(xiàn)場施施工腳手架架應采用密密目式安全全立網(wǎng)全封封閉的安全全管理規(guī)定定，此次修修訂弱化了了開敞式腳腳手架，對對常用腳手手架的允許許搭設高度度做了調(diào)整整。常用密目式式安全立網(wǎng)網(wǎng)全封閉式式雙排腳手手架的設計計尺寸（m）連墻件設置立桿橫距l(xiāng)b步距h下列荷載時的立桿縱距l(xiāng)a(m)腳手架允許搭設高度[H]2+0.35(kN/m2)2+2+2×0.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+2×0.35(kN/m2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注：地面粗粗糙度為B類，基本風風壓Ｗo=0.4kN/m2。表4.3.1荷載效應組組合計算項目荷載效應組合縱向、橫向水平桿強度與變形永久荷載+施工荷載腳手架立桿地基承載力型鋼懸挑梁的強度、穩(wěn)定與變形永久荷載+施工荷載永久荷載+0.9（施工荷載+風荷載）立桿穩(wěn)定永久荷載+可變荷載（不含風荷載）永久荷載+0.9（可變荷載+風荷載）連墻件強度與穩(wěn)定單排架，風荷載+2.0kN雙排架，風荷載+3.0kN將荷載效應應組合表中中的可變荷荷載組合系系數(shù)修改為為0.9。(原來是0.85)滿堂支撐架架用于混凝凝土結(jié)構施施工時，荷荷載組合與與荷載設計計值應符合合現(xiàn)行行業(yè)業(yè)標準《建筑施工模模板安全技技術規(guī)范》JGJ162的規(guī)定。補充了與滿滿堂腳手架架和滿堂支支撐架相關關的內(nèi)容。。包括結(jié)構構體系、構構造要求、、荷載取值值、設計計計算等。規(guī)規(guī)范中將此此類支架體體系劃分為為滿堂腳手手架（頂部部荷載通過過縱、橫向向水平桿傳傳至立桿））和滿堂支支撐架（頂頂部荷載通通過立桿頂頂端的可調(diào)調(diào)頂撐傳至至立桿）二二種體系。。滿堂支撐撐架根據(jù)剪剪刀撐的間間距（5m）細分為普普通型滿堂堂支撐架和和加強型滿滿堂支撐架架。三、雙排腳腳手架的結(jié)結(jié)構性能及及其規(guī)范修修訂內(nèi)容1、雙排腳手手架的結(jié)構構性能在作用極限限荷載時，，雙排腳手手架結(jié)構的的可能破壞壞形式是以以連墻件為為反彎點的的腳手架平平面外大波波整體失穩(wěn)穩(wěn)或腳手架架較大步距距間立桿段段的局部彎彎曲失穩(wěn)二二種形式。。通常情況況下，腳手手架的破壞壞表現(xiàn)為前前種形式，，其承載力力由平面外外大波整體體失穩(wěn)時的的承載力值值確定。但但是，如果果腳手架的的步距過大大（超過二二米），立立桿段的穩(wěn)穩(wěn)定承載力力可能低于于整體失穩(wěn)穩(wěn)時的承載載力。影響腳手架架結(jié)構承載載力的主要要因素：跨距和排距距連墻件的布布置方式和和間距立桿截面面面積和步距距。2、雙排腳手手架的設計計計算公式式（以不組組合風荷載載為例）腳手架立桿桿穩(wěn)定性的的計算公式式：；；式中：N—腳手架立桿桿的軸力設設計值；A—腳手架立桿桿的毛截面面面積，f—鋼材的設計計強度值。。φ—軸心受壓構構件的整體體穩(wěn)定系數(shù)數(shù)，由考慮慮腳手架整整體穩(wěn)定因因素的換算算長細比λ0查表或由公公式：確確定；；，，l0=k?μ?h，扣件的偏心心距很小，，腳手架有有一定高度度，底部立立桿接近軸軸心受力，，計算時視視為軸心受受壓構件。。其中：k—計算長度附附加系數(shù)，，μ—考慮整體穩(wěn)穩(wěn)定因素的的計算長度度系數(shù)，它它們可以通通過規(guī)范查查得；h—立桿步距。。根據(jù)以上上公式，可可以驗算計計算部位立立桿的穩(wěn)定定性。鋼結(jié)構設計計規(guī)范中，，軸心壓桿桿的穩(wěn)定承承載力設計計值可以由由公式:表達，式中中：φ—軸心受壓構構件的整體體穩(wěn)定系數(shù)數(shù)，A—軸心壓桿的的毛截面面面積，f—鋼材的設計計強度值。。軸心壓桿桿的穩(wěn)定承承載力設計計值=穩(wěn)定承載力力極限值／／(γR?γs)，式中：γR—鋼材的抗力力分項系數(shù)數(shù)，γR=1.165。腳手架立桿桿的極限承承載力值通通過結(jié)構實實驗和結(jié)構構計算分析析確定。根根據(jù)建筑施施工腳手架架結(jié)構安全全度的要求求，腳手架架立桿的設設計承載力力=腳手架立桿桿的極限承承載力／K，式中：K—安全系數(shù)，，根據(jù)工作作條件取2.0~3.0。由于扣件的的偏心距很很小，腳手手架有一定定高度，底底部立桿接接近軸心受受力。此外外，由于腳腳手架的工工作條件較較差，施工工誤差大，，其安全系系數(shù)顯然應應該高于鋼鋼結(jié)構。按按照鋼結(jié)構構設計規(guī)范范的表示方方法，同時時考慮腳手手架在安全全系數(shù)上和和鋼結(jié)構的的差別，腳腳手架立桿桿的設計承承載力可以以表達為:或:，式中：γ’R—立桿的抗力力調(diào)整系數(shù)數(shù)，應由計計算確定，，fy—鋼材的屈服服強度。腳手架立桿桿的軸力設設計值根據(jù)據(jù)腳手架自自重和外荷荷載計算求求得。由于于腳手架屬屬于臨時性性結(jié)構，安安全等級為為三級，結(jié)結(jié)構重要性性系數(shù)取0.9。其軸力設設計值可以以表達為：：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）。式中：：NGk—結(jié)構自重和和構配件自自重標準值值產(chǎn)生的軸軸力，∑NQk—施工荷載等等的標準值值產(chǎn)生的軸軸力之和。。腳手架立桿桿的設計計計算應滿足足：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）≤為符合現(xiàn)行行規(guī)范的表表達習慣，，使用上將將上式改寫寫為：（1.2NGk+∑1.4NQk）≤=γ’R的值根據(jù)腳腳手架安全全系數(shù)K與現(xiàn)行規(guī)范范的可靠度度相一致的的條件求得得，即：（NGk+∑NQk）≤應應等效效于（1.2NGk+∑1.4NQk）≤可以求出：：γ’R=××可見，γ’R是反映腳手手架安全性性與腳手架架上作用的的恒、活荷荷載比例關關系的系數(shù)數(shù)。扣件式式腳手架的的安全系數(shù)數(shù)取為：K=2.0。對于不同同的NGk和∑NQk的比值，經(jīng)經(jīng)統(tǒng)計0.9?γ’R≈1.33。腳手架立桿桿的整體穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)由由考慮腳手手架整體穩(wěn)穩(wěn)定因素的的換算長細細比λ0查表或公式式：確定。，，l0—腳手架大波波失穩(wěn)時的半波波長度或連連墻件的豎豎向間距，，由腳手架架的搭設方方式確定。。以步距h表示l0，可以寫為為單榀架體體大波失穩(wěn)穩(wěn)的計算長長度系數(shù)和和步距的乘乘積：μ?h。同時將考考慮為計算算長度附加加系數(shù)來調(diào)調(diào)整結(jié)構安全全度，并寫寫入l0。立桿計算算長度就寫寫成為如下下形式，即即：l0=k?μ?h。故：經(jīng)比較可見見：。。經(jīng)以上變換換，腳手架架立桿設計計計算公式式寫為：1.2NGk+∑1.4NQk≤允許搭設高高度計算：：結(jié)構自重和和構配件自自重標準值值產(chǎn)生的軸軸力NGk=NG1k+NG2k，其中NG1k—腳手架結(jié)構構自重標準準值產(chǎn)生的的軸力，其其值等于腳腳手架立桿桿承受的每每米結(jié)構自自重標準值值gk和架體總高高度H的乘積：NG1k=gk·H；NG2k—腳手架上構構配件自重重標準值產(chǎn)產(chǎn)生的軸力力。代入腳腳手架立桿桿設計計算算公式：1.2（gk·H+NG2k）+∑1.4NQk≤可以求出：：[H]=取消了當26m《HS《《50m時，對允許許搭設高度度限制的調(diào)調(diào)整，原來來是參照的的英國標準準，當代入入50m時影響不大大：密目式安全全立網(wǎng)自重重標準值不不應低于0.01kN/㎡㎡。雙排腳手架架的使用經(jīng)經(jīng)驗豐富、、成熟，本本次修訂中中改動很少少。單排腳腳手架的使使用已經(jīng)很很少，接近近淘汰。四、懸挑腳腳手架挑梁梁結(jié)構及其其錨固規(guī)范中推薦以雙軸軸對稱截面面鋼梁做懸挑梁結(jié)結(jié)構。懸挑挑腳手架的的搭設高度度不超過20米。懸挑梁梁截面高度度不應小于于160mm。每個型鋼鋼懸挑梁外外端宜設置置鋼絲繩或或鋼拉桿與與上一層建建筑結(jié)構斜斜拉結(jié)，鋼鋼絲繩、鋼鋼拉桿作為為附加保險險措施，不不參與懸挑挑鋼梁受力力計算。懸懸挑梁尾端端應在兩處處及以上固固定于鋼筋筋混凝土梁梁板結(jié)構上上。錨固型型鋼懸挑梁梁的U型鋼筋拉環(huán)環(huán)或錨固螺螺栓直徑不不宜小于16㎜。挑梁結(jié)構及及其錨固的的驗算內(nèi)容容：懸挑梁梁的強度；；懸挑梁的的撓度；當當無有效支支撐體系時時懸挑梁的的穩(wěn)定性；；懸挑梁錨錨固段壓點點處U型鋼筋拉環(huán)環(huán)或螺栓的的強度；壓壓點處樓板板承受錨固固負彎矩時時的抗彎強強度；懸挑挑梁前端支支點下混凝凝土梁（板板）的承載載力。1——木楔楔緊圖6.10.5-3懸挑鋼梁樓樓面構造圖6.10.5-2懸挑鋼梁穿穿墻構造型鋼懸挑梁梁的抗彎強強度計算公公式：型鋼懸挑梁梁的整體穩(wěn)穩(wěn)定性驗算算公式：錨固型鋼懸懸挑梁的U型鋼筋拉環(huán)環(huán)或螺栓的的強度計算算公式：式中：Nm——型鋼懸挑梁梁錨固段壓壓點U型鋼筋拉環(huán)環(huán)或螺栓的的拉力設計計值；Al——U型鋼筋拉環(huán)環(huán)的凈截面面面積或螺螺栓的有效效截面面積積（mm2），一個U型鋼筋拉環(huán)環(huán)或一對螺螺栓按兩個個截面計算算；fl——U型鋼筋拉環(huán)環(huán)或螺栓抗抗拉強度設設計值，應應按《混凝土結(jié)構構設計規(guī)范范》GB50010的規(guī)定，取取fl=50N/mm2。當型鋼懸挑挑梁錨固段段壓點處采采用2個（對）及及以上U型鋼筋拉環(huán)環(huán)或螺栓錨錨固連接時時，其鋼筋筋拉環(huán)或螺螺栓的承載載能力應乘乘以0.85的折減系數(shù)數(shù)。構造要求：：U型鋼筋拉環(huán)環(huán)或螺栓應應采用冷彎彎成型。U型鋼筋拉環(huán)環(huán)、錨固螺螺栓與型鋼鋼間隙應用用鋼楔或硬硬木楔楔緊緊。型鋼懸挑梁梁固定端應應采用2個（對）及及以上U型鋼筋拉環(huán)環(huán)或錨固螺螺栓與梁板板固定，U型鋼筋拉環(huán)環(huán)或錨固螺螺栓應預埋埋至混凝土土梁、板底底層鋼筋位位置，并應應與混凝土土梁、板底底層鋼筋焊焊接或綁扎扎牢固，其其錨固長度度應符合現(xiàn)現(xiàn)行國家標標準《混凝土結(jié)構構設計規(guī)范范》GB50010中鋼筋錨固固的規(guī)定。。6.10.6當型鋼懸挑挑梁與建筑筑結(jié)構采用用螺栓鋼壓壓板連接固固定時，鋼鋼壓板尺寸寸不應小于于100mm×10mm（寬×厚）；當采采用螺栓角角鋼壓板連連接時，角角鋼的規(guī)格格不應小于于63mm××63mm×6mm。6.10.7型鋼懸挑梁梁懸挑端應應設置能使使腳手架立立桿與鋼梁梁可靠固定定的定位點點，定位點點離懸挑梁梁端部不應應小于100mm。6.10.8錨固位置設設置在樓板板上時，樓樓板的厚度度不宜小于于120mm。如果樓板板的厚度小小于120mm應采取加固固措施。懸挑鋼梁前前端應采用用吊拉卸荷荷，吊拉卸卸荷的吊拉拉構件有剛剛性的，也也有柔性的的，如果使使用鋼絲繩繩，其直徑徑不應小于于14㎜，使用預埋埋吊環(huán)其直直徑不宜小小于20㎜（或計算確確定），預預埋吊環(huán)應應使用HPB235級鋼筋制作作。鋼絲繩繩卡不得少少于3個。懸挑鋼梁懸懸挑長度一一般情況下下不超過2m能滿足施工工需要，但但在工程結(jié)結(jié)構局部有有可能滿足足不了使用用要求，局局部懸挑長長度不宜超超過3米。大懸挑挑另行專門門設計及論論證。在建筑結(jié)構構角部，鋼鋼梁宜扇形形布置；如如果結(jié)構角角部鋼筋較較多不能留留洞，可采采用設置預預埋件焊接接型鋼三角角架等措施施。懸挑鋼梁支支承點應設設置在結(jié)構構梁上，不不得設置在在外伸陽臺臺上或懸挑挑板上，否否則應采取取加固措施施。定位點可可采用豎豎直焊接接長0.2m、直徑25mm-30mm的鋼筋或或短管等等方式。。懸挑梁間間距應按按懸挑架架架體立立桿縱距距設置，，每一縱縱距設置置一根。。（不允許許有連梁梁）懸挑架的的外立面面剪刀撐撐應自下下而上連連續(xù)設置置。錨固懸挑挑梁的主主體結(jié)構構混凝土土實測強強度等級級不得低低于C20。懸挑鋼梁梁支承點點應設置置在結(jié)構構梁上，，不得設設置在外外伸陽臺臺上或懸懸挑板上上，否則則應采取取加固措措施。五、滿堂堂腳手架架和滿堂堂支撐架架滿堂腳手手架和普普通型滿滿堂支撐撐架加加強型滿滿堂支撐撐架1、滿堂腳腳手架和和滿堂支支撐架結(jié)結(jié)構體系系滿堂腳手手架定義為在在縱、橫橫方向，，由不少少于三排排立桿并并與水平平桿、水水平剪刀刀撐、豎豎向剪刀刀撐、扣扣件等構構成的腳腳手架。。該架體體頂部作作業(yè)層的的施工荷荷載通過過水平桿桿傳遞給給立桿，，頂部立立桿呈偏偏心受壓壓狀態(tài)。。滿堂支撐撐架定義為在在縱、橫橫方向，，由不少少于三排排立桿并并與水平平桿、水水平剪刀刀撐、豎豎向剪刀刀撐、扣扣件等構構成的承承力支架架。該架架體頂部部的施工工荷載通通過可調(diào)調(diào)托撐傳傳給立桿桿，頂部部立桿呈呈軸心受受壓狀態(tài)態(tài)。滿堂支撐撐架可分分為普通通型和加加強型二二種。當架體沿沿外側(cè)周周邊及內(nèi)內(nèi)部縱、、橫向每每隔5m～8m，設置由由底至頂頂?shù)倪B續(xù)續(xù)豎向剪剪刀撐，，在豎向向剪刀撐撐頂部交交點平面面設置連連續(xù)水平平剪刀撐撐，且水水平剪刀刀撐距架架體底平平面或相相鄰水平平剪刀撐撐的間距距不超過過8m時，定義義為普通通型滿堂堂支撐架架；當連續(xù)豎豎向剪刀刀撐的間間距不大大于5m，連續(xù)水水平剪刀刀撐距架架體底平平面或相相鄰水平平剪刀撐撐的間距距不大于于6m時，定義義為加強強型滿堂堂支撐架架。當架體高高度不超超過8m且施工荷荷載不大大時，掃掃地桿布布置層可可不設水水平剪刀刀撐。滿堂腳手手架的支支撐布置置同普通通型滿堂堂支撐架架。滿堂腳手手架的搭搭設高度度不宜超超過36m；施工層層不得超超過一層層。滿堂堂腳手架架的高寬寬比不宜宜大于3。當高寬寬比大于于2時，應在在架體的的四周和和內(nèi)部，，水平間間隔6m～9m，豎向間間隔4m～6m設置連墻墻件與建建筑結(jié)構構拉結(jié)，，當無法法設置連連墻件時時，應采采取設置置鋼絲繩繩張拉固固定等措措施。滿堂支撐撐架搭設設高度不不宜超過過30m。滿堂支支撐架的的高寬比比不應大大于3。當高寬寬比超過過本規(guī)范范附錄C所給限值值（＞2或2.5）時，應應在支架架的四周周和內(nèi)部部與建筑筑結(jié)構剛剛性連接接，連墻墻件水平平間距應應為6m～9m,豎向間距距應為2m～3m；自頂層層水平桿桿中心線線至頂撐撐頂面的的立桿段段長度a不應超過過0.5m。2、滿堂腳腳手架和和滿堂支支撐架的的結(jié)構性性能支撐體系系設置完完善的滿滿堂腳手手架或滿滿堂支撐撐架，在在極限荷荷載作用用下的可可能破壞壞形式為為：以水平剪剪刀撐設設置層為為反彎點點的沿較較弱方向向的架體體大波整整體失穩(wěn)穩(wěn)。架體較大大步距間間立桿段段的局部部彎曲失失穩(wěn)通常情況況下，架架體的極極限承載載力由架架體大波波整體失失穩(wěn)時的的承載力力值確定定。當架架體的步步距過大大時，立立桿段的的穩(wěn)定承承載力可可能低于于整體失失穩(wěn)時的的承載力力。滿堂腳手手架和滿滿堂支撐撐架的破破壞形式式和腳手手架結(jié)構構很相似似，都是是以某一一水平剛剛度較大大的支撐撐層做為為反彎點點，發(fā)生生結(jié)構的的大波失失穩(wěn)。因因此，在在計算方方法上可可以歸為為同一類類。滿堂腳手手架和滿滿堂支撐撐架結(jié)構構的破壞壞特點顯顯示，剪剪刀撐體體系及其其布置決決定了其其對架體體大波失失穩(wěn)的約約束作用用，從而而將很大大程度上上影響到到架體的的極限承承載力。。分析表表明：影影響架體體承載力力的主要要因素有有：立桿的縱縱、橫向向間距（（立桿的的橫截面面面積／／所支撐撐架體的的面積））豎向剪刀刀撐和水水平剪刀刀撐的布布置方式式和數(shù)量量縱、橫向向水平桿桿的步距距架體上活活荷載的的加載方方式。3、滿堂腳腳手架和和滿堂支支撐架立立桿穩(wěn)定定性的計計算部位位：當滿堂腳腳手架采采用相同同的步距距、立桿桿縱距、、立桿橫橫距時，，應計算算底層立立桿段；；當架體的的步距、、立桿縱縱距、立立桿橫距距有變化化時，除除計算底底層立桿桿段外，，還必須須對出現(xiàn)現(xiàn)最大步步距、最最大立桿桿縱距、、立桿橫橫距等部部位的立立桿段進進行驗算算；當架體上上有集中中荷載作作用時，，尚應計計算集中中荷載作作用范圍圍內(nèi)受力力最大的的立桿段段；滿堂支撐撐架尚應應計算頂頂層立桿桿段。4、滿堂腳腳手架和和滿堂支支撐架的的計算方方法和計計算公式式滿堂腳手手架和滿滿堂支撐撐架的設設計承載載力確定定方法和和雙排腳腳手架完完全相同同。滿堂腳手手架和滿滿堂支撐撐架的計計算方法法和計算算公式上上也和雙雙排腳手手架完全全一致。。立桿穩(wěn)定性的的計算公公式：；；式中：：φ—由考慮架架體整體體穩(wěn)定因因素的換換算長細細比λ0查表或由由公式：：確確定定；，，l0=k?μ?h或l0=k?μ?(h+2a)（用于滿滿堂支撐撐架頂部部立桿段段）。其其中：h—立桿步距距，k—計算長度度附加系系數(shù)，μ—滿堂腳手手架和滿滿堂支撐撐架考慮慮整體穩(wěn)穩(wěn)定因素素的計算算長度系系數(shù)，由由規(guī)范查查得，a—立桿自頂頂層水平平桿中心心線至頂頂撐頂面面的長度度，其值值應不大大于0.5m，當0.2m＜a＜0.5m時，承載載力按線線性插入入確定，，并取其其較大值值。根據(jù)以上上公式，，可以驗驗算計算算部位立立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性。。所不同的的是滿堂堂腳手架架和滿堂堂支撐架架在計算算立桿軸軸力時考考慮的施施工荷載載相對復復雜，應應根據(jù)實實際情況況確定；；結(jié)構體體系在布布置上和和腳手架架結(jié)構不不同，應應根據(jù)不不同結(jié)構構布置查查得相應應的立桿桿計算長長度系數(shù)數(shù)μ和計算長長度附加加系數(shù)k。目前對高高大滿堂堂腳手架架和滿堂堂支撐架架的研究究尚少，，對結(jié)構構特性－－特別是是剪刀撐撐的數(shù)量量及布置置方式對對結(jié)構承承載力的的影響認認識不足足，規(guī)范范尚不能能很好地地總結(jié)歸歸納出不不同架體體立桿考考慮整體體穩(wěn)定因因素的計計算長度度系數(shù)的的變化規(guī)規(guī)律。規(guī)范中架架體的可可計算范范圍：滿堂腳手手架：立立桿間距距0.9~1.3m，架體高高寬比≤2.0，結(jié)構跨跨數(shù)不少少于4~5跨。滿堂支撐撐架：立立桿間距距0.4~1.2m，架體高高寬比≤2.0~2.5，結(jié)構跨跨數(shù)不少少于4~8跨。此范圍基基本涵蓋蓋了結(jié)構構施工的的常用范范圍。如如所使用用架體不不滿足以以上條件件，應采采取加大大架體范范圍或設設置與建建筑結(jié)構構剛性連連接的方方法。滿堂腳手手架尚應應計算支支撐工作作平臺的的縱、橫橫向水平平桿的抗抗彎以及及水平桿桿與立桿桿間連接接扣件的的抗滑移移能力。。5、滿堂腳腳手架和和滿堂支支撐架的的設計荷荷載滿堂腳手手架和滿滿堂支撐撐架立桿桿所受軸軸力應根根據(jù)實際際情況確確定。規(guī)范中給給出了常常用滿堂堂腳手架架和滿堂堂支撐架架立桿承承受的每每米結(jié)構構自重標標準值，，供施工工查詢。。支撐架架上工作作平臺重重量應按按照實際際構造計計算，規(guī)規(guī)范中給給出了常常用情況況的參考考值。用于輕型型鋼結(jié)構構及空間間網(wǎng)格結(jié)結(jié)構施工工的滿堂堂腳手架架的均布布荷載最最低值為為2.0kN/m2，用于普普通鋼結(jié)結(jié)構施工工的滿堂堂腳手架架的均布布荷載最最低值為為3.0kN/m2。規(guī)范規(guī)定定了滿堂堂腳手架架上的施施工均布布荷載的的最低值值。當架架體用于于混凝土土結(jié)構施施工時，，作業(yè)層層上的荷荷載標準準值和《建筑施工工模板安安全技術術規(guī)范》JGJ162的規(guī)定一一致。6、滿堂腳腳手架和和滿堂支支撐架的的構造規(guī)范中給給出了常常用滿堂堂腳手架架和滿堂堂支撐架架的最大大搭設高高度。限制條件件：1）最少跨跨數(shù)應符符合本規(guī)規(guī)范附錄錄c的規(guī)定2）腳手板板自重標標準值取取0.35kN/m23）地面粗粗糙度為為B類，基本本風壓ＷＷ0=0.35kN/m24）立桿間間距不小小于1.2m×1.2m，施工荷荷載標準準值不小小于3kN/m2時，立桿桿上應增增設防滑滑扣件，，防滑扣扣件應安安裝牢固固，且頂頂緊立桿桿與水平平桿連接接的扣件件序號步距（m）立桿間距（m）支架最大高寬比下列施工荷載時最大允許高度（m）2kN/m23kN/m211.7～1.81.2×1.2217921.0×1.02302430.9×0.92363641.51.3×1.3218951.2×1.22231661.0×1.02363170.9×0.92363681.21.3×1.32201391.2×1.222419101.0×1.023632110.9×0.923636120.91.0×1.023633130.9×0.923636常用敞開開式滿堂堂腳手架架結(jié)構的的設計尺尺寸滿堂腳手手架的搭搭設高度度不宜超超過36m；滿堂腳腳手架的的高寬比比不宜大大于3；施工層層不得超超過1層。當高寬比比大于2時，應在在架體的的四周和和內(nèi)部水水平間隔隔6m～9m，豎向間間隔4m～6m設置連墻墻件與建建筑結(jié)構構拉結(jié)，，當無法法設置連連墻件時時，應采采取設置置鋼絲繩繩張拉固固定等措措施。當滿堂腳手手架立桿桿間距不不大于1.5m×1.5m，架體四四周及中中間與建建筑物結(jié)結(jié)構進行行剛性連連接，并并且剛性性連接點點的水平平間距不不大于4.5m，豎向間間距不大大于3.6m時，可按按雙排腳腳手架的的規(guī)定進進行計算算。滿堂支撐撐架搭設設高度不不宜超過過30m；滿堂支支撐架的的高寬比比不應大大于3；立桿自自頂層水水平桿中中心線至至托撐頂頂面的長長度a不應超過過0.5m。當高寬比比超過本本規(guī)范附附錄所給給限值（（大于2或2.5）時，應在支支架的四周和和內(nèi)部與建筑筑結(jié)構剛性連連接，連墻件件水平間距應應為6m～9m，豎向間距應應為2m～3m。當滿堂支撐架架小于4跨時，宜設置置連墻件將架架體與建筑結(jié)結(jié)構剛性連接接。當架體未未設置連墻件件與建筑結(jié)構構剛性連接，，立桿計算長長度系數(shù)μ按本規(guī)范附錄錄C采用時，應符符合下列規(guī)定定：1）支撐架高度度不應超過一一個建筑樓層層高度，且不不應超過5.2m；2）架體上永久久荷載與可變變荷載（不含含風荷載）總總和標準值不不應大于7.5kN/m2；3）架體上永久久荷載與可變變荷載（不含含風荷載）總總和的均布線線荷載標準值值不應大于7kN/m。滿堂腳手架和和滿堂支撐架架的搭設構造造規(guī)定和單、、雙排腳手架架相同。立桿接長接頭頭必須采用對對接扣件連接接。水平桿長度不不宜小于3跨。桿件的接接頭布置規(guī)定定和單、雙排排腳手架相同同。剪刀撐應用旋旋轉(zhuǎn)扣件固定定在與之相交交的水平桿或或立桿上，旋旋轉(zhuǎn)扣件中心心線至主節(jié)點點的距離不宜宜大于150mm。豎向剪刀撐撐斜桿與地面面的傾角應為為45o～60o，水平剪刀撐撐與支架縱（（或橫）向水水平桿的夾角角應為45o～60o，剪刀撐的固固定與接長的的規(guī)定和單、、雙排腳手架架相同。滿堂支撐架頂頂部可調(diào)托撐撐的螺桿外徑徑不得小于36mm，直徑與螺距距應符合《梯型螺紋》的規(guī)定；支托托板厚不應小小于5㎜，螺桿與支托托板應焊牢，，焊縫高度不不得小于6㎜；螺桿與螺母母旋合長度不不得少于5扣，螺母厚度度不得小于30mm?？烧{(diào)托撐的的抗壓承載力力設計值不應應小于40kN。滿堂支撐架架的可調(diào)底座座、可調(diào)托撐撐螺桿伸出長長度不宜超過過300mm，插入立桿內(nèi)內(nèi)的長度不得得小于150mm。7、滿堂腳手架架和滿堂支撐撐架使用中應應注意的問題題當架體平臺上上的施工荷載載集中于一側(cè)側(cè)，分布很不不均勻時，架架體的承載力力下降較大。。當架體高度不不大，施工荷荷載很大時，，底部立桿可可能受偏心力力作用，影響響承載力。六、規(guī)范中的的強制性條文文3.4.3可調(diào)托撐抗壓壓承載力設計計值不應小于于40kN，支托板厚不不應小于5㎜。6.2.3主節(jié)點處必須須設置一根橫橫向水平桿，，用直角扣件件扣接且嚴禁禁拆除。6.3.3腳手架立桿基基礎不在同一一高度上時，，必須將高處處的縱向掃地地桿向低處延延長兩跨與立立桿固定，高高低差不應大大于1m?？窟吰律戏椒降牧U軸線線到邊坡的距距離不應小于于500mm（圖6.3.3）。圖6.3.3縱、橫向掃地地桿構造1——橫向掃地桿；；2——縱向掃地桿6.3.5單排、雙排與與滿堂腳手架架立桿接長除除頂層頂步外外，其余各層層各步接頭必必須采用對接接扣件連接。。6.4.4開口型腳手架架的兩端必須須設置連墻件件，連墻件的的垂直間距不不應大于建筑筑物的層高，，并且不應大大于4m。6.6.3高度在24m及以上的雙排排腳手架應在在外側(cè)全立面面連續(xù)設置剪剪刀撐；高度度在24m以下的單、雙雙排腳手架，，均必須在外外側(cè)兩端、轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角及中間間間隔不超過15m的立面上，各各設置一道剪剪刀撐，并應應由底至頂連連續(xù)設置（圖圖6.6.3）。圖6.6.3高度24m以下剪刀撐布布置6.6.5開口型雙排腳腳手架的兩端端均必須設置置橫向斜撐。。7.4.2單、雙排腳手手架拆除作業(yè)業(yè)必須由上而而下逐層進行行，嚴禁上下下同時作業(yè)；；連墻件必須須隨腳手架逐逐層拆除，嚴嚴禁先將連墻墻件整層或數(shù)數(shù)層拆除后再再拆腳手架；；分段拆除高高差大于兩步步時，應增設設連墻件加固固。7.4.5卸料時各構配配件嚴禁拋擲擲至地面；8.1.4扣件進入施工工現(xiàn)場應檢查查產(chǎn)品合格證證，并應進行行抽樣復試，，技術性能應應符合現(xiàn)行國國家標準《鋼管腳手架扣扣件》GB15831的規(guī)定?？奂谑褂们皯獞饌€挑選，，有裂縫、變變形、螺栓出出現(xiàn)滑絲的嚴嚴禁使用。9.0.1扣件式鋼管腳腳手架安裝與與拆除人員必必須是經(jīng)考核核合格的專業(yè)業(yè)架子工。架架子工應持證證上崗。9.0.4鋼管上嚴禁打打孔。9.0.5作業(yè)層上的施施工荷載應符符合設計要求求，不得超載載。不得將模模板支架、纜纜風繩、泵送送混凝土和砂砂漿的輸送管管等固定在架架體上；嚴禁禁懸掛起重設設備，嚴禁拆拆除或移動架架體上安全防防護設施。9.0.7滿堂支撐架頂頂部的實際荷荷載不得超過過設計規(guī)定。。9.0.13在腳手架使用用期間，嚴禁禁拆除下列桿桿件：1主節(jié)點處的縱縱、橫向水平平桿，縱、橫橫向掃地桿；；2連墻件。9.0.14當在腳手架使使用過程中開開挖腳手架基基礎下的設備備基礎或管溝溝時，必須對對腳手架采取取加固措施。。其它修改的內(nèi)內(nèi)容當為回填土地地基時，應對對地質(zhì)勘察報報告提供的回回填土地基承承載力特征值值乘以折減系系數(shù)0.4；每根立桿底部部宜設置底座或墊墊板。（原來來是應）(考慮當腳手架架搭設在永久久性建筑結(jié)構構混凝土基面面時，立桿下下底座或墊板板可根據(jù)情情況不設置。。)單、雙排腳手手架底層步距距均不應大于于2m。立桿墊板或底底座底面標高高宜高于自然然地坪50mm～100mm。墊板應采用長長度不少于2跨、厚度不小小于50mm、寬度不小200㎜的木墊板腳手板應鋪滿滿、鋪穩(wěn)，離離墻面的距離離不應大于150mm；（原來是120-150mm）每搭設完6m~8m高度后應檢檢查（原來是是10-13m）鋼管外表面銹銹蝕深度由由原來的0.5改為0.18mm七、設計計算算腳手架的承載載能力應按概概率極限狀態(tài)態(tài)設計法的要要求，采用分分項系數(shù)設計計表達式進行行設計?？芍恢贿M行下列設設計計算：1縱向、橫向水水平桿等受彎彎構件的強度度和連接扣件件的抗滑承載載力計算；2立桿的穩(wěn)定性性計算；3連墻件的強度度、穩(wěn)定性和和連接強度的的計算：4立桿地基承載載力計算。計算構件的強強度、穩(wěn)定性性與連接強度度時，應采用用荷載效應基基本組合的設設計值。永久久荷載分項系系數(shù)應取1.2，可變荷載分分項系數(shù)應取取1.4。腳手架中的受受彎構件，尚尚應根據(jù)正常常使用極限狀狀態(tài)的要求驗驗算變形。驗驗算構件變形形時，應采用用荷載效應的的標準組合的的設計值,各類荷載分分項系數(shù)均均應取1.0。1作業(yè)層上非非主節(jié)點處處的橫向水水平桿，宜宜根據(jù)支承承腳手板的的需要等間間距設置，，最大間距距不應大于于縱距的1/2；2當使用沖壓壓鋼腳手板板、木腳手手板、竹串串片腳手板板時，雙排排腳手架的的橫向水平平桿兩端均均應采用直直角扣件固固定在縱向向水平桿上上；單排腳腳手架的橫橫向水平桿桿的一端應應用直角扣扣件固定在在縱向水平平桿上，另另一端應插插入墻內(nèi)，，插入長度度不應小于于180mm；3當使用竹笆笆腳手板時時，雙排腳腳手架的橫橫向水平桿桿的兩端，，應用直角角扣件固定定在立桿上上；單排腳腳手架的橫橫向水平桿桿的一端，，應用直角角扣件固定定在立桿上上，另一端端插入墻內(nèi)內(nèi)，插入長長度不應小小于180mm。6.2.3主節(jié)點處必必須設置一一根橫向水水平桿，用用直角扣件件扣接且嚴嚴禁拆除。。（去掉了了內(nèi)排架離離墻距離的的要求）橫向水平桿桿的構造應應符合下列列規(guī)定：小橫桿計算算以φ48*3.5為例，排距距1.05，縱距1.2，地面到女女兒墻高度度49m，步距1.5m作業(yè)層間距距不應大于于縱距1/2；小橫桿按照照簡支梁進進行強度和和撓度計算算，小橫桿桿在大橫桿桿的上面計計算簡圖如如下所示：小橫桿荷載載計算恒荷載計算算：小橫桿的自自重標準值值：P1=0.038kN/m腳手板的荷荷載標準值值：P2=0.350××1.200/3=0.140kN/m活荷載計算算：活荷載標準準值：Q=3.000×1.200/3=1.200kN/m小橫桿荷載載設計值及及力學模型型荷載的設計計值：q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×1.200=1.894kN/m力學模型：：小橫桿力學學模型說明明為什么不計計算鋼管的的抗剪強度度縱向水平桿桿的構造應應符合下列列規(guī)定：1縱向水平桿桿應設置在在立桿內(nèi)側(cè)側(cè)，單根桿桿長度不應應小于3跨；2縱向水平桿桿接長應采采用對接扣扣件連接或或搭接，并并應符合下下列規(guī)定：：1）兩根相鄰鄰縱向水平平桿的接頭頭不應設置置在同步或或同跨內(nèi)；；不同步或或不同跨兩兩個相鄰接接頭在水平平方向錯開開的距離不不應小于500mm；各接頭中中心至最近近主節(jié)點的的距離不應應大于縱距距的1/3荷載值計算算：小小橫桿的自自重標準值值P1=0.038××1.050=0.040kN腳手板的荷荷載標準值值P2=0.350××1.050×1.200/3=0.147kN活荷載標準準值Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN大橫桿荷載載的設計值值：P=(1.2×0.040+1.2××0.147+1.4×1.260)/2=0.994kN大橫桿計算算簡圖大橫桿抗彎彎強度計算算：

均布布荷載最大大彎矩計算算公式：集中荷載最最大彎矩計計算公式:M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.267×0.994×1.200=0.324kN.m；σ=0.324×106/5080.0=63.762N/mm2；

大橫桿桿的計算強強度小于205.0N/mm2,滿足要求!大橫桿撓度度計算：最最大撓度度考慮為大大橫桿自重重均布荷載載與集中荷荷載的計算算值最不利利分配的撓撓度和；均布荷載最最大撓度計計算公式:大橫桿均布布荷載的最最大撓度：：集中荷載最最大撓度計計算公式:集中荷載標標準值P=0.040+0.147+1.260=1.447kN；集中荷載標標準值最不不利分配引引起的最大大撓度：最大撓度和和：V=V1+V2=1.897mm；

大橫桿桿的最大撓撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!大橫桿在上上的情況扣件抗滑移移的計算扣件的抗滑滑承載力按按照下式計計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承承載力設計計值,取8.0kN；R——縱向或橫向向水平桿傳傳給立桿的的豎向作用力設計值值；注：當直角角扣件的擰擰緊力矩達達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會會滑動,其抗滑承載載力可取8.0kN；雙扣件在在20kN的荷載下會會滑動,其抗滑承載載力可取12.0kN。荷載設計值值計算：橫橫桿的自自重標準值值：P1=0.038××1.200=0.046kN腳手板的荷荷載標準值值：P2=0.350××1.050×1.200/2=0.220kN活荷載標準準值：Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN荷載的設計計值