火災(zāi)后建筑結(jié)構(gòu)檢測(cè)鑒定與加固課件

第四章

火災(zāi)后建筑結(jié)構(gòu)檢測(cè)鑒定與加固

1超市綜合樓火災(zāi)后主體結(jié)構(gòu)檢測(cè)鑒定與加固技術(shù)

一、檢測(cè)與鑒定1工程基本情況

某綜合樓位于某縣縣城內(nèi)，于2005年建成并投入使用，該綜合樓為7層混合結(jié)構(gòu)，1～3層為框架，3層以上為磚混結(jié)構(gòu)。1～2層為超市營(yíng)業(yè)區(qū)；3～7層為住宅，該綜合樓總高約為22.80m，1、2層層高分別為3.9m、3.0m，3層層高為4.5m?？偨ㄖ娣e約為10950.87m2，采用毛石獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)等級(jí)為乙級(jí)，墻體均采用空心砌塊砌筑，本工程未考慮抗震設(shè)防，建筑等級(jí)為二級(jí)，設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期為50年。該綜合樓檢測(cè)范圍1、2層結(jié)構(gòu)布置見(jiàn)圖4-1~4-2所示，火災(zāi)損傷情況見(jiàn)圖4-3～4-4所示。超市綜合樓火災(zāi)后主體結(jié)構(gòu)檢測(cè)鑒定與加固技術(shù)2圖4-1綜合樓1層結(jié)構(gòu)布置圖圖4-1綜合樓1層結(jié)構(gòu)布置圖3圖4-2綜合樓2層結(jié)構(gòu)布置圖圖4-2綜合樓2層結(jié)構(gòu)布置圖4圖4-3災(zāi)后房屋外側(cè)受損情況１

圖4-4火災(zāi)后房屋外側(cè)受損情況2

圖4-3災(zāi)后房屋外側(cè)受損情況１圖4-4火災(zāi)后房屋外側(cè)受52檢測(cè)、評(píng)定原因和內(nèi)容

綜合樓于2012年1月22日23：40到2012年1月23日凌晨3：00左右發(fā)生火災(zāi)，因失火時(shí)間較長(zhǎng)，造成房屋1～2層超市營(yíng)業(yè)區(qū)（1～1/12交A～E；B1～B14交A1～A11）部分主要承重構(gòu)件受損較嚴(yán)重，特別是超市糖酒區(qū)和2層服裝區(qū)區(qū)域梁、板、柱受損最為嚴(yán)重。為詳細(xì)了解火災(zāi)后該房屋主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件的燒損狀況，確定受損構(gòu)件的加固方案，防止意外事故的再次發(fā)生，需對(duì)火災(zāi)區(qū)域1～2層超市營(yíng)業(yè)區(qū)（1～1/12交A～E；B1～B14交A1～A11）所有混凝土構(gòu)件進(jìn)行檢測(cè)鑒定。3檢測(cè)與鑒定結(jié)果(1)火場(chǎng)情況檢測(cè)、調(diào)查依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查核對(duì)，火災(zāi)區(qū)域1～2層超市營(yíng)業(yè)區(qū)（1～1/12交A～E；B1～B14交A1～A11），該區(qū)域放有大量的易燒物品和一些日常生活用品。火災(zāi)區(qū)域見(jiàn)圖4-5，圖中陰影部分為火災(zāi)區(qū)域。2檢測(cè)、評(píng)定原因和內(nèi)容6圖4-5

綜合樓一～二層火災(zāi)區(qū)域（陰影部分）

圖4-5綜合樓一～二層火災(zāi)區(qū)域（陰影部分）7（2）重要構(gòu)件變形檢測(cè)a.混凝土柱垂直度檢測(cè)

采用電子經(jīng)緯儀對(duì)過(guò)火區(qū)域部分混凝土柱的垂直度進(jìn)行檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表4-1所示。構(gòu)件名稱及位置實(shí)測(cè)垂直度偏差值垂直度偏差允許值備注一層B13×A7軸柱28過(guò)火一層B10×A6軸柱38過(guò)火二層B8×A2軸柱46過(guò)火二層B1/11×A7軸柱26過(guò)火表4-1混凝土柱垂直度檢測(cè)結(jié)果單位：mm由表4-1所示檢測(cè)結(jié)果表明，所檢測(cè)柱構(gòu)件的垂直度偏差在國(guó)家相關(guān)規(guī)范規(guī)定的允許值范圍之內(nèi)。（2）重要構(gòu)件變形檢測(cè)構(gòu)件名稱及位置實(shí)測(cè)垂直度偏差值垂直度偏8b.樓面梁底部相對(duì)高差檢測(cè)采用水準(zhǔn)儀對(duì)過(guò)火區(qū)域部分樓面梁底部相對(duì)高差進(jìn)行檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表4-2所示。表4-2樓面梁底部相對(duì)高差測(cè)量結(jié)果單位：mm構(gòu)件名稱及位置跨中最大相對(duì)高差實(shí)測(cè)值備注二層B10×A6～A7軸樓面梁-5過(guò)火二層B8×A2～A4軸樓面梁-6過(guò)火三層A7×B10～B1/11軸樓面梁-3過(guò)火三層B1/11×A6～A7軸樓面梁-4過(guò)火注：表中所示測(cè)量結(jié)果含施工誤差，“-”表示梁、板底跨中相對(duì)標(biāo)高低于端部，跨中向下?lián)锨?”表示梁、板底跨中相對(duì)標(biāo)高高于端部，跨中向上撓曲。由表4-2所示檢測(cè)結(jié)果表明，所檢測(cè)的樓面梁未見(jiàn)異常撓曲變形。b.樓面梁底部相對(duì)高差檢測(cè)表4-2樓面梁底部相對(duì)高差測(cè)9(3)結(jié)構(gòu)構(gòu)件現(xiàn)狀檢測(cè)調(diào)查采用回彈法對(duì)火災(zāi)影響區(qū)域內(nèi)混凝土構(gòu)件梁、板、柱未燒損部位的混凝土抗壓強(qiáng)度進(jìn)行檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表4-3所示。表4-3混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果匯總表單位：MPa構(gòu)件名稱及位置設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)混凝土強(qiáng)度換算值強(qiáng)度推定值備注平均值最小值一層B7×A1軸柱C2532.730.130.1一層B8×A1軸柱C2532.128.928.9一層B9×A1軸柱C2535.332.132.1三層B1/11～B13×A6～A7軸樓面板C2532.830.330.3三層6～7×A～C軸樓面板C2535.531.531.5三層B10～B1/11×A8～A9軸樓面板C2534.831.631.6由表4-3所示檢測(cè)結(jié)果表明，所檢測(cè)的混凝土梁、板、柱構(gòu)件抗壓強(qiáng)度滿足原設(shè)計(jì)強(qiáng)度。(3)結(jié)構(gòu)構(gòu)件現(xiàn)狀檢測(cè)調(diào)查采用回彈法對(duì)火災(zāi)影響區(qū)域10采用酚酞試劑對(duì)過(guò)火區(qū)域混凝土構(gòu)件的燒損深度進(jìn)行抽檢，檢測(cè)結(jié)

果見(jiàn)表4-4所示。

表4-4混凝土構(gòu)件燒損深度檢測(cè)結(jié)果匯總表單位：mm構(gòu)件名稱及位置燒損深度一層B1/11×A6軸柱4mm一層B13×A6軸柱6mm三層B10～B1/11×A9～A10軸樓面板22mm三層B1/11～B13×A6～A7軸樓面板11mm三層5～6×A～C軸樓面板7mm采用酚酞試劑對(duì)過(guò)火區(qū)域混凝土構(gòu)件的燒損深度進(jìn)行抽檢，11從表4-4檢測(cè)結(jié)果可以看出，部分構(gòu)件的燒損深度已達(dá)24mm，過(guò)火范圍內(nèi)有9塊樓面板被燒以致底部鋼筋保護(hù)層大面積剝落，鋼筋外露嚴(yán)重，個(gè)別樓面板還出現(xiàn)了小面積對(duì)穿，表明火災(zāi)后構(gòu)件的有效截面產(chǎn)生了一定的削弱，火災(zāi)后梁、板受損情況見(jiàn)圖4-6、4-7。圖4-6梁構(gòu)件燒損情況

圖4-7板構(gòu)件燒損情況

從表4-4檢測(cè)結(jié)果可以看出，部分構(gòu)件的燒損深度12采用ZBL-R650型鋼筋檢測(cè)儀對(duì)過(guò)火區(qū)域內(nèi)，部分主要承重構(gòu)件內(nèi)配置的鋼筋直徑、數(shù)量及保護(hù)層厚度等進(jìn)行檢測(cè)（注：部分構(gòu)件的鋼筋已外露，用游標(biāo)卡尺和鋼卷尺直接進(jìn)行測(cè)量），檢測(cè)結(jié)果表明，檢測(cè)混凝土梁、板、柱構(gòu)件內(nèi)配置的鋼筋直徑、數(shù)量及間距、保護(hù)層厚度滿足設(shè)計(jì)要求。（4）混凝土構(gòu)件鋼筋配置檢測(cè)

采用ZBL-R650型鋼筋檢測(cè)儀對(duì)過(guò)火區(qū)域內(nèi)134.結(jié)構(gòu)構(gòu)件燒損情況調(diào)查（1）火災(zāi)影響區(qū)域及現(xiàn)場(chǎng)殘留物燒損特征

火災(zāi)后經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查檢測(cè)，該大廈1層（1～1/12交A～E；B1～B14交A1～A11軸，2層1～1/12交A～E；B1～B14交A1～A11為火災(zāi)區(qū)域，其中1層B10～B13交A6～A10軸，2層B10～B13交A6～A10軸、10～1/12交D～E軸為火災(zāi)受損重災(zāi)區(qū)，其它區(qū)域?yàn)檩p度過(guò)火區(qū)及高溫?zé)煔鈴浡^(qū)，通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查可知，火場(chǎng)區(qū)域內(nèi)擺放的衛(wèi)生紙，食用油，布料煙糖酒等可燃物品基本被燒毀，火災(zāi)影響區(qū)域具體位置見(jiàn)圖4-5，火災(zāi)現(xiàn)情況見(jiàn)圖4-8～4-11所示。

4.結(jié)構(gòu)構(gòu)件燒損情況調(diào)查14圖4-8火災(zāi)現(xiàn)場(chǎng)

圖4-11鐵貸架塑料貸物被燒光圖4-10火災(zāi)現(xiàn)場(chǎng)所燃燒的衛(wèi)生紙

圖4-9鐵貸架出現(xiàn)變形圖4-8火災(zāi)現(xiàn)場(chǎng)圖4-11鐵貸架塑料貸物被燒光圖4-152）火災(zāi)溫度的推定及火災(zāi)溫度場(chǎng)的劃分

用以下兩種方法綜合推定出火災(zāi)溫度：

①根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)殘留物燒損特征的調(diào)查結(jié)果推定火災(zāi)溫度。

②根據(jù)混凝土構(gòu)件燒傷深度、表面顏色、裂損剝落和錘擊反應(yīng)等判定溫度。

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查、構(gòu)件各部位取樣分析，參照相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)所述的特征，推定過(guò)火范圍內(nèi)在此次火災(zāi)中受到的最高火災(zāi)溫度為900℃左右，火溫最高的區(qū)為1層B10～B13交A6～A10軸，2層B10～B13交A6～A10軸、10～1/12交D～E軸所在的區(qū)域，該區(qū)域?yàn)榛饻胤植计矫鎴D中的A區(qū)，溫度分布在600至900度之間，其他部分為B區(qū)，溫度低于400度。2）火災(zāi)溫度的推定及火災(zāi)溫度場(chǎng)的劃分

用以下兩種方163）火災(zāi)后結(jié)構(gòu)構(gòu)件損傷等級(jí)劃分參照相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)所描述的各級(jí)受損傷程度的特征，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)、調(diào)查得到的結(jié)構(gòu)構(gòu)件受火溫度、混凝土燒傷深度等相關(guān)數(shù)據(jù)，對(duì)火災(zāi)影響區(qū)域內(nèi)各混凝土構(gòu)件的受損情況進(jìn)行了詳細(xì)的調(diào)查，1層、2層樓面梁、板、柱等構(gòu)件損傷程度的等級(jí)進(jìn)行評(píng)定。燒損構(gòu)件現(xiàn)狀見(jiàn)圖4-14~4-19所示。

圖4-14樓面板底混凝土剝落、露筋

圖4-15樓面板底混凝土剝落、露筋3）火災(zāi)后結(jié)構(gòu)構(gòu)件損傷等級(jí)劃分圖4-14樓面板底混凝土剝17圖4-16梁底面混凝土剝落、露筋、

鋼支墩大樣圖

圖4-19被煙熏過(guò)的混凝土柱圖4-18被煙熏過(guò)的混凝土梁、板

圖4-17框架柱混凝土剝落、露筋圖4-16梁底面混凝土剝落、露筋、鋼支墩大樣圖圖4-18二、檢測(cè)鑒定結(jié)論與建議1.結(jié)論根據(jù)對(duì)該綜合樓1～2層（1～1/12交A～E；B1～B14交A1～A11軸）所轄范圍的現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)、調(diào)查結(jié)果，結(jié)論如下：（1）該大廈1層B10～B13交A6～A10軸，2層B10～B13交A6～A10軸10～1/12交D～E軸為火災(zāi)受損重災(zāi)區(qū)，其它區(qū)域?yàn)檩p度過(guò)火區(qū)及高溫?zé)煔鈴浡^(qū)。處于B10～B13交A6～A10軸范圍之內(nèi)的混凝土梁、板、柱構(gòu)件損傷嚴(yán)重，3層以上樓層主體結(jié)構(gòu)未受此次火災(zāi)影響。（2）著火區(qū)域樓面板、梁混凝土剝落、鋼筋外漏嚴(yán)重。綜上所述，該大廈1～2層1～1/12交A～E；B1～B14交A1～A11軸梁、板、柱少數(shù)構(gòu)件存在安全隱患，要達(dá)到原設(shè)計(jì)條件下正常、安全使用的要求，須對(duì)受損結(jié)構(gòu)構(gòu)件進(jìn)加固、修繕處理。經(jīng)正規(guī)加固設(shè)計(jì)、施工處理，并確保加固施工質(zhì)量滿足現(xiàn)行施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范要求，通過(guò)驗(yàn)收后，可達(dá)到原結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)使用條件。二、檢測(cè)鑒定結(jié)論與建議19三、加固方案

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)本工程采用水泥纖維砂漿鋼筋網(wǎng)加固火災(zāi)受損的鋼筋混凝土梁、板、柱。

1水泥纖維砂漿鋼筋網(wǎng)加固法的概念水泥纖維砂漿是由兩種或兩種以上物理和化學(xué)性質(zhì)不同的物質(zhì)組合而成的一種多相固體材料。2水泥纖維砂漿鋼筋網(wǎng)加固混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)1)施工便捷，施工工效高，濕作業(yè)較少，不需大型施工機(jī)具，無(wú)需現(xiàn)場(chǎng)固定設(shè)施，施工占用場(chǎng)地少。2)具有極佳的耐腐蝕性能及耐久性能。3)適用面廣。4)施工質(zhì)量有保證.5)對(duì)結(jié)構(gòu)形狀和外觀影響不大。6)經(jīng)濟(jì)效益好，價(jià)格便宜。7)具有很好的耐火性與耐高溫性能。三、加固方案203火災(zāi)后受損的梁、柱加固

對(duì)Ⅱa級(jí)損傷的混凝土柱、梁構(gòu)件去除表面煙灰、進(jìn)行表面清理后，結(jié)合房屋裝飾進(jìn)行粉刷處理即可；對(duì)Ⅱb級(jí)損傷、鋼筋外露的混凝土柱、梁構(gòu)件，人工鑿除受損層后采用鋼筋網(wǎng)抗裂砂漿加固處理。加固梁、柱平面詳圖見(jiàn)圖4-20~4-22所示。圖4-20柱加固詳圖3火災(zāi)后受損的梁、柱加固圖4-20柱加固詳圖21圖4-21梁加固詳圖圖4-21梁加固詳圖224火災(zāi)后受損的樓板加固

對(duì)Ⅱa級(jí)損傷的混凝土樓面板構(gòu)件去除表面煙灰、進(jìn)行表面清理后，結(jié)合房屋裝飾進(jìn)行粉刷處理即可。對(duì)Ⅱb級(jí)損傷的混凝土樓面板構(gòu)件人工小錘鑿除受損層后采用鋼筋網(wǎng)抗裂砂漿加固處理。對(duì)Ⅲ級(jí)、Ⅳ級(jí)損傷的樓面板采用改性鋼筋混凝土增大截面的方法進(jìn)行處理；以保證結(jié)構(gòu)構(gòu)件的正常使用及耐久性。火災(zāi)后加固板的加固詳圖見(jiàn)圖4-22所示。圖4-28鋼筋網(wǎng)復(fù)合砂漿加固板示意圖4火災(zāi)后受損的樓板加固圖4-28鋼筋網(wǎng)復(fù)合砂漿加固板23四、加固施工技術(shù)1.水泥纖維砂漿鋼筋網(wǎng)加固混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的施工工藝采用纖維水泥砂漿鋼筋網(wǎng)加固混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，應(yīng)由熟悉專業(yè)施工隊(duì)伍承擔(dān)，并應(yīng)有加固方案和施工技術(shù)措施。施工必須按下列工序進(jìn)行1）施工準(zhǔn)備；2）鋼筋加工；3）混凝土構(gòu)件表面處理；4）植入混凝土構(gòu)件表面銷釘；5）綁扎安裝鋼筋網(wǎng)；6）抹復(fù)合砂漿；7）養(yǎng)護(hù)。四、加固施工技術(shù)24

第五章

施工過(guò)程中建筑結(jié)構(gòu)

出現(xiàn)質(zhì)量缺陷檢測(cè)鑒定與加固

25住宅樓施工中混凝土梁裂縫檢測(cè)鑒定與加固技術(shù)一、檢測(cè)與鑒定1工程基本情況住宅樓設(shè)計(jì)層數(shù)為6層，平面基本形狀為矩形，為底框結(jié)構(gòu)，其中1層為底框，2~6層為砌體結(jié)構(gòu)，采用現(xiàn)澆樓板，1層層高3.9m，2～6層層高均為3.3m。該房屋現(xiàn)已封頂，進(jìn)入裝修階段。本工程按6度地震烈度設(shè)防，根據(jù)工程地質(zhì)報(bào)告建筑的場(chǎng)地等級(jí)為一級(jí)。結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)為二級(jí)，結(jié)構(gòu)耐火等級(jí)為一級(jí)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限為50年。房屋內(nèi)景和外景如圖5-1、5-2所示。住宅樓施工中混凝土梁裂縫檢測(cè)鑒定與加固技術(shù)26圖5-1房屋平面示意圖圖5-1房屋平面示意圖27

圖5-3房屋外景圖

圖5-2房屋內(nèi)景圖

圖5-3房屋外景圖圖5-2房屋內(nèi)景圖281.2檢測(cè)、評(píng)定原因和內(nèi)容

現(xiàn)因業(yè)主發(fā)現(xiàn)部分在建房屋2層樓面梁（350mm×800mm）的主、次梁節(jié)點(diǎn)以及梁、柱節(jié)點(diǎn)處存在斜裂縫現(xiàn)象，為確保該房屋主體結(jié)構(gòu)的安全及正常使用，需要對(duì)住宅樓主體結(jié)構(gòu)進(jìn)行檢測(cè)、評(píng)定。檢測(cè)鑒定主要內(nèi)容為：（1）外觀質(zhì)量檢測(cè)，對(duì)房屋結(jié)構(gòu)的外觀質(zhì)量缺陷檢測(cè)；（2）結(jié)構(gòu)布置檢測(cè)；（3）主要承重構(gòu)件材料強(qiáng)度檢測(cè)（混凝土構(gòu)件抗壓強(qiáng)度檢測(cè)，砌體材料抗壓強(qiáng)度檢測(cè)）；（4）承重構(gòu)件鋼筋數(shù)量、箍筋間距、保護(hù)層厚度檢測(cè)。1.2檢測(cè)、評(píng)定原因和內(nèi)容292.檢測(cè)與鑒定結(jié)果1缺陷調(diào)查對(duì)房屋樓面梁開(kāi)裂及破損部位進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)該房屋的樓面梁存在裂縫。在柱與主梁的節(jié)點(diǎn)處，梁端均存在與水平方向成45度角的倒八字型斜裂縫，裂縫寬度為0.1mm～0.3mm（圖5-4）；在主梁與次梁的節(jié)點(diǎn)處，主梁上也存在與水平方向成45度的正八字型裂縫，裂縫寬度為0.1mm～0.3mm（圖5-5）。部分樓面梁典型裂縫詳圖見(jiàn)圖5-6。圖5-4主梁、柱節(jié)點(diǎn)處裂縫圖

圖5-5主梁、次梁節(jié)點(diǎn)處裂縫圖2.檢測(cè)與鑒定結(jié)果圖5-4主梁、柱節(jié)點(diǎn)處裂縫圖圖5-30圖5-6部分樓面梁典型裂縫詳圖從圖5-4、5-5和圖5-6可以看出，裂縫均是出現(xiàn)在梁柱結(jié)點(diǎn)處和主次梁結(jié)點(diǎn)處，裂縫都是斜裂縫，裂縫寬度均在0.1mm～0.3mm之間。圖5-6部分樓面梁典型裂縫詳圖從圖5-4、5-5312.2混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)采用回彈法對(duì)房屋存在裂縫的部分樓面梁、柱混凝土抗壓強(qiáng)度進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)抽檢，檢測(cè)結(jié)果如表5-1所示。檢測(cè)結(jié)果表明，所檢測(cè)構(gòu)件的混凝土抗壓強(qiáng)度推定值為23.2MPa～25.8MPa，滿足設(shè)計(jì)要求。2.2混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)32表5-1混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果匯總表（單位：MPa）構(gòu)件名稱及位置設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)混凝土強(qiáng)度換算值混凝土強(qiáng)度評(píng)定值強(qiáng)度平均值強(qiáng)度最小值1層10×C軸柱C2025.524.424.41層17×C軸柱C2026.125.325.31層22×A軸柱C2025.925.125.11層22×C軸柱C2026.625.825.82層3×A~C軸樓面梁C2024.423.223.22層10×A~C軸樓面梁C2025.424.124.12層17×A~C軸樓面梁C2027.325.525.52層20×B~C軸樓面梁C2026.924.624.62層26×B~C軸樓面梁C2027.625.725.7表5-1混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果匯總表（單位：MPa）333砌體、砂漿抗壓強(qiáng)度檢測(cè)采用回彈法對(duì)2至6層的砌筑磚、砂漿抗壓強(qiáng)度進(jìn)行抽檢，檢測(cè)結(jié)果表明：所檢測(cè)的構(gòu)件中，砌筑磚、砂漿抗壓強(qiáng)度均滿足設(shè)計(jì)要求。4梁、柱鋼筋配置檢測(cè)

采用CM-9鋼筋探測(cè)儀對(duì)房屋承重柱、梁的配置鋼筋大小、間距、保護(hù)層厚度等進(jìn)行檢測(cè)，所檢測(cè)的柱和樓板底筋混凝土保護(hù)層厚度滿足《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204-2002）表5.5.2對(duì)柱保護(hù)層厚度允許偏差-5mm，+5mm的要求和對(duì)板保護(hù)層厚度允許偏差-3mm，+3mm的要求；柱和樓板底部受力鋼筋間距滿足《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204-2002）表5.5.2對(duì)柱和板中受力鋼筋間距允許偏差-10mm，+10mm的要求；但是，2層樓面梁（350mm×800mm）箍筋間距大于設(shè)計(jì)值?；馂?zāi)后建筑結(jié)構(gòu)檢測(cè)鑒定與加固課件345梁構(gòu)件斜截面承載力復(fù)核結(jié)果

采用結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件PKPM對(duì)房屋底框局部開(kāi)裂樓面梁承載

力進(jìn)行計(jì)算，局部計(jì)算模型如圖5-7所示。圖5-7結(jié)構(gòu)計(jì)算模型示意圖5梁構(gòu)件斜截面承載力復(fù)核結(jié)果

采用結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件PKP35部分梁構(gòu)件的斜截面承載力計(jì)算結(jié)果如表5-5所示。表中每個(gè)構(gòu)件均給出兩端支座截面的計(jì)算結(jié)果。每個(gè)截面給出截面上的最大剪力設(shè)計(jì)值V（效應(yīng)）和根據(jù)設(shè)計(jì)施工圖計(jì)算出的斜截面受剪承載力設(shè)計(jì)值Vu（抗力），以及抗力Vu與效應(yīng)V的比值。當(dāng)抗力Vu與效應(yīng)V的比值小于1表示該樓面梁承載能力不滿足規(guī)范要求。計(jì)算結(jié)果表面，2房屋樓面梁實(shí)際箍筋間距配置情況不能滿足抗剪承載力要求。部分梁構(gòu)件的斜截面承載力計(jì)算結(jié)果如表5-5所示。表中每36表5-5梁構(gòu)件斜截面承載力復(fù)核結(jié)果2層樓面梁構(gòu)件位置截面位置截面尺寸(mm)實(shí)際配筋承載力設(shè)計(jì)值Vu/VVu(kN)V(kN)2層3×A~C軸樓面梁11支座350×85012@145-158689.5720.60.95712支座350×85012@145-158689.5720.60.9572層10×A~C軸樓面梁11支座350×85012@142-155677.6703.50.96312支座350×85012@142-155677.6703.50.9632層17×A~C軸樓面梁11支座350×85012@144-153693.2705.30.98312支座350×85012@144-153693.2705.30.9832層20×B~C軸樓面梁11支座350×85012@140-152685.5695.90.98512支座350×85012@140-152685.5695.90.9852層26×B~C軸樓面梁11支座350×85012@162-175672.3699.30.96112支座350×85012@162-175672.3699.30.961表5-5梁構(gòu)件斜截面承載力復(fù)核結(jié)果2層樓面梁構(gòu)件位置截37

3.檢測(cè)鑒定結(jié)論與建議3.1結(jié)論根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)結(jié)果，經(jīng)數(shù)據(jù)計(jì)算、分析，結(jié)論如下：1）房屋垂直度測(cè)量結(jié)果表明：房屋實(shí)測(cè)傾斜最大值為5mm，未超出《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》局部?jī)A斜允許值要求；該房屋各水準(zhǔn)測(cè)點(diǎn)相對(duì)高程差測(cè)量結(jié)果表明：房屋實(shí)測(cè)最大相對(duì)高程差值未超過(guò)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定的限值要求（以上檢測(cè)值中均包含房屋原有施工誤差）。2）對(duì)房屋底框承重構(gòu)件（柱、梁）混凝土抗壓強(qiáng)度進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)抽檢，檢測(cè)結(jié)果表明：所檢測(cè)混凝土構(gòu)件的抗壓強(qiáng)度推定值為25.3～26.4MPa；樓面梁的混凝土抗壓強(qiáng)度值滿足設(shè)計(jì)要求；所檢測(cè)的2至6層砌筑磚、砌筑砂漿抗壓強(qiáng)度均滿足設(shè)計(jì)要求。3）對(duì)2層開(kāi)裂樓面梁鋼筋配置情況進(jìn)行抽檢，檢測(cè)結(jié)果表明：除箍筋間距大于設(shè)計(jì)值外，鋼筋大小、間距、保護(hù)層厚度均滿足設(shè)計(jì)要求。3.檢測(cè)鑒定結(jié)論與建議384）對(duì)2層開(kāi)裂樓面梁截面尺寸進(jìn)行抽檢，檢測(cè)結(jié)果表明：所檢測(cè)樓面梁截面尺寸滿足設(shè)計(jì)要求。5）對(duì)房屋2層樓面梁開(kāi)裂及破損部位進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)表明：該房B×1~26軸樓面梁節(jié)點(diǎn)處存在多條斜裂縫，C軸個(gè)別梁、柱節(jié)點(diǎn)處存在斜裂縫。6）對(duì)房屋2層局部樓面梁承載力進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果表明，2層樓面梁（350mm×800mm）按實(shí)測(cè)的箍筋間距值配置不滿足抗剪承載力要求。綜上所述，目前該房屋B×1~26軸樓面梁節(jié)點(diǎn)處存在斜裂縫，按樓面梁實(shí)測(cè)箍筋間距值計(jì)算表明部分2層樓面梁（350mm×800mm）在房屋砌筑完成后不能夠滿足抗剪承載力要求，是導(dǎo)致樓面梁裂縫的主要原因，影響房屋主體結(jié)構(gòu)的安全性能。4）對(duì)2層開(kāi)裂樓面梁截面尺寸進(jìn)行抽檢，檢測(cè)結(jié)果表明：所檢測(cè)樓39二、加固方案1.加固方法簡(jiǎn)介根據(jù)本工程的實(shí)際情況，本次加固方法選用增大截面加固法。增大截面加固法是采用與原結(jié)構(gòu)材性相似的材料，如混凝土、纖維砂漿等通過(guò)增大原結(jié)構(gòu)的截面面積，從而達(dá)到提高結(jié)構(gòu)承載力的目的。增大截面加固法是一種最傳統(tǒng)的加固方法，該方法具有施工簡(jiǎn)單、成本低廉的特點(diǎn)，適用于受壓的鋼筋混凝土和砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件的加固。但該方法也存在一定的缺點(diǎn)，如現(xiàn)場(chǎng)濕作業(yè)工作量大，養(yǎng)護(hù)時(shí)間長(zhǎng)，施工中對(duì)生產(chǎn)和生活有一定影響，加固部分占據(jù)一定的適用空間、影響外觀等。

二、加固方案402.梁加固方案

對(duì)2層3交A~C軸樓面梁、10交A~C軸樓面梁、17×A~C軸樓面梁20×B~C軸樓面梁、26×B~C軸樓面梁進(jìn)行加固，梁底加固100mm，梁側(cè)每邊各加寬50mm，C40混凝土加固，加固詳圖見(jiàn)圖5-7所示。圖5-7樓面主梁加固詳圖2.梁加固方案

對(duì)2層3交A~C軸樓面梁、10交A~C41三、加固施工技術(shù)外包混凝土加固法加固混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的施工工藝（1）嚴(yán)格按照規(guī)范及設(shè)計(jì)要求對(duì)原柱混凝土表面鑿毛施工時(shí)按規(guī)范及設(shè)計(jì)要求將表面打成溝槽，溝槽深度為10mm，間距不大于200mm，原混凝土柱的棱角打掉，同時(shí)除去浮渣、塵土。（2）采用界面劑為了使結(jié)合面混凝土的黏結(jié)抗剪強(qiáng)度和黏結(jié)抗拉強(qiáng)度接近或高于混凝土本身強(qiáng)度，避免結(jié)合面過(guò)早開(kāi)裂破壞，在澆筑新混凝土前，淋灑1層30%白乳膠水泥漿界面結(jié)合劑。（3）在混凝土中加入AEA微膨脹劑為提高結(jié)合面的黏結(jié)性能，保證新舊兩部分混凝土能整體工作，共同受力，要求加固混凝土收縮性小。本工程在混凝土中加入12%的AEA膨脹劑以減少后澆混凝土的收縮。三、加固施工技術(shù)42（4）在混凝土中加入減水劑由于在后澆混凝土僅為150mm（300mm）厚，并且在該范圍內(nèi)配有大量的鋼筋。為保證混凝土的澆筑質(zhì)量，混凝土的坍落度不能太小，加固混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C35，水灰比不能太大，因此在混凝土中按水泥用量的1%摻入FDN-Ⅱ型高效減水劑，以保證混凝土的強(qiáng)度和坍落度。（5）加強(qiáng)混凝土的振搗為保證混凝土的質(zhì)量，施工過(guò)程中應(yīng)加強(qiáng)振搗。澆筑時(shí)不可一次下料過(guò)多，在下料500mm高度后應(yīng)停止下料，待振搗密實(shí)后方可再次下料。由于加固部分截面較小，且柱子教高，為防止出現(xiàn)斷柱現(xiàn)象，在下料時(shí)，應(yīng)用鐵錘輕敲模板外壁，以使混凝土在中間不被隔斷，并且以此方法檢查以澆筑混凝土部分是否飽滿。振搗時(shí)以小直徑插入式振搗棒振搗為主，同時(shí)模外也用外震動(dòng)器振搗。（6）加強(qiáng)澆水養(yǎng)護(hù)因后澆混凝土比較薄，其背面就是原有混凝土面，在養(yǎng)護(hù)的過(guò)程中要保證混凝土對(duì)水分的需求，現(xiàn)場(chǎng)要定時(shí)灑水，保證其表面長(zhǎng)期保持濕潤(rùn)狀態(tài)。養(yǎng)護(hù)期不得小于14天。（4）在混凝土中加入減水劑由于在后澆混凝土僅為150mm（343四、加固施工檢驗(yàn)與驗(yàn)收1.加固梁現(xiàn)場(chǎng)檢驗(yàn)與驗(yàn)收為保證加固工程的施工質(zhì)量，確保房屋的安全及正常使用，對(duì)該房屋的加固梁工程質(zhì)量進(jìn)行了檢測(cè)鑒定。檢測(cè)現(xiàn)場(chǎng)情況見(jiàn)圖5-8～5-9所示。圖5-8加固后主梁現(xiàn)狀

圖5-9加固后主次梁節(jié)點(diǎn)四、加固施工檢驗(yàn)與驗(yàn)收?qǐng)D5-8加固后主梁現(xiàn)狀圖5-944（1）加固梁鋼筋檢測(cè)現(xiàn)場(chǎng)對(duì)該住宅樓抽檢了部分加固主梁的鋼筋配置情況，檢測(cè)結(jié)構(gòu)見(jiàn)表5-6所示。表5-6加固主梁鋼筋探測(cè)結(jié)果匯總表（單位mm）構(gòu)件名稱及位置梁底縱向鋼筋設(shè)計(jì)值梁底縱向鋼筋實(shí)測(cè)值保護(hù)層厚度(mm)箍筋設(shè)計(jì)值(mm)箍筋實(shí)測(cè)值(mm)二層3×A~C軸樓面梁5

255Φ25～2820-27Φ6@200Φ6@195-201二層10×A~C軸樓面梁5255Φ25～2821-24Φ6@200Φ6@194-199二層17×A~C軸樓面梁5

255Φ25～2822-27Φ6@200Φ6@195-200檢測(cè)結(jié)果表明，縱筋直徑，箍筋直徑與間距足加固方案要求。（1）加固梁鋼筋檢測(cè)構(gòu)件名稱梁底縱向鋼筋設(shè)計(jì)值梁底縱向保護(hù)層45（2）加固梁混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)現(xiàn)場(chǎng)采用回彈法對(duì)加固主梁所采用的混凝土抗壓強(qiáng)度進(jìn)行了抽檢，結(jié)果見(jiàn)表5-7所示。表5-7加固主梁混凝土強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果匯總表（單位mm）檢測(cè)部位設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)強(qiáng)度換算平均值（MPa）強(qiáng)度換算最小值（MPa）強(qiáng)度推定值(MPa)備注二層3×A~C軸樓面梁C4045.942.642.6二層10×A~C軸樓面梁C4045.843.543.5二層17×A~C軸樓面梁C4045.642.442.4檢測(cè)結(jié)果表明，混凝土抗壓強(qiáng)度推定值為42.4~43.5MPa，達(dá)到加固方案要求。（2）加固梁混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)檢測(cè)部位設(shè)計(jì)強(qiáng)度換算強(qiáng)度換算強(qiáng)46（3）加固梁截面尺寸檢測(cè)隨機(jī)對(duì)加固主梁截面尺寸進(jìn)行了復(fù)核，結(jié)果見(jiàn)表5-8所示。表5-8加固主梁截面尺寸測(cè)量結(jié)果(單位：mm)構(gòu)件位置及名稱設(shè)計(jì)截面尺寸（mm）實(shí)測(cè)截面尺寸（mm）允許偏差（mm）二層3×A~C軸樓面梁450×900453×906+8，-5二層10×A~C軸樓面梁450×900452×903+8，-5二層17×A~C軸樓面梁450×900450×899+8，-5檢測(cè)結(jié)果表明，加固主梁截面尺寸滿足要求。（3）加固梁截面尺寸檢測(cè)構(gòu)件位置及名稱設(shè)計(jì)截面尺寸（mm）實(shí)47

第四章

火災(zāi)后建筑結(jié)構(gòu)檢測(cè)鑒定與加固

48超市綜合樓火災(zāi)后主體結(jié)構(gòu)檢測(cè)鑒定與加固技術(shù)

一、檢測(cè)與鑒定1工程基本情況

某綜合樓位于某縣縣城內(nèi)，于2005年建成并投入使用，該綜合樓為7層混合結(jié)構(gòu)，1～3層為框架，3層以上為磚混結(jié)構(gòu)。1～2層為超市營(yíng)業(yè)區(qū)；3～7層為住宅，該綜合樓總高約為22.80m，1、2層層高分別為3.9m、3.0m，3層層高為4.5m?？偨ㄖ娣e約為10950.87m2，采用毛石獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)等級(jí)為乙級(jí)，墻體均采用空心砌塊砌筑，本工程未考慮抗震設(shè)防，建筑等級(jí)為二級(jí)，設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期為50年。該綜合樓檢測(cè)范圍1、2層結(jié)構(gòu)布置見(jiàn)圖4-1~4-2所示，火災(zāi)損傷情況見(jiàn)圖4-3～4-4所示。超市綜合樓火災(zāi)后主體結(jié)構(gòu)檢測(cè)鑒定與加固技術(shù)49圖4-1綜合樓1層結(jié)構(gòu)布置圖圖4-1綜合樓1層結(jié)構(gòu)布置圖50圖4-2綜合樓2層結(jié)構(gòu)布置圖圖4-2綜合樓2層結(jié)構(gòu)布置圖51圖4-3災(zāi)后房屋外側(cè)受損情況１

圖4-4火災(zāi)后房屋外側(cè)受損情況2

圖4-3災(zāi)后房屋外側(cè)受損情況１圖4-4火災(zāi)后房屋外側(cè)受522檢測(cè)、評(píng)定原因和內(nèi)容

綜合樓于2012年1月22日23：40到2012年1月23日凌晨3：00左右發(fā)生火災(zāi)，因失火時(shí)間較長(zhǎng)，造成房屋1～2層超市營(yíng)業(yè)區(qū)（1～1/12交A～E；B1～B14交A1～A11）部分主要承重構(gòu)件受損較嚴(yán)重，特別是超市糖酒區(qū)和2層服裝區(qū)區(qū)域梁、板、柱受損最為嚴(yán)重。為詳細(xì)了解火災(zāi)后該房屋主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件的燒損狀況，確定受損構(gòu)件的加固方案，防止意外事故的再次發(fā)生，需對(duì)火災(zāi)區(qū)域1～2層超市營(yíng)業(yè)區(qū)（1～1/12交A～E；B1～B14交A1～A11）所有混凝土構(gòu)件進(jìn)行檢測(cè)鑒定。3檢測(cè)與鑒定結(jié)果(1)火場(chǎng)情況檢測(cè)、調(diào)查依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查核對(duì)，火災(zāi)區(qū)域1～2層超市營(yíng)業(yè)區(qū)（1～1/12交A～E；B1～B14交A1～A11），該區(qū)域放有大量的易燒物品和一些日常生活用品。火災(zāi)區(qū)域見(jiàn)圖4-5，圖中陰影部分為火災(zāi)區(qū)域。2檢測(cè)、評(píng)定原因和內(nèi)容53圖4-5

綜合樓一～二層火災(zāi)區(qū)域（陰影部分）

圖4-5綜合樓一～二層火災(zāi)區(qū)域（陰影部分）54（2）重要構(gòu)件變形檢測(cè)a.混凝土柱垂直度檢測(cè)

采用電子經(jīng)緯儀對(duì)過(guò)火區(qū)域部分混凝土柱的垂直度進(jìn)行檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表4-1所示。構(gòu)件名稱及位置實(shí)測(cè)垂直度偏差值垂直度偏差允許值備注一層B13×A7軸柱28過(guò)火一層B10×A6軸柱38過(guò)火二層B8×A2軸柱46過(guò)火二層B1/11×A7軸柱26過(guò)火表4-1混凝土柱垂直度檢測(cè)結(jié)果單位：mm由表4-1所示檢測(cè)結(jié)果表明，所檢測(cè)柱構(gòu)件的垂直度偏差在國(guó)家相關(guān)規(guī)范規(guī)定的允許值范圍之內(nèi)。（2）重要構(gòu)件變形檢測(cè)構(gòu)件名稱及位置實(shí)測(cè)垂直度偏差值垂直度偏55b.樓面梁底部相對(duì)高差檢測(cè)采用水準(zhǔn)儀對(duì)過(guò)火區(qū)域部分樓面梁底部相對(duì)高差進(jìn)行檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表4-2所示。表4-2樓面梁底部相對(duì)高差測(cè)量結(jié)果單位：mm構(gòu)件名稱及位置跨中最大相對(duì)高差實(shí)測(cè)值備注二層B10×A6～A7軸樓面梁-5過(guò)火二層B8×A2～A4軸樓面梁-6過(guò)火三層A7×B10～B1/11軸樓面梁-3過(guò)火三層B1/11×A6～A7軸樓面梁-4過(guò)火注：表中所示測(cè)量結(jié)果含施工誤差，“-”表示梁、板底跨中相對(duì)標(biāo)高低于端部，跨中向下?lián)锨?，?”表示梁、板底跨中相對(duì)標(biāo)高高于端部，跨中向上撓曲。由表4-2所示檢測(cè)結(jié)果表明，所檢測(cè)的樓面梁未見(jiàn)異常撓曲變形。b.樓面梁底部相對(duì)高差檢測(cè)表4-2樓面梁底部相對(duì)高差測(cè)56(3)結(jié)構(gòu)構(gòu)件現(xiàn)狀檢測(cè)調(diào)查采用回彈法對(duì)火災(zāi)影響區(qū)域內(nèi)混凝土構(gòu)件梁、板、柱未燒損部位的混凝土抗壓強(qiáng)度進(jìn)行檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表4-3所示。表4-3混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果匯總表單位：MPa構(gòu)件名稱及位置設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)混凝土強(qiáng)度換算值強(qiáng)度推定值備注平均值最小值一層B7×A1軸柱C2532.730.130.1一層B8×A1軸柱C2532.128.928.9一層B9×A1軸柱C2535.332.132.1三層B1/11～B13×A6～A7軸樓面板C2532.830.330.3三層6～7×A～C軸樓面板C2535.531.531.5三層B10～B1/11×A8～A9軸樓面板C2534.831.631.6由表4-3所示檢測(cè)結(jié)果表明，所檢測(cè)的混凝土梁、板、柱構(gòu)件抗壓強(qiáng)度滿足原設(shè)計(jì)強(qiáng)度。(3)結(jié)構(gòu)構(gòu)件現(xiàn)狀檢測(cè)調(diào)查采用回彈法對(duì)火災(zāi)影響區(qū)域57采用酚酞試劑對(duì)過(guò)火區(qū)域混凝土構(gòu)件的燒損深度進(jìn)行抽檢，檢測(cè)結(jié)

果見(jiàn)表4-4所示。

表4-4混凝土構(gòu)件燒損深度檢測(cè)結(jié)果匯總表單位：mm構(gòu)件名稱及位置燒損深度一層B1/11×A6軸柱4mm一層B13×A6軸柱6mm三層B10～B1/11×A9～A10軸樓面板22mm三層B1/11～B13×A6～A7軸樓面板11mm三層5～6×A～C軸樓面板7mm采用酚酞試劑對(duì)過(guò)火區(qū)域混凝土構(gòu)件的燒損深度進(jìn)行抽檢，58從表4-4檢測(cè)結(jié)果可以看出，部分構(gòu)件的燒損深度已達(dá)24mm，過(guò)火范圍內(nèi)有9塊樓面板被燒以致底部鋼筋保護(hù)層大面積剝落，鋼筋外露嚴(yán)重，個(gè)別樓面板還出現(xiàn)了小面積對(duì)穿，表明火災(zāi)后構(gòu)件的有效截面產(chǎn)生了一定的削弱，火災(zāi)后梁、板受損情況見(jiàn)圖4-6、4-7。圖4-6梁構(gòu)件燒損情況

圖4-7板構(gòu)件燒損情況

從表4-4檢測(cè)結(jié)果可以看出，部分構(gòu)件的燒損深度59采用ZBL-R650型鋼筋檢測(cè)儀對(duì)過(guò)火區(qū)域內(nèi)，部分主要承重構(gòu)件內(nèi)配置的鋼筋直徑、數(shù)量及保護(hù)層厚度等進(jìn)行檢測(cè)（注：部分構(gòu)件的鋼筋已外露，用游標(biāo)卡尺和鋼卷尺直接進(jìn)行測(cè)量），檢測(cè)結(jié)果表明，檢測(cè)混凝土梁、板、柱構(gòu)件內(nèi)配置的鋼筋直徑、數(shù)量及間距、保護(hù)層厚度滿足設(shè)計(jì)要求。（4）混凝土構(gòu)件鋼筋配置檢測(cè)

采用ZBL-R650型鋼筋檢測(cè)儀對(duì)過(guò)火區(qū)域內(nèi)604.結(jié)構(gòu)構(gòu)件燒損情況調(diào)查（1）火災(zāi)影響區(qū)域及現(xiàn)場(chǎng)殘留物燒損特征

火災(zāi)后經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查檢測(cè)，該大廈1層（1～1/12交A～E；B1～B14交A1～A11軸，2層1～1/12交A～E；B1～B14交A1～A11為火災(zāi)區(qū)域，其中1層B10～B13交A6～A10軸，2層B10～B13交A6～A10軸、10～1/12交D～E軸為火災(zāi)受損重災(zāi)區(qū)，其它區(qū)域?yàn)檩p度過(guò)火區(qū)及高溫?zé)煔鈴浡^(qū)，通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查可知，火場(chǎng)區(qū)域內(nèi)擺放的衛(wèi)生紙，食用油，布料煙糖酒等可燃物品基本被燒毀，火災(zāi)影響區(qū)域具體位置見(jiàn)圖4-5，火災(zāi)現(xiàn)情況見(jiàn)圖4-8～4-11所示。

4.結(jié)構(gòu)構(gòu)件燒損情況調(diào)查61圖4-8火災(zāi)現(xiàn)場(chǎng)

圖4-11鐵貸架塑料貸物被燒光圖4-10火災(zāi)現(xiàn)場(chǎng)所燃燒的衛(wèi)生紙

圖4-9鐵貸架出現(xiàn)變形圖4-8火災(zāi)現(xiàn)場(chǎng)圖4-11鐵貸架塑料貸物被燒光圖4-622）火災(zāi)溫度的推定及火災(zāi)溫度場(chǎng)的劃分

用以下兩種方法綜合推定出火災(zāi)溫度：

①根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)殘留物燒損特征的調(diào)查結(jié)果推定火災(zāi)溫度。

②根據(jù)混凝土構(gòu)件燒傷深度、表面顏色、裂損剝落和錘擊反應(yīng)等判定溫度。

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查、構(gòu)件各部位取樣分析，參照相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)所述的特征，推定過(guò)火范圍內(nèi)在此次火災(zāi)中受到的最高火災(zāi)溫度為900℃左右，火溫最高的區(qū)為1層B10～B13交A6～A10軸，2層B10～B13交A6～A10軸、10～1/12交D～E軸所在的區(qū)域，該區(qū)域?yàn)榛饻胤植计矫鎴D中的A區(qū)，溫度分布在600至900度之間，其他部分為B區(qū)，溫度低于400度。2）火災(zāi)溫度的推定及火災(zāi)溫度場(chǎng)的劃分

用以下兩種方633）火災(zāi)后結(jié)構(gòu)構(gòu)件損傷等級(jí)劃分參照相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)所描述的各級(jí)受損傷程度的特征，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)、調(diào)查得到的結(jié)構(gòu)構(gòu)件受火溫度、混凝土燒傷深度等相關(guān)數(shù)據(jù)，對(duì)火災(zāi)影響區(qū)域內(nèi)各混凝土構(gòu)件的受損情況進(jìn)行了詳細(xì)的調(diào)查，1層、2層樓面梁、板、柱等構(gòu)件損傷程度的等級(jí)進(jìn)行評(píng)定。燒損構(gòu)件現(xiàn)狀見(jiàn)圖4-14~4-19所示。

圖4-14樓面板底混凝土剝落、露筋

圖4-15樓面板底混凝土剝落、露筋3）火災(zāi)后結(jié)構(gòu)構(gòu)件損傷等級(jí)劃分圖4-14樓面板底混凝土剝64圖4-16梁底面混凝土剝落、露筋、

鋼支墩大樣圖

圖4-19被煙熏過(guò)的混凝土柱圖4-18被煙熏過(guò)的混凝土梁、板

圖4-17框架柱混凝土剝落、露筋圖4-16梁底面混凝土剝落、露筋、鋼支墩大樣圖圖4-65二、檢測(cè)鑒定結(jié)論與建議1.結(jié)論根據(jù)對(duì)該綜合樓1～2層（1～1/12交A～E；B1～B14交A1～A11軸）所轄范圍的現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)、調(diào)查結(jié)果，結(jié)論如下：（1）該大廈1層B10～B13交A6～A10軸，2層B10～B13交A6～A10軸10～1/12交D～E軸為火災(zāi)受損重災(zāi)區(qū)，其它區(qū)域?yàn)檩p度過(guò)火區(qū)及高溫?zé)煔鈴浡^(qū)。處于B10～B13交A6～A10軸范圍之內(nèi)的混凝土梁、板、柱構(gòu)件損傷嚴(yán)重，3層以上樓層主體結(jié)構(gòu)未受此次火災(zāi)影響。（2）著火區(qū)域樓面板、梁混凝土剝落、鋼筋外漏嚴(yán)重。綜上所述，該大廈1～2層1～1/12交A～E；B1～B14交A1～A11軸梁、板、柱少數(shù)構(gòu)件存在安全隱患，要達(dá)到原設(shè)計(jì)條件下正常、安全使用的要求，須對(duì)受損結(jié)構(gòu)構(gòu)件進(jìn)加固、修繕處理。經(jīng)正規(guī)加固設(shè)計(jì)、施工處理，并確保加固施工質(zhì)量滿足現(xiàn)行施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范要求，通過(guò)驗(yàn)收后，可達(dá)到原結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)使用條件。二、檢測(cè)鑒定結(jié)論與建議66三、加固方案

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)本工程采用水泥纖維砂漿鋼筋網(wǎng)加固火災(zāi)受損的鋼筋混凝土梁、板、柱。

1水泥纖維砂漿鋼筋網(wǎng)加固法的概念水泥纖維砂漿是由兩種或兩種以上物理和化學(xué)性質(zhì)不同的物質(zhì)組合而成的一種多相固體材料。2水泥纖維砂漿鋼筋網(wǎng)加固混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)1)施工便捷，施工工效高，濕作業(yè)較少，不需大型施工機(jī)具，無(wú)需現(xiàn)場(chǎng)固定設(shè)施，施工占用場(chǎng)地少。2)具有極佳的耐腐蝕性能及耐久性能。3)適用面廣。4)施工質(zhì)量有保證.5)對(duì)結(jié)構(gòu)形狀和外觀影響不大。6)經(jīng)濟(jì)效益好，價(jià)格便宜。7)具有很好的耐火性與耐高溫性能。三、加固方案673火災(zāi)后受損的梁、柱加固

對(duì)Ⅱa級(jí)損傷的混凝土柱、梁構(gòu)件去除表面煙灰、進(jìn)行表面清理后，結(jié)合房屋裝飾進(jìn)行粉刷處理即可；對(duì)Ⅱb級(jí)損傷、鋼筋外露的混凝土柱、梁構(gòu)件，人工鑿除受損層后采用鋼筋網(wǎng)抗裂砂漿加固處理。加固梁、柱平面詳圖見(jiàn)圖4-20~4-22所示。圖4-20柱加固詳圖3火災(zāi)后受損的梁、柱加固圖4-20柱加固詳圖68圖4-21梁加固詳圖圖4-21梁加固詳圖694火災(zāi)后受損的樓板加固

對(duì)Ⅱa級(jí)損傷的混凝土樓面板構(gòu)件去除表面煙灰、進(jìn)行表面清理后，結(jié)合房屋裝飾進(jìn)行粉刷處理即可。對(duì)Ⅱb級(jí)損傷的混凝土樓面板構(gòu)件人工小錘鑿除受損層后采用鋼筋網(wǎng)抗裂砂漿加固處理。對(duì)Ⅲ級(jí)、Ⅳ級(jí)損傷的樓面板采用改性鋼筋混凝土增大截面的方法進(jìn)行處理；以保證結(jié)構(gòu)構(gòu)件的正常使用及耐久性?；馂?zāi)后加固板的加固詳圖見(jiàn)圖4-22所示。圖4-28鋼筋網(wǎng)復(fù)合砂漿加固板示意圖4火災(zāi)后受損的樓板加固圖4-28鋼筋網(wǎng)復(fù)合砂漿加固板70四、加固施工技術(shù)1.水泥纖維砂漿鋼筋網(wǎng)加固混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的施工工藝采用纖維水泥砂漿鋼筋網(wǎng)加固混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，應(yīng)由熟悉專業(yè)施工隊(duì)伍承擔(dān)，并應(yīng)有加固方案和施工技術(shù)措施。施工必須按下列工序進(jìn)行1）施工準(zhǔn)備；2）鋼筋加工；3）混凝土構(gòu)件表面處理；4）植入混凝土構(gòu)件表面銷釘；5）綁扎安裝鋼筋網(wǎng)；6）抹復(fù)合砂漿；7）養(yǎng)護(hù)。四、加固施工技術(shù)71

第五章

施工過(guò)程中建筑結(jié)構(gòu)

出現(xiàn)質(zhì)量缺陷檢測(cè)鑒定與加固

72住宅樓施工中混凝土梁裂縫檢測(cè)鑒定與加固技術(shù)一、檢測(cè)與鑒定1工程基本情況住宅樓設(shè)計(jì)層數(shù)為6層，平面基本形狀為矩形，為底框結(jié)構(gòu)，其中1層為底框，2~6層為砌體結(jié)構(gòu)，采用現(xiàn)澆樓板，1層層高3.9m，2～6層層高均為3.3m。該房屋現(xiàn)已封頂，進(jìn)入裝修階段。本工程按6度地震烈度設(shè)防，根據(jù)工程地質(zhì)報(bào)告建筑的場(chǎng)地等級(jí)為一級(jí)。結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)為二級(jí)，結(jié)構(gòu)耐火等級(jí)為一級(jí)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限為50年。房屋內(nèi)景和外景如圖5-1、5-2所示。住宅樓施工中混凝土梁裂縫檢測(cè)鑒定與加固技術(shù)73圖5-1房屋平面示意圖圖5-1房屋平面示意圖74

圖5-3房屋外景圖

圖5-2房屋內(nèi)景圖

圖5-3房屋外景圖圖5-2房屋內(nèi)景圖751.2檢測(cè)、評(píng)定原因和內(nèi)容

現(xiàn)因業(yè)主發(fā)現(xiàn)部分在建房屋2層樓面梁（350mm×800mm）的主、次梁節(jié)點(diǎn)以及梁、柱節(jié)點(diǎn)處存在斜裂縫現(xiàn)象，為確保該房屋主體結(jié)構(gòu)的安全及正常使用，需要對(duì)住宅樓主體結(jié)構(gòu)進(jìn)行檢測(cè)、評(píng)定。檢測(cè)鑒定主要內(nèi)容為：（1）外觀質(zhì)量檢測(cè)，對(duì)房屋結(jié)構(gòu)的外觀質(zhì)量缺陷檢測(cè)；（2）結(jié)構(gòu)布置檢測(cè)；（3）主要承重構(gòu)件材料強(qiáng)度檢測(cè)（混凝土構(gòu)件抗壓強(qiáng)度檢測(cè)，砌體材料抗壓強(qiáng)度檢測(cè)）；（4）承重構(gòu)件鋼筋數(shù)量、箍筋間距、保護(hù)層厚度檢測(cè)。1.2檢測(cè)、評(píng)定原因和內(nèi)容762.檢測(cè)與鑒定結(jié)果1缺陷調(diào)查對(duì)房屋樓面梁開(kāi)裂及破損部位進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)該房屋的樓面梁存在裂縫。在柱與主梁的節(jié)點(diǎn)處，梁端均存在與水平方向成45度角的倒八字型斜裂縫，裂縫寬度為0.1mm～0.3mm（圖5-4）；在主梁與次梁的節(jié)點(diǎn)處，主梁上也存在與水平方向成45度的正八字型裂縫，裂縫寬度為0.1mm～0.3mm（圖5-5）。部分樓面梁典型裂縫詳圖見(jiàn)圖5-6。圖5-4主梁、柱節(jié)點(diǎn)處裂縫圖

圖5-5主梁、次梁節(jié)點(diǎn)處裂縫圖2.檢測(cè)與鑒定結(jié)果圖5-4主梁、柱節(jié)點(diǎn)處裂縫圖圖5-77圖5-6部分樓面梁典型裂縫詳圖從圖5-4、5-5和圖5-6可以看出，裂縫均是出現(xiàn)在梁柱結(jié)點(diǎn)處和主次梁結(jié)點(diǎn)處，裂縫都是斜裂縫，裂縫寬度均在0.1mm～0.3mm之間。圖5-6部分樓面梁典型裂縫詳圖從圖5-4、5-5782.2混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)采用回彈法對(duì)房屋存在裂縫的部分樓面梁、柱混凝土抗壓強(qiáng)度進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)抽檢，檢測(cè)結(jié)果如表5-1所示。檢測(cè)結(jié)果表明，所檢測(cè)構(gòu)件的混凝土抗壓強(qiáng)度推定值為23.2MPa～25.8MPa，滿足設(shè)計(jì)要求。2.2混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)79表5-1混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果匯總表（單位：MPa）構(gòu)件名稱及位置設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)混凝土強(qiáng)度換算值混凝土強(qiáng)度評(píng)定值強(qiáng)度平均值強(qiáng)度最小值1層10×C軸柱C2025.524.424.41層17×C軸柱C2026.125.325.31層22×A軸柱C2025.925.125.11層22×C軸柱C2026.625.825.82層3×A~C軸樓面梁C2024.423.223.22層10×A~C軸樓面梁C2025.424.124.12層17×A~C軸樓面梁C2027.325.525.52層20×B~C軸樓面梁C2026.924.624.62層26×B~C軸樓面梁C2027.625.725.7表5-1混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果匯總表（單位：MPa）803砌體、砂漿抗壓強(qiáng)度檢測(cè)采用回彈法對(duì)2至6層的砌筑磚、砂漿抗壓強(qiáng)度進(jìn)行抽檢，檢測(cè)結(jié)果表明：所檢測(cè)的構(gòu)件中，砌筑磚、砂漿抗壓強(qiáng)度均滿足設(shè)計(jì)要求。4梁、柱鋼筋配置檢測(cè)

采用CM-9鋼筋探測(cè)儀對(duì)房屋承重柱、梁的配置鋼筋大小、間距、保護(hù)層厚度等進(jìn)行檢測(cè)，所檢測(cè)的柱和樓板底筋混凝土保護(hù)層厚度滿足《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204-2002）表5.5.2對(duì)柱保護(hù)層厚度允許偏差-5mm，+5mm的要求和對(duì)板保護(hù)層厚度允許偏差-3mm，+3mm的要求；柱和樓板底部受力鋼筋間距滿足《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204-2002）表5.5.2對(duì)柱和板中受力鋼筋間距允許偏差-10mm，+10mm的要求；但是，2層樓面梁（350mm×800mm）箍筋間距大于設(shè)計(jì)值?；馂?zāi)后建筑結(jié)構(gòu)檢測(cè)鑒定與加固課件815梁構(gòu)件斜截面承載力復(fù)核結(jié)果

采用結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件PKPM對(duì)房屋底框局部開(kāi)裂樓面梁承載

力進(jìn)行計(jì)算，局部計(jì)算模型如圖5-7所示。圖5-7結(jié)構(gòu)計(jì)算模型示意圖5梁構(gòu)件斜截面承載力復(fù)核結(jié)果

采用結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件PKP82部分梁構(gòu)件的斜截面承載力計(jì)算結(jié)果如表5-5所示。表中每個(gè)構(gòu)件均給出兩端支座截面的計(jì)算結(jié)果。每個(gè)截面給出截面上的最大剪力設(shè)計(jì)值V（效應(yīng)）和根據(jù)設(shè)計(jì)施工圖計(jì)算出的斜截面受剪承載力設(shè)計(jì)值Vu（抗力），以及抗力Vu與效應(yīng)V的比值。當(dāng)抗力Vu與效應(yīng)V的比值小于1表示該樓面梁承載能力不滿足規(guī)范要求。計(jì)算結(jié)果表面，2房屋樓面梁實(shí)際箍筋間距配置情況不能滿足抗剪承載力要求。部分梁構(gòu)件的斜截面承載力計(jì)算結(jié)果如表5-5所示。表中每83表5-5梁構(gòu)件斜截面承載力復(fù)核結(jié)果2層樓面梁構(gòu)件位置截面位置截面尺寸(mm)實(shí)際配筋承載力設(shè)計(jì)值Vu/VVu(kN)V(kN)2層3×A~C軸樓面梁11支座350×85012@145-158689.5720.60.95712支座350×85012@145-158689.5720.60.9572層10×A~C軸樓面梁11支座350×85012@142-155677.6703.50.96312支座350×85012@142-155677.6703.50.9632層17×A~C軸樓面梁11支座350×85012@144-153693.2705.30.98312支座350×85012@144-153693.2705.30.9832層20×B~C軸樓面梁11支座350×85012@140-152685.5695.90.98512支座350×85012@140-152685.5695.90.9852層26×B~C軸樓面梁11支座350×85012@162-175672.3699.30.96112支座350×85012@162-175672.3699.30.961表5-5梁構(gòu)件斜截面承載力復(fù)核結(jié)果2層樓面梁構(gòu)件位置截84

3.檢測(cè)鑒定結(jié)論與建議3.1結(jié)論根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)結(jié)果，經(jīng)數(shù)據(jù)計(jì)算、分析，結(jié)論如下：1）房屋垂直度測(cè)量結(jié)果表明：房屋實(shí)測(cè)傾斜最大值為5mm，未超出《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》局部?jī)A斜允許值要求；該房屋各水準(zhǔn)測(cè)點(diǎn)相對(duì)高程差測(cè)量結(jié)果表明：房屋實(shí)測(cè)最大相對(duì)高程差值未超過(guò)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定的限值要求（以上檢測(cè)值中均包含房屋原有施工誤差）。2）對(duì)房屋底框承重構(gòu)件（柱、梁）混凝土抗壓強(qiáng)度進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)抽檢，檢測(cè)結(jié)果表明：所檢測(cè)混凝土構(gòu)件的抗壓強(qiáng)度推定值為25.3～26.4MPa；樓面梁的混凝土抗壓強(qiáng)度值滿足設(shè)計(jì)要求；所檢測(cè)的2至6層砌筑磚、砌筑砂漿抗壓強(qiáng)度均滿足設(shè)計(jì)要求。3）對(duì)2層開(kāi)裂樓面梁鋼筋配置情況進(jìn)行抽檢，檢測(cè)結(jié)果表明：除箍筋間距大于設(shè)計(jì)值外，鋼筋大小、間距、保護(hù)層厚度均滿足設(shè)計(jì)要求。3.檢測(cè)鑒定結(jié)論與建議854）對(duì)2層開(kāi)裂樓面梁截面尺寸進(jìn)行抽檢，檢測(cè)結(jié)果表明：所檢測(cè)樓面梁截面尺寸滿足設(shè)計(jì)要求。5）對(duì)房屋2層樓面梁開(kāi)裂及破損部位進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)表明：該房B×1~26軸樓面梁節(jié)點(diǎn)處存在多條斜裂縫，C軸個(gè)別梁、柱節(jié)點(diǎn)處存在斜裂縫。6）對(duì)房屋2層局部樓面梁承載力進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果表明，2層樓面梁（350mm×800mm）按實(shí)測(cè)的箍筋間距值配置不滿足抗剪承載力要求。綜上所述，目前該房屋B×1~26軸樓面梁節(jié)點(diǎn)處存在斜裂縫，按樓面梁實(shí)測(cè)箍筋間距值計(jì)算表明部分2層樓面梁（350mm×800mm）在房屋砌筑完成后不能夠滿足抗剪承載力要求，是導(dǎo)致樓面梁裂縫的主要原因，影響房屋主體結(jié)構(gòu)的安全性能。4）對(duì)2層開(kāi)裂樓面梁截面尺寸進(jìn)行抽檢，檢測(cè)結(jié)果表明：所檢測(cè)樓86二、加固方案1.加固方法簡(jiǎn)介根據(jù)本工程的實(shí)際情況，本次加固方法選用增大截面加固法。增大截面加固法是采用與原結(jié)構(gòu)材性相似的材料，如混凝土、纖維砂漿等通過(guò)增大原結(jié)構(gòu)的截面