腳手架工程專項施工方案

XX小區(qū)四期C2#住宅樓腳手架工程專項施工方案編制：審核：審批：XX建筑工程有限公司XX項目部20XX年9月24日工程概況本工程為XX小區(qū)四期C2#住宅樓，工程地點為應(yīng)縣三環(huán)路南側(cè)、長征路東側(cè)、四環(huán)路北側(cè)，結(jié)構(gòu)形式：為剪力墻結(jié)構(gòu),層數(shù)為十一層，地下一層，地上十一層，建筑類別為二類，建筑耐火等級為二級，地下室耐火等級為一級，抗震設(shè)防烈度為8度，屋面防水等級為二級，地下室防水等級為二級，基礎(chǔ)為平板式筏板基礎(chǔ)，地下一層層高3.0m；本工程相對標(biāo)高±0.000m相當(dāng)于絕對標(biāo)高1003.20m，室內(nèi)外高差0.45m。二、編制依據(jù)1、C2#樓施工圖紙建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-2008建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20114、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范JGJ80-91三、施工方案主體結(jié)構(gòu)施工階段外架搭設(shè)懸挑腳手架在第六層頂板處懸挑一次，基礎(chǔ)至六層以下設(shè)雙排外架，外掛密目式安全網(wǎng)全封閉施工；模板支撐架采用扣件式腳手架；圍護(hù)結(jié)構(gòu)砌筑搭設(shè)里腳手架；檐口施工采用外挑架；外裝飾安裝工程施工階段使用電動吊籃架；內(nèi)墻抹灰搭設(shè)里腳手架；施工時設(shè)2個卸料平臺；車庫等地下墻體施工采用落地式雙排腳手架；柱施工搭設(shè)獨立柱架操作平臺。雙排外架搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。內(nèi)排架距離墻長度為0.30米。小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為1根。連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距3.60米,采用扣件連接。懸挑腳手架：懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外懸挑段長度2.00米，建筑物內(nèi)錨固段長度2.80米。內(nèi)排架距離墻長度為0.50米。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為1根。連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距3.60米,采用扣件連接。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結(jié)，最外面支點距離建筑物2.00m。拉桿采用≥φ14鋼絲繩。1、腳手架材料要求鋼管腳手架：主要材料包括φ48×3.5mm鋼管、直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件、對接扣件、底座等。腳手板：寬度≥200mm，厚度≥50mm的木腳手板。聚丙烯密目網(wǎng)：網(wǎng)眼5mm左右，主要用于外腳手架立面防護(hù)。尼龍安全網(wǎng)：網(wǎng)眼50×50mm左右，尼龍繩徑9mm，主要用于架設(shè)水平安全網(wǎng)。2、腳手架的操作工藝2.1工藝流程基礎(chǔ)準(zhǔn)備→安放墊板→安放底座→豎立桿并同時安掃地桿→搭設(shè)水平桿→設(shè)置拋撐→設(shè)置剪刀撐、斜桿、連墻桿→鋪腳手板→搭設(shè)擋腳板和欄桿→掛安全網(wǎng)2.2、腳手架搭設(shè)要點腳手架必須配合施工進(jìn)度搭設(shè)，一次搭設(shè)高度高出操作層不得大于一步；墊板準(zhǔn)確放在定位線上，墊板面積不小于0.12m2，寬度不小于220mm，木墊板長度不得小于2跨，厚度不得小于40mm。立桿搭設(shè)：底部立桿必須采用不同長度鋼管，立桿連接必須交錯布置，相臨立桿連接不得在同一高度，其錯開高差不得少于500mm，并置于不同的構(gòu)架框格內(nèi)；立桿接頭連接采用對接連接，采用搭接連接時，搭接長度不小于1m，不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，固定間距不小于300mm?？v向水平桿的搭設(shè)：鋼管長度不小于3跨；接頭要采用對接扣件連接，采用搭接時，搭設(shè)長度不小于1m，不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，固定間距不小于800mm；剪刀撐的搭設(shè)：每副剪刀撐跨越立桿根數(shù)不得少于4根，也不得超過7根，與縱向水平桿之間呈45-60°角；剪刀撐用旋轉(zhuǎn)扣件固定在立桿橫向水平桿上，其交點距主節(jié)點的距離不得大于150mm。2.3腳手架搭設(shè)要求2.3.1水平懸挑支撐梁：懸挑水平鋼梁采用[16a號槽鋼]，其中建筑物外懸挑段長度2m，建筑物內(nèi)錨固段長度2.80m，與樓板連接采用預(yù)埋φ16鋼筋環(huán)（見下圖），第一道鋼筋環(huán)1個，第二道鋼筋環(huán)2個，錨固長度20d，鋼筋環(huán)露出板面220mm。工字鋼的臨邊墊一塊300×200mm的膠合板，避免未達(dá)到強(qiáng)度的新澆筑混凝土被壓碎。預(yù)埋鋼筋環(huán)連墻件示意圖懸挑水平鋼梁上面拉繩采用鋼絲繩拉結(jié)。本工程中，腳手架排距為1500mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體300mm。搭設(shè)簡圖見上圖。2.3.2電動吊欄架1）質(zhì)量不合格的產(chǎn)品不得出廠和使用，產(chǎn)品必須有符合要求的標(biāo)牌和齊全的技術(shù)文件。2）作業(yè)人員必須適合高處作業(yè)并培訓(xùn)、考核合格。3）安全鎖必須要有效期內(nèi)使用，超期者必須由專業(yè)廠檢測合合格后方可使用。4）吊籃上須有防傾斜裝置，并宜設(shè)超載保護(hù)裝置。5）使用時應(yīng)對屋面結(jié)構(gòu)進(jìn)行復(fù)核，確保工程結(jié)構(gòu)的安全。2.3.3里腳手架搭設(shè)1）里腳手架根據(jù)作業(yè)要求和施工面場地條件搭設(shè)，要采用雙排架。2）砌筑用腳手架寬度不小于0.9m，腳手板鋪設(shè)不小于3～4塊，當(dāng)作業(yè)高度大于2m時，腳手架外側(cè)要設(shè)防護(hù)欄桿。3）裝飾作業(yè)內(nèi)架鋪腳手板寬度不小于0.6m。4）里腳手架設(shè)置必要的拋撐，以確保架子穩(wěn)定。（4）滿堂腳手架搭設(shè)滿堂腳手架立桿和水平桿間距為1.2m，在立桿根部往上200～300m處設(shè)第一道水平欄桿。滿堂腳手架根據(jù)搭設(shè)面積需設(shè)一定數(shù)量的剪刀撐或斜撐，剪刀撐和斜撐角度為45度左右。滿堂腳手架頂部必須滿鋪腳手板，腳手板用鐵絲綁扎，不得出現(xiàn)探頭板。（5）卸料平臺設(shè)2個卸料平臺，水平懸挑支撐梁：懸挑水平鋼梁采用[16a號槽鋼]，其中建筑物外懸挑段長度3.50m，建筑物內(nèi)錨固段長度2.0m，與樓板連接采用預(yù)埋φ16鋼筋環(huán)，第一道鋼筋環(huán)1個，第二道鋼筋環(huán)2個，錨固長度20d，鋼筋環(huán)露出板面220mm。工字鋼的臨邊墊一塊300×200mm的膠合板，避免未達(dá)到強(qiáng)度的新澆筑混凝土被壓碎。懸挑水平鋼梁上面拉繩采用鋼絲繩拉結(jié)。卸料平臺示意圖1）平面布置水平鋼梁（主梁）的懸挑長度為3.5m，水平鋼梁的錨固長度為2m，平臺的計算寬度為2m。平臺鋼梁涂刷防銹油漆。2）立面布置采用6×37mm鋼絲繩，上部繩點與懸挑梁墻支點的距離為4.8m，平臺兩側(cè)采用φ48×3.5mm的鋼管搭設(shè)防護(hù)欄桿，高度1.2m，立桿間距0.8m，防護(hù)欄桿上桿離地1.1m，下桿離地0.6m，并涂刷紅白警戒色（紅白油漆每道30cm長），平臺三邊內(nèi)側(cè)用多層木膠板封擋，多層木膠板必須牢固的固定在欄桿和下面的槽鋼上，欄桿內(nèi)側(cè)掛密目安全網(wǎng)，底面采用50mm厚的木腳手板，沿長方向布置。3）材料選用主梁采用規(guī)格為[16a的工字鋼，次梁規(guī)格為[14a的槽鋼間距500mm，板面鋪設(shè)50mm厚松木板。預(yù)埋件用φ16螺栓。型鋼材質(zhì)符合JGJ-80-1的技術(shù)要求，鋼材選用Q235鎮(zhèn)靜鋼，焊條采用E50型；焊縫抗拉等級為2級，抗壓為3級，焊縫高度為大于6mm；吊環(huán)鋼筋為φ20。在建筑物二層處設(shè)海底網(wǎng)一道。施工期間定期檢查安全網(wǎng)，及時清理落入網(wǎng)內(nèi)的雜物。2.3.5腳手架拆除（1）拆除腳手架必須有專人指揮，參與拆除的人員注意動作的配合和協(xié)調(diào)，在拆除過程中作好配合、協(xié)調(diào)動作，不中途換人，不得單人拆除較重桿件等有危險的構(gòu)配件。（2）腳手架拆除從上往下，后搭設(shè)的部位先拆，先搭設(shè)的部位后拆，嚴(yán)禁采用推倒或拉倒的拆除方法。連墻件在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。（3）拆除腳手架一步一清，分段拆除時高差不大于2步，如高差不得已大于2步，采取臨時穩(wěn)定措施，拆除剪刀撐和縱向水平桿時，先拆中間扣件，后拆兩端扣件。拆除扣件時要有防止桿件突然墜落的措施，拆下的桿件、扣件、腳手板等以安全的方式運(yùn)出和吊下，嚴(yán)禁從高處向下拋扔腳手桿及配件。（4）拆外架時，對墻面做好清潔和保護(hù)工作。2.6、腳手架的安全使用要求（1）操作人員持證上崗。（2）腳手架搭設(shè)完畢須經(jīng)過安全驗收方能投入使用。（3）腳手架在使用過程中須經(jīng)常檢查，注意控制腳手架上的荷載。（4）發(fā)生以下情況時進(jìn)行加固處理并重新進(jìn)行安全驗收：施工中途停止使用超過15天，在重新使用之前；在遭受暴風(fēng)、大雨作用之后；在使用過程中發(fā)現(xiàn)有明顯的變形、沉降。（5）有完善的安全防護(hù)措施，有適當(dāng)?shù)姆离姳芾籽b置。懸挑腳手架計算書計算依據(jù)：依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）編制。一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)計算的腳手架為雙排腳手架，橫桿與立桿采用單扣件方式連接，搭設(shè)高度為18.0米，立桿采用單立管。搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。內(nèi)排架距離墻長度為0.30米。小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為1根。采用的鋼管類型為Φ48×3.5。連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米,采用扣件連接。2.荷載參數(shù)施工均布荷載為3.0kN/m2，腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值0.30kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設(shè)3層。腳手架用途:混凝土、砌筑結(jié)構(gòu)腳手架。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度2.00米，建筑物內(nèi)錨固段長度2.50米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結(jié)，最外面支點距離建筑物2.00m。拉桿采用鋼絲繩。立面圖剖面圖二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形?？紤]活荷載在橫向水平桿上的最不利布置(驗算彎曲正應(yīng)力和撓度不計入懸挑荷載)。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.300×1.500/2=0.225kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷載的計算值q=1.2×0.038+1.2×0.225+1.4×2.250=3.466kN/m小橫桿計算簡圖2.抗彎強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=3.466×1.052/8=0.478kN.mσ=M/W=0.478×106/5080.0=94.03N/mm2小橫桿的計算強(qiáng)度≤205N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.04+2.25+0.22=2.51kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×2.51×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.58mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與規(guī)范規(guī)定10mm,滿足要求!三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算。用小橫桿支座的最大反力計算值，考慮活荷載在大橫桿的不利布置，計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.038×1.050=0.040kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN荷載的計算值P=(1.2×0.040+1.2×0.236+1.4×2.363)/2=1.820kN大橫桿計算簡圖2.抗彎強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.820×1.500=0.486kN.mσ=0.486×106/5080.0=95.662N/mm2大橫桿的計算強(qiáng)度≤205N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=(0.040+0.236+2.363)/2=1.320kN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度V2=1.146×1319.535×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=2.03mm最大撓度和V=V1+V2=2.084mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與規(guī)范規(guī)定10mm,滿足要求!四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范（JGJ130-2011）表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc(規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.5)其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN。R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.038×1.050×2/2=0.040kN大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P3=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN荷載的計算值R=1.2×0.040+1.2×0.058+1.2×0.236+1.4×2.363=3.709kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算R≤8.00滿足要求!五、腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)gk:查規(guī)范本例為0.1248NG1=0.1248×18.000=2.246kN(2)腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):本例采用沖壓鋼腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.30NG2=0.300×3×1.500×(1.050+0.300)/2=0.911kN(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.16NG3=0.160×1.500×3/2=0.360kN(4)吊掛的安全設(shè)施，安全網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):0.010NG4=0.010×1.500×18.000=0.270kN經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值構(gòu)配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.541kN。NG2KL=NG2+NG3+NG4L=1.271kN。鋼管結(jié)構(gòu)自重與構(gòu)配件自重：NG=NG1+NG2k=3.787kN。(5)施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):3.000NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.73kN(6)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:（參考規(guī)范JGJ130-2011公式4.2.5）其中W0——基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）的規(guī)定采用：W0=0.300<1>可按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）附表D.4取重現(xiàn)期10年確定，根據(jù)本工程工況，取修正系數(shù)為1<2>腳手架使用期較短，一般為2~5年，遇到強(qiáng)勁風(fēng)的概率相對要小得多；Uz——風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）的規(guī)定采用：腳手架底部Uz=0.650,風(fēng)荷載雖然在腳手架頂部達(dá)到最大，但此處腳手架結(jié)構(gòu)所產(chǎn)生的軸壓力卻最??；而在5m（底部）處風(fēng)荷載雖然最小，但腳手架自重產(chǎn)生的軸壓力接近最大，綜合計算值也最大，根據(jù)以上分析，立桿穩(wěn)定性驗算時風(fēng)壓高度變化系數(shù)的取值應(yīng)選腳手架底部。Us——風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us=1.1284經(jīng)計算得到，腳手架底部風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=1×0.650×1.1284×0.300=0.220kN/m2。考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值（參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.7-2）N=1.2NG+0.9×1.4NQ=10.504kN不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值（參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.7-1）N=1.2NG+1.4NQ=11.166kN風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW（參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.9）MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經(jīng)計算得,底部立桿段彎矩Mw=0.9×1.4×0.220×1.50×1.802/10=0.135kN/m六、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算（參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.6-1）其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=11.166kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的基本參數(shù)確定，u=1.50；h——立桿步距，h=1.80；λ——計算長細(xì)比,由k=1時,λ=kuh/i=171；λ≤[λ]=210,滿足要求!k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；Φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由k=1.155時,λ=kuh/i=197的結(jié)果查表得到0.186；A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；f——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f=205.00N/mm2；σ——鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到σ=11166.000/(0.186×489.000)=122.91N/mm2不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算σ<f,滿足要求!2.考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算（參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.6-2）其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=10.504kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的基本參數(shù)確定，u=1.50；h——立桿步距，h=1.80；λ——計算長細(xì)比,由k=1時,λ=kuh/i=171；λ≤[λ]=210,滿足要求!k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；Φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由k=1.155時,λ=kuh/i=197的結(jié)果查表得到0.186；A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；f——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f=205.00N/mm2；MW——計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.135kN.m；σ——鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到σ=10504.000/(0.186×489.000)+(135000.000/5080.000)=142.20N/mm2考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算σ<f,滿足要求!七、連墻件的計算:(1)連墻件的軸向力設(shè)計值計算：Nl=Nlw+No（參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.12-3）其中Nlw——風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，應(yīng)按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw（參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.13）腳手架頂部Uz=0.880（連墻件的軸向力設(shè)計值與風(fēng)壓高度變化系數(shù)成正比例函數(shù)關(guān)系，隨著腳手架升高，風(fēng)壓高度變化系數(shù)增大，連墻件的軸向力設(shè)計值也隨之增大，架體頂部達(dá)到最大。所以，連墻件計算時，風(fēng)壓高度變化系數(shù)應(yīng)取架體頂部。）腳手架頂部風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=k×Uz×Us×Wo=1×0.880×1.1284×0.300=0.298kN/m2。Wk——風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值，Wk=0.298kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積，Aw=2.00×1.80×3.00×1.50=16.200m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=3.000kN經(jīng)計算得到Nlw=1.4×0.298×16.200=6.759kN，連墻件軸向力計算值Nl=6.759+3.000=9.759kN(2)連墻件的強(qiáng)度計算：(參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.12-1)經(jīng)計算σ=9759.00/489.00=19.96N/mm2≤174.25N/mm2，滿足要求。(3)連墻件的穩(wěn)定承載力計算：(參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.12-2)連墻件的計算長度lo取腳手架到墻的距離長細(xì)比λ=lo/i=30.00/1.58=19長細(xì)比λ=19≤[λ]=150(查《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》),滿足要求!Φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比λ查表得到Φ=0.949；Nl/ΦA(chǔ)=9.759×103/(0.949×1808.64)=5.69N/mm2（參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.12-2）連墻件穩(wěn)定承載力≤0.85f=174.25，連墻件穩(wěn)定承載力計算滿足要求!(4)連墻件抗滑移計算：連墻件采用雙扣件與墻體連接。經(jīng)過計算得到Nl=9.759kN小于扣件的抗滑力16.00kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為Lb=1050mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體La=300mm，支拉斜桿的支點距離墻體Lc=400mm，錨固長度Lm=2500mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面積A=26.10cm2。受腳手架作用集中強(qiáng)度計算荷載N=1.2×3.79+1.4×4.73=11.17kN水平鋼梁自重荷載q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下：懸挑腳手架支撐梁變形計算受力簡圖懸挑腳手架支撐梁變形圖各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=51.005kN,R2=-26.956kN,R3=0.527kN最大彎矩Mmax=11.462kN.m====================================◆連續(xù)梁支座反力復(fù)核驗算：連續(xù)梁受力累加：Pn=0.246×4.500+11.734+11.734=24.6kN支座反力從左到右相加：Rn=51.005+(-26.956)+0.527=24.6kN桿件受力Pn≈Rn，是平衡的，支座反力復(fù)核驗算通過!◆連續(xù)梁彎矩復(fù)核驗算：假定順時針方向力矩為正力矩。已知力對B點取矩：-(0.246×4.5002/2+11.734×2.800+11.734×3.850)=-80.50kN.m求出的支座反力對B點取矩：（順時針力矩）支1:51.005×2.900=147.91支2:-26.956×2.500=-67.39順時針力矩之和：147.91+(-67.39)=80.52KN.m順時針力矩和逆時針力矩大小近似相等，彎矩復(fù)核驗算通過!====================================抗彎計算強(qiáng)度f=M/1.05W+N/A=11.462×106/(1.05×141000.0)+6.801×1000/2610.0=80.028N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強(qiáng)度≤215.0N/mm2,滿足要求!九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中Φb——均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到：Φb=2.00由于Φb大于0.6，按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)計算得到其值為Φb=1.07-0.282/2.000=0.929經(jīng)過計算得到強(qiáng)度σ=11.46×106/(0.929×141000.00)=87.51N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算σ≤f=215,滿足要求!十、拉桿的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=51.456kN十一、拉桿的強(qiáng)度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU取最大值進(jìn)行計算，為Ru=51.456kN鋼絲拉繩的內(nèi)力計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中[Fg]——鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；α——鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，一般對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8，這里取0.85；K——鋼絲繩使用安全系數(shù)，取8.000選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.000×51.456/0.850=484.295kN。選擇6×19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度1400MPa，直徑31.0mm。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強(qiáng)度計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進(jìn)行計算作為拉環(huán)的拉力N，為N=Ru=51.456kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強(qiáng)度計算公式為其中f為吊環(huán)抗拉強(qiáng)度，取f=50N/mm2，每個吊環(huán)按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑D=[51456×4/(3.1416×50×2)]1/2=26mm十二、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強(qiáng)度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=26.956kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強(qiáng)度計算公式為其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》10.9.8f=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[26956×4/(3.1416×50×2)]1/2=19mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強(qiáng)度計算如下：錨固深度計算公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=26.96kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；[fb]——樓板螺栓與混凝土的容許粘接強(qiáng)度，計算中取1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h要大于26956.00/(3.1416×20×1.5)=286.0mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=26.96kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；b——樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部擠壓強(qiáng)度設(shè)計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算N≤131.6,滿足要求!落地式扣件鋼管腳手架計算書計算依據(jù)：依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）編制。一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)計算的腳手架為雙排腳手架，橫桿與立桿采用單扣件方式連接，搭設(shè)高度為10.0米，立桿采用單立管。搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。內(nèi)排架距離墻長度為0.30米。小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為1根。采用的鋼管類型為Φ48×3.5。連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米,采用扣件連接。2.荷載參數(shù)施工均布荷載為3.0kN/m2，腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值0.30kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設(shè)2層。腳手架用途:混凝土、砌筑結(jié)構(gòu)腳手架。立面圖剖面圖平面圖二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形?？紤]活荷載在橫向水平桿上的最不利布置(驗算彎曲正應(yīng)力和撓度不計入懸挑荷載)。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.300×1.500/2=0.225kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷載的計算值q=1.2×0.038+1.2×0.225+1.4×2.250=3.466kN/m小橫桿計算簡圖2.抗彎強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=3.466×1.052/8=0.478kN.mσ=M/W=0.478×106/5080.0=94.03N/mm2小橫桿的計算強(qiáng)度≤205N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.04+2.25+0.22=2.51kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×2.51×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.58mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與規(guī)范規(guī)定10mm,滿足要求!三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算。用小橫桿支座的最大反力計算值，考慮活荷載在大橫桿的不利布置，計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.038×1.050=0.040kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN荷載的計算值P=(1.2×0.040+1.2×0.236+1.4×2.363)/2=1.820kN2.抗彎強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.820×1.500=0.486kN.mσ=0.486×106/5080.0=95.662N/mm2大橫桿的計算強(qiáng)度≤205N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=(0.040+0.236+2.363)/2=1.320kN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度V2=1.146×1319.535×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=2.03mm最大撓度和V=V1+V2=2.084mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與規(guī)范規(guī)定10mm,滿足要求!四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范（JGJ130-2011）表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc(規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.5)其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN。R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.038×1.050×2/2=0.040kN大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P3=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN荷載的計算值R=1.2×0.040+1.2×0.058+1.2×0.236+1.4×2.363=3.709kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算R≤8.00滿足要求!五、腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)gk:查規(guī)范本例為0.1248NG1=0.1248×10.000=1.248kN(2)腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):本例采用沖壓鋼腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.30NG2=0.300×2×1.500×(1.050+0.300)/2=0.607kN(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.16NG3=0.160×1.500×2/2=0.240kN(4)吊掛的安全設(shè)施，安全網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):0.010NG4=0.010×1.500×10.000=0.150kN經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值構(gòu)配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4=0.997kN。NG2KL=NG2+NG3+NG4L=0.847kN。鋼管結(jié)構(gòu)自重與構(gòu)配件自重：NG=NG1+NG2k=2.245kN。(5)施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):3.000NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.73kN(6)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:（參考規(guī)范JGJ130-2011公式4.2.5）其中W0——基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）的規(guī)定采用：W0=0.300<1>可按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）附表D.4取重現(xiàn)期10年確定，根據(jù)本工程工況，取修正系數(shù)為1<2>腳手架使用期較短，一般為2~5年，遇到強(qiáng)勁風(fēng)的概率相對要小得多；Uz——風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）的規(guī)定采用：腳手架底部Uz=0.650,風(fēng)荷載雖然在腳手架頂部達(dá)到最大，但此處腳手架結(jié)構(gòu)所產(chǎn)生的軸壓力卻最??；而在5m（底部）處風(fēng)荷載雖然最小，但腳手架自重產(chǎn)生的軸壓力接近最大，綜合計算值也最大，根據(jù)以上分析，立桿穩(wěn)定性驗算時風(fēng)壓高度變化系數(shù)的取值應(yīng)選腳手架底部。Us——風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us=1.1323經(jīng)計算得到，腳手架底部風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=1×0.650×1.1323×0.300=0.221kN/m2?？紤]風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值（參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.7-2）N=1.2NG+0.9×1.4NQ=8.654kN不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值（參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.7-1）N=1.2NG+1.4NQ=9.316kN風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW（參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.9）MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經(jīng)計算得,底部立桿段彎矩Mw=0.9×1.4×0.221×1.50×1.802/10=0.135kN/m六、立桿的穩(wěn)定性計算:卸荷吊點按照構(gòu)造考慮，不進(jìn)行計算。1.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算（參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.6-1）其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=9.316kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的基本參數(shù)確定，u=1.50；h——立桿步距，h=1.80；λ——計算長細(xì)比,由k=1時,λ=kuh/i=171；λ≤[λ]=210,滿足要求!k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；Φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由k=1.155時,λ=kuh/i=197的結(jié)果查表得到0.186；A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；f——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f=205.00N/mm2；σ——鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到σ=9316.000/(0.186×489.000)=102.55N/mm2不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算σ<f,滿足要求!2.考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算（參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.6-2）其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=8.654kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的基本參數(shù)確定，u=1.50；h——立桿步距，h=1.80；λ——計算長細(xì)比,由k=1時,λ=kuh/i=171；λ≤[λ]=210,滿足要求!k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；Φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由k=1.155時,λ=kuh/i=197的結(jié)果查表得到0.186；A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；f——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f=205.00N/mm2；MW——計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.135kN.m；σ——鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到σ=8654.000/(0.186×489.000)+(135000.000/5080.000)=121.84N/mm2考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算σ<f,滿足要求!七、最大搭設(shè)高度的計算:不考慮風(fēng)荷載時,單、雙排腳手架允許搭設(shè)高度按照下式計算：（參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.11-1）其中NG2K——構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力，NG2K=NG2+NG3+NG4=0.997kN；NQ——活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NQ=4.730kN；gk——每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，gk=0.125kN/m；經(jīng)計算得到，不考慮風(fēng)荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度[H]=[0.186×4.890×10-4×205×103-(1.2×0.997+1.4×4.730)]/(1.2×0.125)=72.181m。腳手架搭設(shè)高度為10m≤72.181m，滿足要求！考慮風(fēng)荷載時,單、雙排腳手架允許搭設(shè)高度按照下式計算：（參考規(guī)范JGJ130