化工原理下冊復習題

《化工原理》章節(jié)復習題第五章吸收一、填空及選擇吸收操作的依據是（ ），以達到分離氣體混合物的目的。對低濃度的氣液平衡系統，當溫度增加時，其溶解度系數H將（ ）；而當系統液相總濃度增加時其平衡常數m（ 當總壓降低時亨利系數E（ 平衡常數m（ 溶解度系數H將（ ）亨利定律表達式P*=Ex，若某氣體在水中的亨利系數E很小，說明該氣體為（ ）氣體。含低濃度溶質的氣液平衡系統中，溶質在氣相中的摩爾組成與其在液相中的摩爾組成的差值（ ）。A、負值；B、正值；C、零；D、不確定吸收操作的作用是分離（ ）。A、氣體混合物；B、液體均相混合物；C、氣液混合物；D、部分互溶的液體混合物只要組分在氣相中心的分壓（ ）液相中該組分的平衡分壓，吸收就會繼續(xù)進行，直到達一個新的平衡位置。A、大于；B、小于；C、等于；D、不等于對低濃度溶質的氣液平衡系統A在同樣條件下系統中的溶質溶解度較B系統中的溶質溶解度高則A系統的溶解度系數H（ )H,相平衡常數m( )mA B A BA、大于；B、等于；C、小于；D、不確定8、在吸收過程中和k是以（ ）和（ ）為推動力的吸收系數。Y Y9、在填料塔中用清水吸收混合氣中的NH3，當水泵發(fā)生故障，水量減少時，吸收率( A．增加；B.減少不變無法判斷；10、含低濃度難溶氣體的混合氣體，在逆流填料吸收塔內進行吸收操作，傳質阻力主要存在于（ ）中；若增大液相湍流程度，則總吸收系數KX值將（ ）。11、一般而言，兩組分B的等摩爾相互擴散體現在（ ）單元操作中；而組分A在B中的單擴散體現在（ ）單元操作中。12、雙膜理論是將整個相際傳質過程簡化為（ ）13、水吸收空氣混合氣中的氨，它是屬于（ ）控制的吸收過程。14、實驗室用水吸收NH的過程基本上屬（A.氣膜控制液膜控制雙膜控制）過程；其中氣3相中的濃度梯 液相中的濃度梯（均已換算為相應的液相組成A.B.C.＝氣膜阻 膜阻力（A.>；B.<；C.＝）。15在吸收操作中若提高吸收劑的用量當系統為氣膜控制時Ky值如何變化？ 當系統為液膜控制時值如何變化；16、在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動力（以液相組成差表示）為（ ）。A、X*-X；B、X-X*；C、Xi-X；D、X-Xi17、實驗室用水吸收NH的過程基本上屬（A.氣膜控制液膜控制雙膜控制）過程；其中氣3相中的濃度梯 液相中的濃度梯（均已換算為相應的液相組成A.B.C.＝氣膜阻 膜阻力（A.>；B.<；C.＝）。18、在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動力（以氣相組成表示）為（ ）19、在氣體流量、氣相進出口組成和液相進口組成不變時，若減小吸收劑用量，則傳質推動力將（ )，操作線將（ 平衡線。20、由于吸收過程氣相中的溶質分壓總是（ ）液相中溶質的平衡分壓，所以吸收操作線總在平衡線的（ ）。21、吸收因數A可表示為（ ），它在Y-X圖上的幾何意義是（ ）。22、若S、S、S分別為難溶、中等溶解度、易溶氣體在吸收過程中的脫吸因數，吸收過程中操作條件相1 2 3同，則應有S

（ ）S（ ）S

。（>,=,<）1 2 323、當吸收劑的用量為最小時，則所需填料層高度將為（ ）。24對一定操作條件下的填料吸收塔如將填料層增高一些則該塔的H（ N（ 。OG OG25、在逆流吸收塔中用純溶劑吸收混合氣中的溶質。在操作范圍內，平衡關系符合亨利定律。若入塔氣體濃度y1上升，而其它入塔條件不變，則出塔氣體濃度y和吸收液的濃度X的變化。2 1A.y2

上升，X1

下降 B.y2

下降，X不變1C.y2

上升，X1

上升 D.y2

上升，X1

變化不確定。26在逆流吸收塔中用純溶劑吸收混合氣中的溶質其液氣比L/V為平衡關系可表示為Y為摩爾比），溶質的回收率為95%，則液氣比與最小液氣比之比值為（ ）。A.3；B.C.D.1.527、有效膜理論的要點是）（2）（ ）28、氣體吸收計算中，傳質單元高度是表示（ ）的一個參量，而傳質單元數是表示（ ）的參量二.計算題及簡答題CO300m3/hCO0.062 2（摩爾分數），操作液氣比為最小液氣比的1.6倍，傳質單元高度為0.8m。操作條件下物系的平衡關系為＊＝120。要求CO2吸收率為9％，試求：吸收液組成及吸收劑流量；寫出操作線方程；填料層高度。在填料層高度為4m的常壓逆流吸收塔內，用清水吸收空氣中的氨。已知入塔混合氣體中含氨為5%（體積分率，下同），0.001,實際液氣比為0.98，此時出口氣體中含氨為0.5%。操作條件下氣液平衡關系為Y*=mX（X、Y摩爾比濃度）1.7718.89/1000g求該填料塔的氣相總傳質單元高度現水溫上升，其他操作條件不變，試分析氣、液相出塔濃度如何變化？在逆流填料吸收塔中，用清水吸收含NH5%（體積）的空氣—氨混合氣中的氨。已知混合氣流量為32826Nm3/h，氣體空塔氣速為1m/s（標準狀況），平衡關系為Y=1.2X（摩爾比），以摩爾比為推動力計算的氣相體積總傳質系數K為180kmol/m3?h，吸收劑用量為最小用量的1.4倍，要求吸收率為98%。試求：Ya⑴液相的出口濃度X1（摩爾比）；⑵氣相總傳質單元高度H和氣相總傳質單元數N；OG OG⑶若吸收劑改為含NH0.0015（摩爾比）的水溶液，問能否達到吸收率98%的要求？3第六章蒸餾一、填空及選擇在精餾操作中，若降低操作壓強，則溶液的相對揮發(fā)度（ ），塔頂溫度（ ），塔溫度（ ），從平衡的角度分析對該分離過程（ ）。某二元混合物，其中Ax=0.4，相應的泡點溫度為t，氣相組成x=0.4，相A 1 A應的露點溫度為t，則t t。(>、<=）2 1 2兩理想溶液的相對揮發(fā)度是指溶液中的（ ）的揮發(fā)度對（ ）的揮發(fā)度的比值，根據α的大小，可用來（ ），α=1表示（ ）。氣液兩相成平衡時，氣液兩相溫度（ ），液相組成（ ）氣相組成。在操作的精餾塔中測得相鄰兩塔板的兩相四個組成為0.620.700.75則ynx=（ ），y=（ ），x

=（ ）。n n+1 n+1精餾塔精餾段內相鄰兩理論板，離開上板氣相的溫度為t，液相溫度為tt1 2 3相溫度為t，試按從大到小順序為（ ）。4精餾塔塔頂溫度總是低于塔底溫度，原因是）；（2）（ ）。氣液兩相組成相同時，則氣相露點溫度（ ）液相泡點溫度。某精餾塔的精餾段操作線方程為y=0.72x+0.275，則該塔的操作回流比為（ ），餾出液組成為（ ）。精餾塔的操作線為直線，其原因是（ ）A、理論板假定；B、理想物系；C、塔頂泡點回流；D、恒摩爾流假定所謂理論板是指該板的氣液兩相（ ），且塔板上（ ）。精餾塔有（ ）進料熱狀態(tài)，其中（ ）進料q值最大，進料溫度t（ ）泡點F對于飽和蒸汽進料，則Ｌ’（ )L，V’( )V。操作中的精餾塔，若保持FxFq、R不變，減小W，則L/V( ）。用某精餾塔分離兩組分溶液，規(guī)定產品組成x、x。當進料組成為x時，相應的回流比為R1；當進D W F1料組成為x

時，相應的回流比為R。若x〈x，進料熱狀況不變，則 R（ ）R。F2 2 F1 F2 1 2精餾塔的操作中若xqD加料板位置V不變而使操作壓力增加則x（ （。F D W操作中的精餾塔，若保持Fq、x、x、V’不變，減小x，( ).D W FA、D↑,R↓;B、D不變,R↑;C、D↓R↑;D、D↓R不變精餾塔的操作中若FxFD保持不變增加回流比則x（ x（ V( ),L/V( 。D W某連續(xù)精餾塔，若精餾段操作線方程的截距等于零，則回流比等于（ ），餾出液流量等于（ ），操作線方程（ ）。20.某兩組份物系，相對揮發(fā)α=3，在全回流條件下進行精餾操作，對第n+1兩層理論板（從塔頂下計），若已知y=0.4，則y=（ ）。全回流操作通常適用于（ ）或（ ）。n n+121.α=2.533板（從塔頂往下計）的液相組成x=0.45，x=0.4，餾出液組成x=0.9632 3 DEMV=（ ）.3若F、xF、、x、xR、D一定，而將飽和液體回流改為冷液回流，則冷凝器的負荷則（ ），D W再沸器的負荷則（ ）在精餾塔的塔頂采用分凝器和全凝器。塔頂上升蒸汽（組成為y1，易揮發(fā)組分的摩爾分數，下同）進入分凝器，在分凝器中部分冷凝，凝液（組xL）于飽和溫度下作為回流返回塔內，未冷凝的蒸汽（組為y）送入全凝器中全部冷凝。凝液（組成xD）作為塔頂產品。則y1與xL間滿足（ ）關系，y與D Dx間滿足（ ）關系，y與x間滿足（ ）關系。、平衡 、操作 、相等 、不確定L D D現設計一連續(xù)精餾塔，現保持塔頂組成和輕組分回收率不變，若采用較大的回流比，則理論塔板數將（ ），而加熱蒸汽的消耗量將（ ）；若進料中組成變輕，則進料位置應（ ）使xD和輕組分回收率不變；若將進料物料焓增大，則理論板數將（ ），塔底再沸器熱負荷將（ ).霧沫夾帶是指（ ）的現象。正常操作的板式塔，霧沫夾帶量應控制為（ ）kg液/kg干氣影響霧沫夾帶的主要因素是（ ）。兩組份的相對揮發(fā)度越小，則表示分離該物系越（ ）。（難、易、不變）二元溶液連續(xù)精餾計中，進料熱狀態(tài)的變化將引起平衡線、操作線與ｑ線中哪幾條線的變化？（ ）和（ ）。二.計算題及簡答題操作中的精餾塔，將加料口由原來的最佳位置進料向下移動幾塊塔板，其余操作條件不變（FxFq、DR)，xD、塔底產品濃度xw將如何變化？圖中各條線的名稱。在指定如果設計的操作點位于圖中的PAAoB在一連續(xù)常壓精餾塔中分離某混合液，要求x=0.94，x=0.04qy=6x-1.5，D W采用回流比為最小回流比的1.2倍，混合液在本題條件下的相對揮發(fā)度為2。求：⑴精餾段操作線方程；⑵若塔底產品量W=150kmol/h，求進料量F和塔頂產品量D；⑶提餾段操作線方程。在一兩組分連續(xù)精餾塔中，進入精餾段中某層理論板n的氣相組成y為0.75，從該板流出的液相組成n+1x為0.65（均為摩爾分數），塔內氣液比V/L=2，物系的相對揮發(fā)度α為2.5。試求：n從該板上升的蒸汽組成yn流入該板的液相組成x ；n-1回流比R.在連續(xù)精餾塔中分離兩組分理想溶液，原料液流量為100kmol/h、組成為0.3（摩爾分數），操作線和提餾段操作線方程分別為：y0.714x0.257y1.686x0.0343試求：塔頂餾出液流量和精餾段下降液體流量；進料熱狀況參數q在常壓連續(xù)提餾塔中，分離兩組分理想溶液，該物系平均相對揮發(fā)度為。原料液流量為0.860kmol/h0.01（易揮發(fā)組分摩爾分率），試求：操作線方程由塔內最下一層理論板下降的液相組成x’N。在一具有NF=100kmol/h，進料中苯的摩爾分率為0.45，泡點進料，加料板為第四塊理論板（從上往下數），塔釜上升蒸汽量為140kmol/h，，回流比為2.11。已測得塔頂餾出液中苯的摩爾分率為0.901。試求：精餾段、提餾段的操作線方程；1—4此時加料位置是否合適？xD將如何變化？（已知苯-甲苯體系的相對揮發(fā)度為2.47。）釜殘液組成為塔頂采用全凝器，操作回流比為最小回流比的1.777倍；操作條件下物系的平均相對揮發(fā)度為2.303；精餾段操作線方程為y=o.72x+0.275。試求：塔頂產品的餾出率；進料熱狀況參數。某制藥廠用板式精餾塔回收含量為摩爾分數，下同）的廢丙酮液媒。該精餾塔共有實際塔板數28?，F場測得一組數據為如下：餾出液中丙酮的含量96% 釜殘液中丙酮的含量精餾段液相負荷40kmol/h 精餾段氣相負荷60kmol/h，提餾段液相負荷66kmol/h 提餾段氣相負荷60kmol/h該板式塔的理論Y=0.5458-0.5914X+0.0027/XY=(N-Nmin)/(N+2)在一連續(xù)常壓精餾塔中分離某混合液，要求xD=0.94，xW=0.04。已知此塔進料q線方程為y=6x-1.5，采用回流比為最小回流比的1.2倍，混合液在本題條件下的相對揮發(fā)度為⑴精餾段操作線方程；⑵若塔底產品量W=150kmol/h，求進料量F和塔頂產品量D；⑶提餾段操作線方程。在連續(xù)操作的板式精餾塔中分離兩組分理想溶液。在全回流下測得塔中相鄰兩層塔板下降液相組成分別為0.36和0.25（均為摩爾分率）。試求其中下一層塔板的單板效率（以氣相表示）。在本題條件下，y1.26x0.08氣液平衡方程為：用一連續(xù)精餾塔分離苯—甲苯混合液。進料為含苯0.41000kg/h。要求苯在塔頂產品中輕組分的回收率為98%，塔底產品中含苯不超過0.02。若塔頂采用全凝器，飽和液體回流，回流比取為最小回流比的1.25倍，塔底采用再沸器。全塔操作條件下，苯對甲苯的平均相對揮發(fā)度為2.46，塔板的液相莫弗里(Murphree)板效率為70%,并假設塔內恒摩爾溢流和恒摩爾汽化成立。試求：從塔頂數起第二塊板上汽、液相的摩爾流率各為多少？從塔頂數起第二塊實際板上升氣相的組成為多少？在連續(xù)操作的精餾塔中分離苯—甲苯溶液。塔釜采用間接蒸汽加熱，塔頂為全凝器，泡點回流。飽和摩爾分率，下同），流量為100kmol/h40kmol/h2.5,且知精餾段操作線方程為y=0.8x+0.16。試求：提餾段操作線方程；若塔頂第一塊板下降的液體中含苯0.70,求該板以氣相組成表示的板效率EMV；x=0.5000(F塔頂產品的組成為x=0.9500，塔頂產品量為D=50。D塔頂采用一分凝器和一全凝器，分凝器中的飽和液體作回流用。已知回流液體的組成為x=0.88，離開第0一塊塔板向下流動液體組成為x=0.79，。塔底采用間接加熱方式，塔內皆為理論板。全塔相對揮發(fā)度為1常數。試求：進料量、塔底產品量W和塔底產品組成x 各為多少？W?(3)第七章固體干燥一、填空及選擇1、干燥過程是（ ）相結合的過程。2、在實際的干燥操作中，常用（ ）來測量空氣的溫度。3、測量空氣中水汽分壓的實驗方法是測量（ ）。4、不飽和空氣的中水蒸氣分壓越高，其濕度越（ ）。5、在一定濕度下，不飽和空氣的溫度越低，其相對濕度越（ ）。6、在測量濕球溫度時，空氣速度需大于5m/s，這是為了（ ）。7、當濕空氣的總壓一定時，相對濕φ與（ ）及（ ）有關。8空氣的絕熱飽和溫度tas與濕球溫度tw具有本質區(qū)別tas（ 的溫度而tw（ 的溫度，但空氣—水系統兩溫度是相等的，是因( 9、濕空氣的干球溫度、濕球溫度、露點在（ ）情況下相等。10、對為水蒸氣所飽和的空氣，則干球溫度t、濕球溫度t、絕熱飽和溫度t、露點溫度t間的關系是tw as dt t tw as d11、在101.3kPa的總壓下，在間壁式換熱器中將溫度為293K、相對濕度為80%的濕空氣加熱，則該空氣的下列狀態(tài)參數變化趨勢是濕度相對濕濕球溫度w

露點。d12、在101.3kPa的總壓下，將飽和空氣的溫度從t降至t，則該空氣的下列狀態(tài)參數變化趨勢是：相對1 2濕度φ（ ），濕度H（ ），濕球溫度t（ ），露點t（ ）w d13、對濕度一定的空氣，以下各參數中（ ）與空氣的溫度無關。A.相對濕度B.濕球溫度C.露點溫度D.絕熱飽和溫度14、空氣的飽和濕度Hs是濕空氣的如下參數的函數（ ）。A.總壓及干球溫度B.總壓及濕球溫度C.總壓及露點D.濕球溫度及焓15、當濕度和溫度相同時，相對濕度與總壓的關系（ ）。A.成正比B.成反比C.無關D.不一定，還與其他因素有關16、對于一定干球溫度的空氣，當其相對濕度愈低時，其濕球溫度（ ）。A.愈高B.愈低C.不變D.不一定，還與其他因素有關17、已知濕空氣的如下兩個參數，便可確定其他參數（ ）。A.H、P B.HtdtD.I、tv as18φ=60%時，則其干球溫度t、濕球溫度tt、露點溫度t間的關系w as d是之間的關系為：（ ）t=t=t=t

t>t=t>t

t<t=t<t

t>t=t=tw as

w as

w as

w as d19、濕空氣在預熱的過程中不變化的參數是（ ）。A、焓；B、相對濕度；C、露點溫度；D、濕球溫度20、理想干燥器是指（ ），干燥介質進入和離開干燥器的焓值（ ）。21、恒定的干燥條件是指空氣的（ ）、（ ）、（ ）均不變的干燥過程。222、在一定的溫度和總壓強下，以濕空氣作干燥介質，當所用空氣的相對濕度較大時，則濕物料的平水分相應（ ），其自由水分相應（ ）。23恒速干燥階段又（ 控制階段影響該階段的干燥速率的主要因素（ 降速干燥階段又（ 控制階段影響該階段的干燥速率的主要因素（ 2４、在恒速干燥階段，濕物料表面的溫度近似等于（ ）。25、物料的平衡水分一定是（ ）水分。26、在常壓和40℃下，測得濕物料的干基含水量X與空氣的相對濕φ之間的平衡關系當φ=100%時平衡含水量X*=0.16kg/kg干料；φ=40%時，平衡含水量X*=0.4kg/kg干料。已知該物料的初始含水量X1=0.23kg/kg干料，現讓該物料在40℃下φ=40%的空氣充分接觸，則非結合水含量為（ ）kg/kg干料，自由水含量為（ ）kg/kg干料。27等速干燥階段，在給定的空氣干燥條件下，對于干燥速率的正確判斷是（ ）。ACD、以上都不對28、已知物料的臨界含水量為0.18（干基，下同），現將該物料從初始含水量0.45干燥至0.12，則干燥終了時物料表面溫θ為（ ）。A.θ>t; =t; C.θ>t; D.θ>tw w d29、在恒定干燥條件下，測得濕物料的干燥速率曲線如附圖所示。氣恒速