兩層框架結(jié)構(gòu)綜合樓高支模專項施工方案

PAGE3PAGE71專項施工方案報審表GD220207EQ\o\ac(□,)EQ\o\ac(□,)單位(子單位)工程名稱稱九江碧桂園綜合樓樓致:湖北楚元工程建設(shè)設(shè)咨詢有限公公司(項目監(jiān)理機(jī)機(jī)構(gòu)):我方已根據(jù)本公司司有關(guān)規(guī)定完完成了九江碧碧桂園綜合樓樓高支模專項項施工方案的的編制,并經(jīng)我公司司技術(shù)負(fù)責(zé)人人審查批準(zhǔn),請予以審查查。附件：（施工組織織設(shè)計/施工方案)11份份。施工單位(章)::四川省第六六建筑有限公公司項目負(fù)責(zé)人(注冊章）：：日期:年月日專業(yè)監(jiān)理工程師//總監(jiān)代表審審查:專業(yè)監(jiān)理工工程師/總監(jiān)代表：：日期:年月日總監(jiān)理工程師審核核意見：監(jiān)理單位(章):湖北北楚元工程建建設(shè)咨詢有限限公司總監(jiān)理工程程師：日期：年月日專項施工方案報審表GD220207EQ\o\ac(□,)EQ\o\ac(□,)單位(子單位)工程名稱稱九江碧桂園綜合樓樓致:九江碧桂園房地產(chǎn)產(chǎn)開發(fā)有限公公司(項目監(jiān)理機(jī)機(jī)構(gòu)):我方已根據(jù)本公司司有關(guān)規(guī)定完完成了九江碧桂園園綜合樓高支支模專項施工工方案的編制制,并經(jīng)我公司司技術(shù)負(fù)責(zé)人人審查批準(zhǔn),HYPERLINK"/"造價人才網(wǎng)網(wǎng)請予以審查。附件：（施工組織織設(shè)計/施工方案)11份份。施工單位((章):四川省第第六建筑有限限公司項目負(fù)責(zé)人人（注冊章）：：日期:年月日建設(shè)單位審查意見見:建設(shè)單位(章):九江碧桂園園房地產(chǎn)開發(fā)發(fā)有限公司建設(shè)單位工程師：：日期：九江碧桂園項目（6號~13號樓、18號樓綜合樓）工程施工組織設(shè)計方案編制單位：四川省第六建筑有限公司編制：審核：編制日期：目錄TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK\l_Toc11830一、編制說明及編制依據(jù)1HYPERLINK\l_Toc155511.1編制依據(jù)1HYPERLINK\l_Toc6712二、工程概況：2HYPERLINK\l_Toc29317三、梁模板體系設(shè)計：2HYPERLINK\l_Toc13218四、板模板體系設(shè)計4HYPERLINK\l_Toc32175五、模板工程質(zhì)量及進(jìn)度控制9HYPERLINK\l_Toc299645．1軸線偏位的預(yù)防措施9HYPERLINK\l_Toc218465．2垂直偏差的預(yù)防措施10HYPERLINK\l_Toc195905．3標(biāo)高不正確的預(yù)防措施10HYPERLINK\l_Toc74875.4混凝土澆搗方法10HYPERLINK\l_Toc196895．5柱、梁模板脹模的預(yù)防措施11HYPERLINK\l_Toc190395．6梁模下垂、失穩(wěn)倒塌的預(yù)防措施11HYPERLINK\l_Toc58375．7漏漿的預(yù)防措施11HYPERLINK\l_Toc257265．8拆模時出現(xiàn)缺陷的預(yù)防措施12HYPERLINK\l_Toc77235．9模板支撐系統(tǒng)質(zhì)量保證措施與控制程序12HYPERLINK\l_Toc55915.10過程控制程序：13HYPERLINK\l_Toc230155.11模板及高支模施工管理架構(gòu)14HYPERLINK\l_Toc2405.12搭設(shè)勞務(wù)人員的選用及勞動力計劃、施工進(jìn)度（見附表）14HYPERLINK\l_Toc5337六、安全及文明施工要求15HYPERLINK\l_Toc22016（一）、安全施工要求15HYPERLINK\l_Toc5145（二）文明及環(huán)保施工要求：15HYPERLINK\l_Toc11410（三）安全事故應(yīng)急救援架構(gòu)16HYPERLINK\l_Toc9359七、計算書16HYPERLINK\l_Toc2895（一）泳池梁模板（扣件式）計算書16HYPERLINK\l_Toc29207（二）羽毛球場梁模板（扣件式）計算書25HYPERLINK\l_Toc5912（三）大堂梁模板（扣件式）計算書34HYPERLINK\l_Toc23739（四）泳池屋面板模板（扣件式）計算書43HYPERLINK\l_Toc27597（五）羽毛球場屋面板模板（扣件式）計算書52HYPERLINK\l_Toc25812（六）大堂屋面板模板（扣件式）計算書61九江碧桂園綜合樓高支模專項施工方案施工總荷載大于10kN/m2；集中線荷載15kN/m及以上的現(xiàn)澆混凝土梁板構(gòu)件模板支撐系統(tǒng)的一、編制說明及編制依據(jù)本方案根據(jù)廣東博意建筑設(shè)計院有限公司所提供的九江碧桂園綜合樓施工圖編制。1.1編制依據(jù)1.1.1九江碧桂園綜合樓設(shè)計圖紙1.1.2現(xiàn)行有關(guān)工程施工規(guī)范、規(guī)程和標(biāo)準(zhǔn)、品茗建筑安全計算軟件等《中華人民共和國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文（房屋建筑部分）》《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50300－2013）《建設(shè)工程項目管理規(guī)范》（GB/T5032－2006）《工程測量規(guī)范》（GB50206-2007）《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204－2002）《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ59-2011）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JG130-2011）《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-2008）》（建質(zhì)〔2009〕87號文）《建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則》建質(zhì)〔2009〕254號文1.1.3我公司現(xiàn)有人、機(jī)、料及加工品等實(shí)際生產(chǎn)供應(yīng)能力和裝備情況。1.1.4施工現(xiàn)場的具體情況等。二、工程概況：2.1九江碧桂園綜合樓地處九江市九瑞大道15公里處建設(shè)單位為九江市碧桂園房地產(chǎn)開發(fā)有限公司；監(jiān)理單位為湖北楚元工程建設(shè)咨詢有限公司；施工單位為四川省第六建筑有限公司。綜合樓為兩層框架結(jié)構(gòu)（局部三層），建設(shè)基地面積為3068.98m2,地上建筑面積為：5282.87m2。本施工方案所述內(nèi)容處于：綜合樓1-L~1-R/1-1~1-7軸泳池部分，支模搭設(shè)高度最高處為7.85m（從原地面標(biāo)高-0.65m至梁最高處標(biāo)高7.200），三條梁截面尺寸均為200*1200預(yù)應(yīng)力梁,跨度18m。綜合樓1-B~1-H/1-7~1-11軸羽毛球場部分，支模搭設(shè)高度最高處為10.81m（從原地面標(biāo)高-0.65m至梁最高處標(biāo)高10.16），梁截面尺寸300*900,跨度10.5m。綜合樓1-J~1-L/1-14~1-17軸大堂架空部分，支模搭設(shè)高度最高處為10.2m（從原地面標(biāo)高-0.65m至梁最高處標(biāo)高9.55），梁截面尺寸250*900,跨度12m。三、梁模板體系設(shè)計：1、綜合樓1-L~1-R/1-1~1-7軸泳池部分，材料采用18mm厚覆面木膠合板，小梁采用100*50方木；主梁鋼管采用?48*3.5mm；梁跨度方向立柱間距600mm，梁兩側(cè)立柱間距600mm，步距1500mm；新澆混凝土樓板立柱間距1200*1200，梁左側(cè)立柱距梁中心線距離300mm，在梁底增加1根立柱，梁底立柱根據(jù)混凝土梁梁寬均分布置。2、綜合樓1-B~1-H/1-7~1-11軸羽毛球場部分，材料采用18mm厚覆面木膠合板，小梁采用100*50方木；主梁鋼管采用?48*3.5mm；梁跨度方向立柱間距600mm，梁兩側(cè)立柱間距600mm，步距1500mm；新澆混凝土樓板立柱間距1200*1200，梁左側(cè)立柱距梁中心線距離300mm，在梁底增加1根立柱，梁底立柱根據(jù)混凝土梁梁寬均分布置。3、綜合樓1-J~1-L/1-14~1-17軸大堂架空部分，材料采用18mm厚覆面木膠合板，小梁采用100*50方木；主梁鋼管采用?48*3.5mm；梁跨度方向立柱間距600mm，梁兩側(cè)立柱間距600mm，步距1500mm；新澆混凝土樓板立柱間距1200*1200，梁左側(cè)立柱距梁中心線距離300mm，在梁底增加1根立柱，梁底立柱根據(jù)混凝土梁梁寬均分布置。四、板模板體系設(shè)計綜合樓1-L~1-R/1-1~1-7軸泳池部分，板模板采用15mm厚覆面木膠合板，小梁采用50*100方木，泳池屋面板標(biāo)高為7.8m，結(jié)構(gòu)板厚120mm，模板支架高度7.8m，立桿間距900*900，步距1500mm，立桿在混凝土板與中心對稱布置，主梁垂直樓板長邊方向布置，小梁間距300mm，小梁兩端各懸挑300mm。綜合樓1-B~1-H/1-7~1-11軸羽毛球場部分，板模板采用15mm厚覆面木膠合板，小梁采用50*100方木，泳池屋面板標(biāo)高為10.8m，結(jié)構(gòu)板厚120mm，模板支架高度10.8m，立桿間距900*900，步距1500mm，立桿在混凝土板與中心對稱布置，主梁垂直樓板長邊方向布置，小梁間距300mm，小梁兩端各懸挑300mm。3、綜合樓1-J~1-L/1-14~1-17軸大堂架空部分，板模板采用15mm厚覆面木膠合板，小梁采用50*100方木，泳池屋面板標(biāo)高為10.2m，結(jié)構(gòu)板厚100mm，模板支架高度10.8m，立桿間距900*900，步距1500mm，立桿在混凝土板與中心對稱布置，主梁垂直樓板長邊方向布置，小梁間距300mm，小梁兩端各懸挑300mm。五、模板工程質(zhì)量及進(jìn)度控制5．1軸線偏位的預(yù)防措施精確彈線：每層都必須從同一基準(zhǔn)點(diǎn)出發(fā)測出各條軸線，并按測量的要求進(jìn)行復(fù)測，校核其精度是否達(dá)到要求，嚴(yán)禁用丈桿逐段引測軸線，且不進(jìn)行校核的辦法。建筑物較長、軸線較多時，可在中間選擇一二點(diǎn)進(jìn)行復(fù)核。成排的柱子宜彈出通線，并將柱子邊線兜方。梁的軸線，邊線宜先用墨斗在樓面上彈線，再引測到柱上，以作復(fù)核之用，防止發(fā)生梁模板位移。下層伸出的豎向鋼筋應(yīng)無嚴(yán)重位移，如有極少數(shù)鋼筋偏移至邊線外時，應(yīng)先采取校正措施。柱腳處可用短鋼筋或扁鐵撐頭焊在柱鋼筋上，作為模板的限位。柱限位每邊不少于兩根，注意電焊時不得燒傷柱鋼筋。5．2垂直偏差的預(yù)防措施立柱模板時應(yīng)用托線板或線錘嚴(yán)格校正其垂直度。成排柱宜先立兩端柱模，校正復(fù)核無誤后，頂部拉通麻線，再根據(jù)麻線立中間柱模。合理設(shè)置模板和支撐系統(tǒng)。宜采用木材、鋼管或工具式斜撐，斜撐必須固定在牢靠的支點(diǎn)上，其底部水平角不宜大于45°。邊柱要求3面設(shè)置支撐，角柱模板除兩邊設(shè)支撐外，還應(yīng)在其分角線位置上增設(shè)支撐，以防柱模傾斜或扭曲。采用柱、梁同時立模的方案。此時，梁模板可兼起柱模頂部水平連桿的作用，同時柱箍、梁底支架、柱支撐可以相互連接在一起，增加了模板的整體穩(wěn)定性。梁側(cè)模上口的通長圍檁必須用斜撐固定在立柱、頂撐上的橫桿上，其底部水平傾角不得大于60°，模板上口用搭頭將兩側(cè)模板固定，梁的傾斜側(cè)模應(yīng)采用斜撐或楔形墊木加固，使其穩(wěn)固。5．3標(biāo)高不正確的預(yù)防措施正確進(jìn)行水準(zhǔn)測量，嚴(yán)格控制柱、梁、樓板的標(biāo)高。5.4混凝土澆搗方法1.模板安裝完成后，先澆搗柱混凝土，然后進(jìn)行梁板鋼筋綁扎。2.梁板混凝土澆搗（高支模部分），擬采用汽車天泵由中空對角相交之中點(diǎn)開始澆搗，逐步向外均勻澆搗，砼不得堆放過高及過分集中，而且要及時撥開，振動時不得用振動棒撬住摸板或鋼筋振動。在澆搗高支模樓面砼過程中要安排專職安全員進(jìn)行跟班，并在澆搗之前對所有參加澆搗的施工人員作澆搗計術(shù)交底和安全交底。在澆筑過程中，跟班木工及施工員隨時觀察模板體系變形情況，并用水準(zhǔn)儀每30分鐘觀測一次，發(fā)現(xiàn)異常情況及時報告。特別是檢查鋼管有無局部彎曲而造成失穩(wěn)以及木枋撓度過大等異常情況。如有異常，施工員立即指揮樓面工作人員撤離，經(jīng)確認(rèn)在安全威脅解除后方可進(jìn)行正常施工。3.澆搗混凝土?xí)r，安排6人在高支模區(qū)域內(nèi)作業(yè)，以免增加不必要施工荷載。5．5柱、梁模板脹模的預(yù)防措施柱模外應(yīng)設(shè)圍檁和柱箍，柱箍間距應(yīng)加密（間距不得大于40cm），同時柱箍與模板之間應(yīng)采用對拔榫塞緊，以防凸肚或漏漿。柱邊中部加拉螺栓。柱箍相對兩邊應(yīng)大致處于同一水平上，不得翹裂，以免削弱其自身的剛度。柱上留設(shè)混凝土澆灌孔時，門子板應(yīng)支撐牢固，必要時另加柱箍或斜撐。木模板側(cè)模下口必須有夾木釘緊在支柱的橫桿上。當(dāng)梁側(cè)模板上的通長圍檁兼作樓板模板的桁架支座時，圍檁下應(yīng)加設(shè)短柱或短撐木。扣件的擰緊程序，對于鋼筋支架的承載能力、穩(wěn)定和安全有很大的影響。擰緊程度適當(dāng)，可使扣件具有足夠的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力過大，以防滑絲。澆搗混凝土?xí)r，不得用震動器強(qiáng)震模板，不得任意拆除柱箍、支撐或梁上口的拉桿。豎向構(gòu)件應(yīng)分層澆搗，并控制施工速度，避免產(chǎn)生過大的側(cè)壓力。5．6梁模下垂、失穩(wěn)倒塌的預(yù)防措施立柱必須置于地下室頂板上，并有足夠的支承面積或鋪設(shè)墊板。鋼筋混凝土梁的跨度不小于4m時，安裝模板應(yīng)按設(shè)計要求起拱。5．7漏漿的預(yù)防措施木模板拼縫處應(yīng)平直刨光，拼板緊密；澆混凝土前要隔液澆水，使模板潤濕膨脹，將拼縫處擠緊。邊柱及外側(cè)模板下口應(yīng)比內(nèi)模板落低50mm，以便使其夾緊下段混凝土，從而防止可能出現(xiàn)的漏漿現(xiàn)象。梁與柱相交，梁模與柱連接處應(yīng)考慮木模板吸濕后長向膨脹的影響，下料尺寸可稍縮短些，使混凝土澆灌后梁模板頂端外口剛好與柱面貼平，從面避免梁模板嵌入柱、墻混凝土內(nèi)，但梁模板也不能縮短太多，否則膨脹后未能貼平柱、墻模板，又會發(fā)生漏漿現(xiàn)象。板底模板與梁接合處，也應(yīng)用方木鑲接或用陰角模板；板底模板也應(yīng)考慮澆水潤濕后膨脹因素，適當(dāng)縮小模板尺寸，這樣既可防止漏漿，又可避免板底模板嵌入墻、梁內(nèi)，且便于拆模。5．8拆模時出現(xiàn)缺陷的預(yù)防措施混凝土拆模強(qiáng)度應(yīng)以不損壞混凝土表面，不出現(xiàn)掉棱缺角為準(zhǔn)。一般非承重的側(cè)模拆模時，混凝土強(qiáng)度不小于1Mpa；門窗洞口模板拆模時，混凝土強(qiáng)度不小于4Mpa，承重模板應(yīng)按規(guī)范要求決定拆模時間。大模板脫模后，應(yīng)趁板面潮濕，粘在板面的混凝土殘漿強(qiáng)度低，立即用長柄鏟刀清理模板板面，然后涂刷新的脫模劑以備使用。模板的構(gòu)造要使模板易于拆除，拆模的順序與安裝模板的順序相反。拆模順利，則不易發(fā)生掉棱缺角等破壞構(gòu)件混凝土的現(xiàn)象。5．9模板支撐系統(tǒng)質(zhì)量保證措施與控制程序1、原材料采購之前要做好市場調(diào)查，從中選擇生產(chǎn)管理好、質(zhì)量可靠的廠家作為采購對象，建立供貨關(guān)系，并做好記錄。2、工程施工中的每道工序，每個部位、分項、分部工程及單位工程的標(biāo)識用質(zhì)量檢查證和質(zhì)量記錄來闡明。3、施工過程中嚴(yán)格執(zhí)行各項標(biāo)準(zhǔn)，并根據(jù)本工程的施工合同要求，補(bǔ)充完善內(nèi)部質(zhì)量保證體系，保證工程質(zhì)量合格率達(dá)100％，確保工程保質(zhì)保量完成。4、在施工管理中嚴(yán)格執(zhí)行各項標(biāo)準(zhǔn)，推行全面質(zhì)量管理，提高管理人員的質(zhì)量意識，用全員工作質(zhì)量來保證工程質(zhì)量。5、細(xì)化驗收程序，分多層段驗收，發(fā)現(xiàn)質(zhì)量問題及時整改，并落實(shí)整改責(zé)任人，嚴(yán)格執(zhí)行整改復(fù)檢制度，真正做到一次驗收合格率在90％以上。6、建立質(zhì)量評比和獎罰制度，施工時勤交底、多檢驗、創(chuàng)優(yōu)質(zhì)。5.10過程控制程序：檢查腳手架、腳手板檢查腳手架、腳手板材質(zhì)證明、取樣復(fù)驗制定與審核模板裝配大樣中間抽查自檢、互檢、專檢執(zhí)行驗評標(biāo)準(zhǔn)按不同型號掛牌不合格項處理辦理模板驗收簽證手續(xù)清理現(xiàn)場、文明施工熟悉圖紙和技術(shù)資料學(xué)習(xí)操作規(guī)程和質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)備工作技術(shù)交底書面交底操作人員參加現(xiàn)場模板安裝質(zhì)量評定資料整理模板加工成型鋼筋、模板工序交接檢查自檢記錄質(zhì)量評定記錄施工記錄材料合格證5.11模板及高支模施工管理架構(gòu)施工管理體系項目經(jīng)理項目經(jīng)理技術(shù)負(fù)責(zé)人技術(shù)負(fù)責(zé)人安全主任棟號生產(chǎn)主管棟號技術(shù)主管機(jī)械設(shè)備組預(yù)算組材料組施工組質(zhì)安組后勤組棟號長財務(wù)室資料組保安組5.12搭設(shè)勞勞務(wù)人員的選選用及勞動力力計劃、施工工進(jìn)度（見附附表）1、搭設(shè)支架的工人人均選用持證證上崗的架子子工進(jìn)行，不不得采用木工工進(jìn)行模板支支架的搭設(shè)。搭搭設(shè)前對作業(yè)業(yè)班組進(jìn)行技技術(shù)交底及安安全交底。2、高支模結(jié)構(gòu)施工工勞動力計劃劃（見附表）工種架子工木工鋼筋工混凝土工數(shù)量（人）306040303、高支模結(jié)構(gòu)施工進(jìn)進(jìn)度（以實(shí)際際進(jìn)度為準(zhǔn)）（見見附表）序號施工項目內(nèi)容開始時間結(jié)束時間1綜合樓1-L~11-R/1--1~1-77軸泳池部分分2014-01--162014-01--262綜合樓1-B~11-H/1--7~1-111軸羽毛球場場部分2014-01--012014-01--263綜合樓1-J~11-L/1--14~1--17軸大堂架空空部分2014-01--012014-01--26注：梁結(jié)構(gòu)拆除前前先將留取的的試塊試壓，強(qiáng)強(qiáng)度達(dá)到規(guī)定定要求時才能能進(jìn)行。六、安全及文明施施工要求（一）、安全施工工要求作業(yè)人員需要帶好好安全帽，背背好安全帶，防防止高空墜落落及高空落物物傷害；嚴(yán)禁酒后作業(yè)，施施工現(xiàn)場嚴(yán)禁禁嬉戲打鬧；；梁底板鋪設(shè)完畢后后要及時固定定，防止探頭頭板出現(xiàn)，避避免人員墜落落；模板及支撐架拆除除時，要設(shè)置置警戒線，安安排專人值班班，杜絕非作作業(yè)人員進(jìn)入入拆除區(qū)域；；支撐架拆除后，嚴(yán)嚴(yán)禁直接從高高空拋落；砼澆筑前，應(yīng)組織織技術(shù)質(zhì)安人人員對整個支支撐體系進(jìn)行行檢查加固；；砼澆筑時，安排專專人對支撐架架體觀察監(jiān)控控及加固；（二）文明及環(huán)保保施工要求：：1、高高支模時，禁禁止酒后作業(yè)業(yè)。2、高高支模搭拆時時，盡量避免免大的噪聲產(chǎn)產(chǎn)生，盡量避避免夜間23時后施工；；3、夏夏季溫度較高高，應(yīng)做好工工人的防暑降降溫工作及工工人勞保用品品的發(fā)放。4、文文明施工，做做到工完場清清。（三）安全事故應(yīng)應(yīng)急救援架構(gòu)構(gòu)組長：李建明電話：1380992810001副組長：徐殿康電話：1537112792668組員：郭超李建建忠冉德許華強(qiáng)黃坤急救中中心：120計算書（一）泳池梁模板板（扣件式）計計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱稱YKL1新澆混凝土梁計算算跨度(m)18混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)500×12000新澆混凝土結(jié)構(gòu)層層高(m)7.85梁側(cè)樓板厚度(mmm)120二、荷載設(shè)計模板及其支架自重重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設(shè)備荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k當(dāng)計算支架立柱及及其他支承結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(kN/m2)1振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值值2風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωkk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kkN/m2)0.25非自定義:0.118風(fēng)壓高度變化系數(shù)數(shù)μz0.9風(fēng)荷載體型系數(shù)μμs0.8三、模板體系設(shè)計計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側(cè)有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)lb(mm)600步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、12000混凝土梁居梁兩側(cè)側(cè)立柱中的位位置居中梁左側(cè)立柱距梁中中心線距離(mm)300梁底增加立柱根數(shù)數(shù)1梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁寬均均分梁底增加立柱依次次距梁左側(cè)立立柱距離(mm)300梁底支撐小梁根數(shù)數(shù)5梁底支撐小梁一端端懸挑長度(mm)300四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))18面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15面板彈性模量E((N/mm22)10000取單位寬寬度1000mmm，按四等跨跨連續(xù)梁計算算，計算簡圖圖如下：W＝bhh2/6=10000×188×18/66＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×118×18××18/122＝4860000mm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××1.2)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.2)+11.4×0..7×2]××1＝39.066kN/mq1靜＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1..2]×1＝37.3kkN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.76kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×1.22]×1＝30.7kkN/m1、強(qiáng)度驗驗算Mmaxx＝-0.1007q1靜L2+0.1221q1活L2＝-0.1007×37..3×0.1122+0.1221×1.776×0.1122＝0.06kkN·mσ＝Mmax/W＝0..06×1006/540000＝1.09NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗驗算νmax＝0.6332qL4/(1000EI)=00.632××30.7××1254/(1000×100000×4866000)＝0.01mmm≤[ν]＝l/400＝125/4400＝0.31mmm滿足要求求！3、支座反反力計算設(shè)計值((承載能力極極限狀態(tài))R1=RR5=0.3993q1靜l+0..446qq1活l=0.3393×377.3×0..12+0..446×11.76×00.12＝1.93kkNR2=RR4=1.1443q1靜l+1..223qq1活l=1.1143×377.3×0..12+1..223×11.76×00.12＝5.6kNNR3=00.928q1靜l+1..142qq1活l=0.9928×377.3×0..12+1..142×11.76×00.12＝4.58kkN標(biāo)準(zhǔn)值((正常使用極極限狀態(tài))R1'==R5'=0.3993q2l=0.3393×300.7×0..12＝1.51kkNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1143×300.7×0..12＝4.39kkNR3'==0.9288q2l=0.9928×300.7×0..12＝3.56kkN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)100×50小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)1.78小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)41.67小梁截面慣性矩II(cm4)104.17為簡化計計算，按四等等跨連續(xù)梁和和懸臂梁分別別計算，如下下圖：q1＝mmax{1..93+0..9×1.335×[(00.3-0..1)×0..5/4+00.5×(11.2-0..12)]++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.12))+1.4××1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×1]]×max[[0.3-00.5/2，(0.6--0.3)--0.5/22]/2×11，5.6+00.9×1..35×(00.3-0..1)×0..5/4}==5.63kkN/mq2＝mmax[1..51+(00.3-0..1)×0..5/4+00.5×(11.2-0..12)+((0.5+((24+1..1)×0..12)×mmax[0..3-0.55/2，(0.6--0.3)--0.5/22]/2×11，4.39++(0.3--0.1)××0.5/44]＝4.41kkN/m1、抗彎驗驗算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××5.63××0.62，0.5×55.63×00.32]＝0.25kkN·mσ＝Mmax/W＝0..25×1006/416770＝6.08NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22滿足要求求！2、抗剪驗驗算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××5.63××0.6，5.63××0.3]＝2.05kkNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3×22.05×11000/((2×1000×50)＝0.62NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算ν1＝0.632q2ll14/(1000EI)＝0.6322×4.411×60044/(1000×93500×10411700)＝0.37mmm≤[ν]＝l/400＝600/4400＝1.5mmmν2＝q2l24/(8EI)＝44.41×33004/(8×99350×110417000)＝0.46mmm≤[ν]＝l/400＝300/4400＝0.75mmm滿足要求求！4、支座反反力計算梁頭處((即梁底支撐撐小梁懸挑段段根部)承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××5.63××0.6，0.3933×5.633×0.6++5.63××0.3]＝3.86kkN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R1＝R5＝1.88kkN，R2＝R4＝3.86kkN，R3＝3.16kkN正常使用用極限狀態(tài)R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××4.41××0.6，0.3933×4.411×0.6++4.41××0.3]＝3.03kkN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R'1＝R'5＝1.59kkN，R'2＝R'4＝3.03kkN，R'3＝2.46kkN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Ф48×3.5可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)1主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)12.19主梁截面抵抗矩WW(cm3)5.08主梁自重重忽略不計，計計算簡圖如下下：1、抗彎驗驗算主梁彎矩矩圖(kN·m))σ＝Mmax/W＝0..269×1106/5080＝53.044N/mm22≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算主梁剪力力圖(kN)Vmaxx＝3.4566kNτmax＝2Vmaax/A=22×3.4556×10000/4899＝14.144N/mm22≤[τ]＝125N//mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算主梁變形形圖(mm)νmax＝0.044mm≤[ν]＝l/400＝300/4400＝0.75mmm滿足要求求！4、扣件抗抗滑計算R＝maax[R1,R3]＝2.28kkN≤8kN單扣件在在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求??！同理可知知，左側(cè)立柱柱扣件受力R＝2.28kkN≤8kN單扣件在在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求??！七、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依依據(jù)《建筑施工模板安安全技術(shù)規(guī)范范》JGJ1662-20008鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A((mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計值ff(N/mmm2)205λ=h/i=15000/15..9=94..34≤[λ]=1500長細(xì)比滿滿足要求！查表得，φ＝0.631、風(fēng)荷載載計算Mw＝00.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4××0.18××0.6×11.52/10＝0.03kkN·m2、穩(wěn)定性性計算根據(jù)《建建筑施工模板板安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》公式55.2.5--14，荷載設(shè)計計值q1有所不同：：1)面板板驗算q1＝00.9×[11.2×(00.1+(224+1.55)×1.22)+0.99×1.4××2]×1＝35.422kN/m2)小梁梁驗算q1＝mmax{1..76+(00.3-0..1)×0..5/4+00.9×[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.112)+0..9×1.44×1]×mmax[0..3-0.55/2，(0.6--0.3)--0.5/22]/2×11，5.08++(0.3--0.1)××0.5/44}=5.111kN/mm同上四～～六計算過程程，可得：R1＝22.11kNN，R2＝9.18kkN，R3＝2.11kkN立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[22.11+00.9×[11.2×(00.75+((24+1..1)×0..12)+00.9×1..4×1]××(1.2++0.3-00.5/2))/2×1..2，9.18，2.11++0.9×[[1.2×((0.75++(24+11.1)×00.12)++0.9×11.4×1]]×(1.22+0.6--0.3-00.5/2))/2×1..2]+0..03/0..6＝9.27kkNf＝N//(φA)+Mw/W＝9267..92/(00.63×4424)+00.03×1106/4490＝40.611N/mm22≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！八、可調(diào)托座驗算算可調(diào)托座承載力容容許值[N](kkN)30由"主梁梁驗算"一節(jié)計算可可知可調(diào)托座座最大受力N＝max[RR2]×1＝10.077kN≤[N]＝30kN滿足要求求！九、立柱地基基礎(chǔ)礎(chǔ)計算地基土類型粘性土地基承載力設(shè)計值值fak(kPa)140立柱墊木地基土承承載力折減系系數(shù)mf1墊板底面面積A((m2)0.15立柱底墊墊板的底面平平均壓力p＝N/(mfA)＝9.27//(1×0..15)＝61.799kPa≤fak＝140kPPa滿足要求求！（二）羽毛球場梁梁模板（扣件件式）計算書書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱稱WKL2(1)新澆混凝土梁計算算跨度(m)10.5混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)300×900新澆混凝土結(jié)構(gòu)層層高(m)10.8梁側(cè)樓板厚度(mmm)120二、荷載設(shè)計模板及其支架自重重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設(shè)備荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k當(dāng)計算支架立柱及及其他支承結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(kN/m2)1振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值值2風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωkk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kkN/m2)0.25非自定義:0.118風(fēng)壓高度變化系數(shù)數(shù)μz0.9風(fēng)荷載體型系數(shù)μμs0.8三、模板體系設(shè)計計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側(cè)有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)lb(mm)600步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、12000混凝土梁居梁兩側(cè)側(cè)立柱中的位位置居中梁左側(cè)立柱距梁中中心線距離(mm)300梁底增加立柱根數(shù)數(shù)1梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁寬均均分梁底增加立柱依次次距梁左側(cè)立立柱距離(mm)300梁底支撐小梁根數(shù)數(shù)3梁底支撐小梁一端端懸挑長度(mm)150四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))18面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15面板彈性模量E((N/mm22)10000取單位寬寬度1000mmm，按二等跨跨連續(xù)梁計算算，計算簡圖圖如下：W＝bhh2/6=10000×188×18/66＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×118×18××18/122＝4860000mm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××0.9)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.9)+11.4×0..7×2]××1＝29.777kN/mq1靜＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×0..9]×1＝28.011kN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.76kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×0.99]×1＝23.055kN/m1、強(qiáng)度驗驗算Mmaxx＝0.1255q1L2＝0.1255q1l2＝0.1255×29.777×0.1152＝0.08kkN·mσ＝Mmax/W＝0..08×1006/540000＝1.55NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗驗算νmax＝0.5221qL4/(1000EI)=00.521××23.055×15044/(1000×100000×4866000)＝0.0133mm≤[ν]＝l/400＝150/4400＝0.38mmm滿足要求求！3、支座反反力計算設(shè)計值((承載能力極極限狀態(tài))R1=RR3=0.3775q1靜l+0..437qq1活l=0.3375×288.01×00.15+00.437××1.76××0.15＝1.69kkNR2=11.25q11l=1.225×29..77×0..15＝5.58kkN標(biāo)準(zhǔn)值((正常使用極極限狀態(tài))R1'==R3'=0.3775q2l=0.3375×233.05×00.15＝1.3kNNR2'==1.25qq2l=1.225×23..05×0..15＝4.32kkN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)100×50小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)1.78小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)41.67小梁截面慣性矩II(cm4)104.17為簡化計計算，按四等等跨連續(xù)梁和和懸臂梁分別別計算，如下下圖：q1＝mmax{1..69+0..9×1.335×[(00.3-0..1)×0..3/2+00.5×(00.9-0..12)]++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.12))+1.4××1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×1]]×max[[0.3-00.3/2，(0.6--0.3)--0.3/22]/2×11，5.58++0.9×11.35×((0.3-00.1)×00.3/2}}=5.622kN/mq2＝mmax[1..3+(0..3-0.11)×0.33/2+0..5×(0..9-0.112)+(00.5+(224+1.11)×0.112)×maax[0.33-0.3//2，(0.6--0.3)--0.3/22]/2×11，4.32++(0.3--0.1)××0.3/22]＝4.35kkN/m1、抗彎驗驗算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××5.62××0.62，0.5×55.62×00.152]＝0.22kkN·mσ＝Mmax/W＝0..22×1006/416770＝5.19NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22滿足要求求！2、抗剪驗驗算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××5.62××0.6，5.62××0.15]]＝2.0466kNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3×22.046××1000//(2×1000×50))＝0.61NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算ν1＝0.632q2ll14/(1000EI)＝0.6322×4.355×60044/(1000×93500×10411700)＝0.37mmm≤[ν]＝l/400＝600/4400＝1.5mmmν2＝q2l24/(8EI)＝44.35×11504/(8×99350×110417000)＝0.03mmm≤[ν]＝l/400＝150/4400＝0.38mmm滿足要求求！4、支座反反力計算梁頭處((即梁底支撐撐小梁懸挑段段根部)承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××5.62××0.6，0.3933×5.622×0.6++5.62××0.15]]＝3.85kkN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R1＝R3＝1.77kkN，R2＝3.85kkN正常使用用極限狀態(tài)R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××4.35××0.6，0.3933×4.355×0.6++4.35××0.15]]＝2.98kkN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R'1＝R'3＝1.5kN，R'2＝2.98kkN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Ф48×3.5可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)1主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)12.19主梁截面抵抗矩WW(cm3)5.08主梁自重重忽略不計，計計算簡圖如下下：1、抗彎驗驗算主梁彎矩矩圖(kN·m))σ＝Mmax/W＝0..1×1066/5080＝19.6NN/mm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算主梁剪力力圖(kN)Vmaxx＝1.2177kNτmax＝2Vmaax/A=22×1.2117×10000/4899＝4.98NN/mm2≤[τ]＝125N//mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算主梁變形形圖(mm)νmax＝0.022mm≤[ν]＝l/400＝300/4400＝0.75mmm滿足要求求！4、扣件抗抗滑計算R＝maax[R1,R3]＝0.55kkN≤8kN單扣件在在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求??！同理可知知，左側(cè)立柱柱扣件受力R＝0.55kkN≤8kN單扣件在在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求！！七、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依依據(jù)《建筑施工模板安安全技術(shù)規(guī)范范》JGJ1662-20008鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A((mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計值ff(N/mmm2)205λ=h/i=15000/15..9=94..34≤[λ]=1500長細(xì)比滿滿足要求！查表得，φ＝0.631、風(fēng)荷載載計算Mw＝00.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4××0.18××0.6×11.52/10＝0.03kkN·m2、穩(wěn)定性性計算根據(jù)《建建筑施工模板板安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》公式55.2.5--14，荷載設(shè)計計值q1有所不同：：1)面板板驗算q1＝00.9×[11.2×(00.1+(224+1.55)×0.99)+0.99×1.4××2]×1＝27.166kN/m2)小梁梁驗算q1＝mmax{1..55+(00.3-0..1)×0..3/2+00.9×[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.112)+0..9×1.44×1]×mmax[0..3-0.33/2，(0.6--0.3)--0.3/22]/2×11，5.09++(0.3--0.1)××0.3/22}=5.112kN/mm同上四～～六計算過程程，可得：R1＝00.52kNN，R2＝5.82kkN，R3＝0.53kkN立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[00.52+00.9×[11.2×(00.75+((24+1..1)×0..12)+00.9×1..4×1]××(1.2++0.3-00.3/2))/2×1..2，5.82，0.53++0.9×[[1.2×((0.75++(24+11.1)×00.12)++0.9×11.4×1]]×(1.22+0.6--0.3-00.3/2))/2×1..2]+0..03/0..6＝5.91kkNf＝N//(φA)+Mw/W＝5911..85/(00.63×4424)+00.03×1106/4490＝28.133N/mm22≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！八、可調(diào)托座驗算算可調(diào)托座承載力容容許值[N](kkN)30由"主梁梁驗算"一節(jié)計算可可知可調(diào)托座座最大受力N＝max[RR2]×1＝6.28kkN≤[N]＝30kN滿足要求求！九、立柱地基基礎(chǔ)礎(chǔ)計算地基土類型粘性土地基承載力設(shè)計值值fak(kPa)140立柱墊木地基土承承載力折減系系數(shù)mf1墊板底面面積A((m2)0.15立柱底墊墊板的底面平平均壓力p＝N/(mfA)＝5.91//(1×0..15)＝39.411kPa≤fak＝140kPPa滿足要求?。ㄈ┐筇昧耗０灏澹奂剑┯嬘嬎銜?、工程屬性新澆混凝土梁名稱稱BWKL4新澆混凝土梁計算算跨度(m)12混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)250×900新澆混凝土結(jié)構(gòu)層層高(m)10.2梁側(cè)樓板厚度(mmm)120二、荷載設(shè)計模板及其支架自重重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設(shè)備荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k當(dāng)計算支架立柱及及其他支承結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(kN/m2)1振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值值2風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωkk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kkN/m2)0.25非自定義:0.118風(fēng)壓高度變化系數(shù)數(shù)μz0.9風(fēng)荷載體型系數(shù)μμs0.8三、模板體系設(shè)計計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側(cè)有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)lb(mm)600步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、12000混凝土梁居梁兩側(cè)側(cè)立柱中的位位置居中梁左側(cè)立柱距梁中中心線距離(mm)300梁底增加立柱根數(shù)數(shù)1梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁寬均均分梁底增加立柱依次次距梁左側(cè)立立柱距離(mm)300梁底支撐小梁根數(shù)數(shù)3梁底支撐小梁一端端懸挑長度(mm)300四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))18面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15面板彈性模量E((N/mm22)10000取單位寬寬度1000mmm，按二等跨跨連續(xù)梁計算算，計算簡圖圖如下：W＝bhh2/6=10000×188×18/66＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×118×18××18/122＝4860000mm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××0.9)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.9)+11.4×0..7×2]××1＝29.777kN/mq1靜＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×0..9]×1＝28.011kN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.76kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×0.99]×1＝23.055kN/m1、強(qiáng)度驗驗算Mmaxx＝0.1255q1L2＝0.1255q1l2＝0.1255×29.777×0.1122＝0.06kkN·mσ＝Mmax/W＝0..06×1006/540000＝1.08NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗驗算νmax＝0.5221qL4/(1000EI)=00.521××23.055×12544/(1000×100000×4866000)＝0.0066mm≤[ν]＝l/400＝125/4400＝0.31mmm滿足要求求！3、支座反反力計算設(shè)計值((承載能力極極限狀態(tài))R1=RR3=0.3775q1靜l+0..437qq1活l=0.3375×288.01×00.12+00.437××1.76××0.12＝1.41kkNR2=11.25q11l=1.225×29..77×0..12＝4.65kkN標(biāo)準(zhǔn)值((正常使用極極限狀態(tài))R1'==R3'=0.3775q2l=0.3375×233.05×00.12＝1.08kkNR2'==1.25qq2l=1.225×23..05×0..12＝3.6kNN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)100×50小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)1.78小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)41.67小梁截面慣性矩II(cm4)104.17為簡化計計算，按四等等跨連續(xù)梁和和懸臂梁分別別計算，如下下圖：q1＝mmax{1..41+0..9×1.335×[(00.3-0..1)×0..25/2++0.5×((0.9-00.12)]]+0.9mmax[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+1.44×1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×1]]×max[[0.3-00.25/22，(0.6--0.3)--0.25//2]/2××1，4.65++0.9×11.35×((0.3-00.1)×00.25/22}=4.668kN/mmq2＝mmax[1..08+(00.3-0..1)×0..25/2++0.5×((0.9-00.12)++(0.5++(24+11.1)×00.12)××max[00.3-0..25/2，(0.6--0.3)--0.25//2]/2××1，3.6+((0.3-00.1)×00.25/22]＝3.63kkN/m1、抗彎驗驗算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××4.68××0.62，0.5×44.68×00.32]＝0.21kkN·mσ＝Mmax/W＝0..21×1006/416770＝5.06NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22滿足要求求！2、抗剪驗驗算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××4.68××0.6，4.68××0.3]＝1.7055kNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3×11.705××1000//(2×1000×50))＝0.51NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算ν1＝0.632q2ll14/(1000EI)＝0.6322×3.633×60044/(1000×93500×10411700)＝0.3mm≤[ν]＝l/400＝600/4400＝1.5mmmν2＝q2l24/(8EI)＝33.63×33004/(8×99350×110417000)＝0.38mmm≤[ν]＝l/400＝300/4400＝0.75mmm滿足要求求！4、支座反反力計算梁頭處((即梁底支撐撐小梁懸挑段段根部)承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××4.68××0.6，0.3933×4.688×0.6++4.68××0.3]＝3.21kkN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R1＝R3＝1.62kkN，R2＝3.21kkN正常使用用極限狀態(tài)R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××3.63××0.6，0.3933×3.633×0.6++3.63××0.3]＝2.49kkN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R'1＝R'3＝1.4kN，R'2＝2.49kkN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Ф48×3.5可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)1主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)12.19主梁截面抵抗矩WW(cm3)5.08主梁自重重忽略不計，計計算簡圖如下下：1、抗彎驗驗算主梁彎矩矩圖(kN·m))σ＝Mmax/W＝0..094×1106/5080＝18.411N/mm22≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算主梁剪力力圖(kN)Vmaxx＝1.2511kNτmax＝2Vmaax/A=22×1.2551×10000/4899＝5.12NN/mm2≤[τ]＝125N//mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算主梁變形形圖(mm)νmax＝0.011mm≤[ν]＝l/400＝300/4400＝0.75mmm滿足要求求！4、扣件抗抗滑計算R＝maax[R1,R3]＝0.37kkN≤8kN單扣件在在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求??！同理可知知，左側(cè)立柱柱扣件受力R＝0.37kkN≤8kN單扣件在在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求?。∑?、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依依據(jù)《建筑施工模板安安全技術(shù)規(guī)范范》JGJ1662-20008鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A((mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計值ff(N/mmm2)205λ=h/i=15000/15..9=94..34≤[λ]=1500長細(xì)比滿滿足要求！查表得，φ＝0.631、風(fēng)荷載載計算Mw＝00.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4××0.18××0.6×11.52/10＝0.03kkN·m2、穩(wěn)定性性計算根據(jù)《建建筑施工模板板安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》公式55.2.5--14，荷載設(shè)計計值q1有所不同：：1)面板板驗算q1＝00.9×[11.2×(00.1+(224+1.55)×0.99)+0.99×1.4××2]×1＝27.166kN/m2)小梁梁驗算q1＝mmax{1..29+(00.3-0..1)×0..25/2++0.9×[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..12)+00.9×1..4×1]××max[00.3-0..25/2，(0.6--0.3)--0.25//2]/2××1，4.24++(0.3--0.1)××0.25//2}=4..27kN//m同上四～～六計算過程程，可得：R1＝00.35kNN，R2＝5.31kkN，R3＝0.35kkN立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[00.35+00.9×[11.2×(00.75+((24+1..1)×0..12)+00.9×1..4×1]××(1.2++0.3-00.25/22)/2×11.2，5.31，0.35++0.9×[[1.2×((0.75++(24+11.1)×00.12)++0.9×11.4×1]]×(1.22+0.6--0.3-00.25/22)/2×11.2]+00.03/00.6＝5.4kNNf＝N//(φA)+Mw/W＝5400..98/(00.63×4424)+00.03×1106/4490＝26.233N/mm22≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！八、可調(diào)托座驗算算可調(diào)托座承載力容容許值[N](kkN)30由"主梁梁驗算"一節(jié)計算可可知可調(diào)托座座最大受力N＝max[RR2]×1＝5.71kkN≤[N]＝30kN滿足要求求！九、立柱地基基礎(chǔ)礎(chǔ)計算地基土類型粘性土地基承載力設(shè)計值值fak(kPa)140立柱墊木地基土承承載力折減系系數(shù)mf1墊板底面面積A((m2)0.15立柱底墊墊板的底面平平均壓力p＝N/(mfA)＝5.4/((1×0.115)＝36.011kPa≤fak＝140kPPa滿足要求！（四）泳池屋面板板模板（扣件件式）計算書書一、工程屬性新澆混凝土樓板名名稱泳池屋面板，標(biāo)高高7.8m新澆混凝土樓板板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊邊長L(m)6新澆混凝土樓板邊邊寬B(m)3二、荷載設(shè)計施工人員及設(shè)備荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k當(dāng)計算面板和小梁梁時的均布活活荷載(kN/m2)2.5當(dāng)計算面板和小梁梁時的集中荷荷載(kN)2.5當(dāng)計算主梁時的均均布活荷載(kN/m2)1.5當(dāng)計算支架立柱及及其他支承結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的的均布活荷載載(kN/m2)1模板及其支架自重重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板自重標(biāo)準(zhǔn)值0.1面板及小梁自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值0.3樓板模板自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值0.5模板及其支架自重重標(biāo)準(zhǔn)值0.75新澆筑混凝土自重重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值GG3k(kN/m3)1.1風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωkk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kkN/m2)0.250.18風(fēng)壓高度變化系數(shù)數(shù)μz0.9風(fēng)荷載體型系數(shù)μμs0.8三、模板體系設(shè)計計模板支架高度(mm)7.8立柱縱向間距l(xiāng)aa(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)bb(mm)900水平拉桿步距h((mm)1500立柱布置在混凝土土板域中的位位置中心對稱立柱距混凝土板短短邊的距離(mm)300立柱距混凝土板長長邊的距離(mm)150主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間距(mm))300小梁距混凝土板長長邊的距離(mm)150小梁兩端各懸挑長長度(mm)300，300四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15面板彈性模量E((N/mm22)10000根據(jù)《建建筑施工模板板安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》5.22.1"面板可按簡簡支跨計算"的規(guī)定，另另據(jù)現(xiàn)實(shí)，樓樓板面板應(yīng)擱擱置在梁側(cè)模模板上，因此此本例以簡支支梁，取1m單位寬度計計算。計算簡簡圖如下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm41、強(qiáng)度驗驗算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(1.11+24)××0.12))+1.4××2.5，1.35××(0.1++(1.1++24)×00.12)++1.4×00.7×2..5]×11=6.511kN/mq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.1××1=0.111kN/mmp＝0..9×1.33×Q1K=0.99×1.4××2.5＝3.15kkNMmaxx＝max[qq1l2/8,q2l2/8+pll/4]=mmax[6..51×0..32/8，0.11××0.32/8+3..15×0..3/4]==0.244kN·mσ＝Mmax/W＝0..24×1006/375000＝6.33NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗驗算q＝(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.1+(11.1+244)×0.112)×1==3.11kkN/mν＝5ql4/(3884EI)＝5×3.111×30004/(3844×100000×2811250)＝0.12mmm≤[ν]＝l/400＝300/4400＝0.75mmm滿足要求求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)50×100小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)1.78小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁截面慣性矩II(cm4)416.67因[L//la]取整＝[60000/900]]取整＝6，按四等跨跨連續(xù)梁計算算，又因小梁梁較大懸挑長長度為300mm，因此需進(jìn)進(jìn)行最不利組組合，計算簡簡圖如下：1、強(qiáng)度驗驗算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..3+(1..1+24))×0.122)+1.44×2.5，1.35××(0.3++(1.1++24)×00.12)++1.4×00.7×2..5]×0..3＝2.02kkN/m因此，qq1靜＝0.9×11.2(G11k+(G3k+G2k)×h))×b=0..9×1.22×(0.33+(1.11+24)××0.12))×0.3＝1.07kkN/mq1活＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×2.55×0.3＝0.94kkN/mM1＝--0.0711q1靜L2-0.1007q1活L2＝-0.0771×1.007×0.992-0.1007×0.994×0.992＝0.14kkN·mq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.3××0.3＝0.1kNN/mp＝0..9×1.44×Q1k=0.99×1.4××2.5＝3.15kkN/mM2＝00.077qq2L2+0.211pL＝0.0777×0.1××0.92+0.211×3.155×0.9＝0.6kNN·mM3＝mmax[q11L12/2，q2L12/2+pLL1]=maxx[2.022×0.322/2，0.1×00.32/2+3..15×0..3]＝0.95kkN·mMmaxx＝max[MM1，M2，M3]＝max[00.14，0.6，0.95]＝0.95kkN·mσ＝Mmax/W＝0..95×1006/833330＝11.399N/mm22≤[f]＝15.444N/mm22滿足要求求！2、抗剪驗驗算V1＝00.607qq1靜L+0.662q1活L＝0.6077×1.077×0.9++0.62××0.94××0.9＝1.11kkNV2＝00.607qq2L+0.6681p＝0.6077×0.1××0.9+00.681××3.15＝2.2kNNV3＝mmax[q11L1，q2L1+p]＝max[22.02×00.3，0.1×00.3+3..15]＝3.18kkNVmaxx＝max[VV1，V2，V3]＝max[11.11，2.2，3.18]＝3.18kkNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3×33.18×11000/((2×1000×50)＝0.95NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算q=(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.3+(224+1.11)×0.112)×0..3＝0.99kkN/m跨中νmmax＝0.6322qL4/(1000EI)=00.632××0.99××9004/(1000×93500×41666700)＝0.11mmm≤[ν]＝l/400＝900/4400＝2.25mmm懸臂端ννmax＝qL4/(8EII)=0.999×30004/(8×99350×441667000)＝0.03mmm≤[ν]＝l1/400＝300/4400＝0.75mmm滿足要求求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Ф48×3可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)1主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)1