水泥窯純低溫余熱發(fā)電概況課件

水泥生產(chǎn)余熱發(fā)電概況

大連易世達(dá)能源工程有限公司

水泥生產(chǎn)余熱發(fā)電概況1水泥余熱發(fā)電的發(fā)展歷程在20世紀(jì)20-30年代，回轉(zhuǎn)窯廢氣溫度為800-900℃，熟料熱耗為7400kJ/kgKJ/kg，發(fā)電能力110kWh左右，裝機(jī)容量小于3000kW，技術(shù)落后。20世紀(jì)80年代，采用了帶有回?zé)岬睦士涎h(huán)系統(tǒng)，運(yùn)行參數(shù)提高到2.5MPa左右，單機(jī)容量達(dá)到了3000kW，發(fā)電指標(biāo)達(dá)到了熟料熱耗6700-7400kJ/kg，噸熟料發(fā)電量100-130kWh，國(guó)產(chǎn)第一代水泥窯余熱發(fā)電專用鍋爐和國(guó)產(chǎn)的1500、3000kW汽輪發(fā)電機(jī)也滿足了水泥余熱發(fā)電系統(tǒng)的需要。80年代水泥生產(chǎn)發(fā)展新型干法窯為主，由于水泥窯增加了預(yù)熱器及分解爐，窯尾煙氣溫度大幅度降低，對(duì)余熱發(fā)電系統(tǒng)提出了一個(gè)難題，1995年帶補(bǔ)燃鍋爐余熱發(fā)電系統(tǒng)在魯南投入生產(chǎn)，1997年日本贈(zèng)送了全套的純中低溫余熱發(fā)電系統(tǒng)，中國(guó)進(jìn)入了純低溫余熱發(fā)電系統(tǒng)時(shí)代。水泥余熱發(fā)電的發(fā)展歷程在20世紀(jì)20-30年代，回轉(zhuǎn)窯廢氣溫21水及水蒸汽的基本知識(shí)

水在某一恒定壓力下進(jìn)行加熱，在此過(guò)程中一般來(lái)講有如下三個(gè)過(guò)程：第一個(gè)過(guò)程，水在常溫下被逐步加熱至某一溫度tb,在此溫度下水開(kāi)始逐漸產(chǎn)生蒸汽，其蒸汽溫度與水溫相同為tb；第二個(gè)過(guò)程，水繼續(xù)被加熱時(shí)水溫tb將不再變化，而產(chǎn)生的溫度為tb的蒸汽將不斷增加至水全部變?yōu)檎羝?；第三個(gè)過(guò)程，水全部變?yōu)檎羝罄^續(xù)加熱，則水蒸氣的溫度將不斷升高至tz。1水及水蒸汽的基本知識(shí)

水在某一恒定壓力下進(jìn)行加3水泥窯純低溫余熱發(fā)電概況課件4P=1.0MPa時(shí),水加熱至Tb=179.9℃才形成蒸汽P=1.27MPa時(shí),水加熱至Tb=191.6℃才形成蒸汽P=2.45MPa時(shí),水加熱至Tb=216.7℃才形成蒸汽P=0.1MPa時(shí),水加熱至Tb=100℃才形成蒸汽P=0.007MPa時(shí),水加熱至Tb=39.2℃才形成蒸汽P=1.0MPa時(shí),水加熱至Tb=179.9℃才形成蒸汽5水及水蒸汽的變化過(guò)程示意圖水及水蒸汽的變化過(guò)程示意圖6在上述三個(gè)變化過(guò)程中，水變?yōu)檎羝臏囟确Q為飽和溫度（tb），其對(duì)應(yīng)的水稱為飽和水、蒸汽為飽和蒸汽；第三個(gè)過(guò)程結(jié)束后產(chǎn)生的蒸汽為過(guò)熱蒸汽，過(guò)熱蒸汽溫度tz與飽和溫度tb之差（tz-tb）稱為水蒸氣過(guò)熱度。對(duì)于不同的壓力P，飽和溫度tb是不同的。在水及水蒸氣被熱源（廢氣）加熱過(guò)程中，熱源與水及水蒸氣間必將存在換熱溫差，并且熱源溫度必須高于水及水蒸氣溫度，同時(shí)在此換熱過(guò)程中的某一位置存在最小溫差點(diǎn)，此點(diǎn)稱為換熱溫差窄點(diǎn)△tmim.在上述三個(gè)變化過(guò)程中，水變?yōu)檎羝臏囟确Q為飽和溫度7水及水蒸氣壓力與飽和溫度關(guān)系表

絕對(duì)壓力MPa0.0010.0050.0070.0090.010.020.050.10.16飽和溫度℃6.98232.939.0243.7945.8360.0981.3599.63113.32絕對(duì)壓力MPa0.20.30.40.511.21.62.453.82飽和溫度℃120.23133.54143.62151.85179.88187.96201.73222.9247.51水及水蒸氣壓力與飽和溫度關(guān)系表絕對(duì)壓力MPa0.0010.81.2主蒸汽壓力與余熱鍋爐廢氣出口溫度的關(guān)系

P=1.0MPa時(shí)T=179.9℃+ΔtminP=1.27MPa時(shí)T=191.6℃+ΔtminP=2.45MPa時(shí)T=216.7℃+ΔtminP=0.1MPa時(shí)T=100℃+ΔtminP=0.075MPa時(shí)T=89.2℃+ΔtminΔtmin由鍋爐設(shè)計(jì)確定1.2主蒸汽壓力與余熱鍋爐廢氣出口溫度的關(guān)系

P=1.0MP9水泥窯純低溫余熱發(fā)電概況課件102蒸汽參數(shù)與發(fā)電能力的關(guān)系

2.1熱的質(zhì)即熱量轉(zhuǎn)換為電量的能力1Kg/h－1000℃的熱水,其含有的熱量為1000Kcal/h(是熱量的量)，這個(gè)熱量理論上轉(zhuǎn)化為電量的最大能力為N=[1-273/(1000＋273)]×1000×4.1868/3600=0.9135kW(熱量的質(zhì))，理論轉(zhuǎn)換效率為0.9135×860/1000=78.56%。10Kg/h－100℃的熱水,其含有的熱量同樣為1000Kcal/h，但這個(gè)熱量理論上轉(zhuǎn)化為電量的最大能力為N=[1-273/(100＋273)]×1000×4.1868/3600=0.3118kW，理論轉(zhuǎn)換效率為0.3118×860/1000=26.8%。2蒸汽參數(shù)與發(fā)電能力的關(guān)系

2.1熱的質(zhì)即熱量轉(zhuǎn)換為電量的能112.2火力發(fā)電廠的標(biāo)準(zhǔn)煤耗及汽耗率

前述的轉(zhuǎn)換效率用于火力發(fā)電廠時(shí),則反應(yīng)為：發(fā)電用蒸汽參數(shù)不同,發(fā)電煤耗也不同,即轉(zhuǎn)換效率不同，例如：國(guó)內(nèi)目前的中壓火電廠(單機(jī)為3～25MW的小型火電廠)，發(fā)電用蒸汽參數(shù)一般為3.43MPa—435℃，其發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗為540～580g/Kwh，轉(zhuǎn)換效率約為21～23%(反映在汽輪機(jī)汽耗率上為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽為4.73Kg—汽機(jī)葉片為老紅旗葉片)；國(guó)內(nèi)目前的高壓火電廠(單機(jī)為25～100MW的中型火電廠)，發(fā)電用蒸汽參數(shù)一般為9.81MPa—550℃，其發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗為380～420g/Kwh，轉(zhuǎn)換效率約為29～33%(反映在汽輪機(jī)汽耗率上為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽為4.3Kg—汽機(jī)葉片為老紅旗葉片)；國(guó)內(nèi)目前的超高壓、亞臨界火電廠(單機(jī)為200～600MW的大型火電廠)，發(fā)電用蒸汽參數(shù)一般為16～18MPa—555～575℃，其發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗為300～330g/Kwh，轉(zhuǎn)換效率約為37～41%(反映在汽輪機(jī)汽耗率上為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽為3.45Kg—汽機(jī)葉片為老紅旗葉片)；2.2火力發(fā)電廠的標(biāo)準(zhǔn)煤耗及汽耗率

前12鍋爐

低壓中壓高壓超高壓臨界

主蒸汽壓力MPa1.53.8210.21822.01主蒸汽溫度℃355450550550590鍋爐入口廢氣量Nm3/h100000100000100000100000100000鍋爐入口廢氣溫度℃10001000100010001000飽和蒸汽焓kJ/kg2791.972801.492720.862507.492087.94飽和水焓kJ/kg851.741077.951418.621734.182068.9過(guò)熱器傳熱面積m2210.04331.51567.87753.541601.14蒸發(fā)器傳熱面積m21873.211570.581119.88629.4114.75省煤器段給水溫度℃100100100100100省煤器出口廢氣溫度℃150.29150.32150.42150.39150.33省煤器傳熱面積m22356.783169.744113.524556.144648.99總面積m24440.035071.835801.285939.16264.88汽輪機(jī)

進(jìn)汽壓力

1.113.439.8117.6121.62進(jìn)汽溫度

340435535535575高壓缸效率

0.820.820.820.820.82排汽壓力

0.0070.0070.0070.0070.007排汽溫度

3939393939實(shí)際排汽焓

2402.482369.662335.622229.652244.07排汽干度

0.92970.9160.90190.85790.8639發(fā)電量

8660.6410393.5911893.2512457.0713439.83汽輪機(jī)汽耗

5.154.033.333.283.12標(biāo)準(zhǔn)煤耗

580.64483.83422.82403.69374.17鍋爐低壓中壓高壓超高壓臨界主蒸汽壓力MPa1.53.82132.3水泥窯低溫余熱電站汽輪機(jī)汽耗率

蒸汽參數(shù)采用0.69～0.98MPa—300～340℃時(shí)，汽輪機(jī)汽耗率為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽6.1～5.5Kg—汽機(jī)葉片為全三維葉片；蒸汽參數(shù)采用0.98～1.27MPa—310～340℃時(shí)，汽輪機(jī)汽耗率為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽5.4～5.2Kg—汽機(jī)葉片為全三維葉片；蒸汽參數(shù)采用2.29MPa—370℃時(shí)，汽輪機(jī)汽耗率為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽4.62Kg(有補(bǔ)汽時(shí)為4.25～4.41Kg)—汽機(jī)葉片為全三維葉片。2.3水泥窯低溫余熱電站汽輪機(jī)汽耗率

蒸汽參數(shù)采用0.69～142.4廢氣余熱品為的界定

對(duì)于熱能-動(dòng)力轉(zhuǎn)換設(shè)備------蒸汽輪機(jī)而言,國(guó)內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)的中小型汽輪機(jī)按進(jìn)汽參數(shù)分為:

高壓高溫機(jī)組,進(jìn)汽壓力大于3.43Mpa進(jìn)汽溫度為435-555℃；中壓中溫（及次中壓中溫）機(jī)組，進(jìn)汽壓力為2.45-3.43Mpa進(jìn)汽溫度為340-435℃；低壓低溫機(jī)組,進(jìn)汽壓力小于2.45Mpa進(jìn)汽溫度為280-340℃。2.4廢氣余熱品為的界定

對(duì)于熱能-動(dòng)力轉(zhuǎn)換設(shè)備-15根據(jù)汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)，考慮利用廢氣余熱生產(chǎn)水蒸氣所需傳熱溫差的要求，水泥窯余熱品位應(yīng)當(dāng)確定為：高溫廢氣余熱：廢氣溫度大于650℃中溫廢氣余熱：廢氣溫度350～650℃低溫廢氣余熱：廢氣溫度小于350℃根據(jù)汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)，考慮利用廢氣余熱生產(chǎn)水蒸氣所163國(guó)內(nèi)余熱發(fā)電系統(tǒng)簡(jiǎn)介

3.1熟料生產(chǎn)線余熱分布2500t/d水泥生產(chǎn)線窯尾廢氣：169000Nm3/h--340℃----200℃

窯頭廢氣：142000Nm3/h--230℃----104℃

可利用熱量：窯頭：38900000kJ/h

窯頭：24060000kJ/h

折合：2.15噸標(biāo)煤/小時(shí)3國(guó)內(nèi)余熱發(fā)電系統(tǒng)簡(jiǎn)介

3.1熟料生產(chǎn)線余熱分布17

5000t/d水泥生產(chǎn)線窯尾廢氣：332000Nm3/h--330℃----200℃窯頭廢氣：282000Nm3/h--290℃----105℃

可利用熱量：窯尾：70900000kJ/h

窯頭：70800000kJ/h

折合：4.84噸標(biāo)煤/小時(shí)5000t/d水泥生產(chǎn)線18圖：5000T/D生產(chǎn)線余熱分布圖圖：5000T/D生產(chǎn)線余熱分布圖193.2冷卻機(jī)取風(fēng)方式

圖：?jiǎn)稳★L(fēng)余熱發(fā)電廢氣溫度和熱量分布圖3.2冷卻機(jī)取風(fēng)方式

圖：?jiǎn)稳★L(fēng)余熱發(fā)電廢氣溫度和熱量分布圖20圖：雙取風(fēng)余熱發(fā)電廢氣溫度和熱量分布圖圖：雙取風(fēng)余熱發(fā)電廢氣溫度和熱量分布圖213.3朗肯循環(huán)

朗肯循環(huán)是典型的熱工過(guò)程，也是理想化的熱能（蒸汽）--動(dòng)力循環(huán)，是各種復(fù)雜的蒸汽動(dòng)力循環(huán)的基本循環(huán)，是研究復(fù)雜循環(huán)的理論基礎(chǔ)。朗肯循環(huán)原理圖

朗肯循環(huán)過(guò)程圖(T-S圖)3.3朗肯循環(huán)

朗肯循環(huán)是典型的熱工過(guò)程，也是理想化22汽輪機(jī)排汽2（一般為絕對(duì)壓力0.007-0.01MPa并含有10-5%的水分的39-45℃飽和蒸汽及水的混合物）經(jīng)凝汽器凝結(jié)成水3后（水溫不變）在經(jīng)凝結(jié)水泵升壓至鍋爐給水壓力（由于泵做功，使水溫升高1-2℃），在鍋爐內(nèi)通過(guò)吸收熱量，使水變成給水壓力下的飽和溫度5，繼續(xù)加熱變成飽和蒸汽6，再繼續(xù)加熱為給水壓力下的過(guò)熱蒸汽1，過(guò)熱蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)推動(dòng)汽輪機(jī)做功后自汽輪機(jī)排汽排出2，完成一個(gè)熱力循環(huán)。通過(guò)分析以上過(guò)程可知：循環(huán)熱效率=1-（h1-h2）/（h1-h4）所以在消耗同樣熱量的條件下多發(fā)電的措施有如下幾點(diǎn)：A提高進(jìn)汽溫度B提高進(jìn)汽壓力C降低汽輪機(jī)排汽壓力汽輪機(jī)排汽2（一般為絕對(duì)壓力0.007-0.01M23什么叫“冷端損失”？火電廠在運(yùn)行時(shí)，用高壓水泵把水打進(jìn)鍋爐，再逐步加熱，使水變?yōu)檎羝?，繼續(xù)加熱，變?yōu)檫^(guò)熱蒸汽，再經(jīng)過(guò)管道和閥門進(jìn)入汽輪機(jī)做功。蒸汽經(jīng)過(guò)汽輪機(jī)多級(jí)葉片做功后，壓力和溫度在逐漸降低，經(jīng)過(guò)最后一級(jí)葉片做功后，其蒸汽壓力已不足半個(gè)大氣壓，溫度也降到了幾十?dāng)z氏度，但此時(shí)仍為“氣態(tài)”。這時(shí)如果再把它打入鍋爐進(jìn)行加熱，消耗能源太大，在經(jīng)濟(jì)上不劃算。只有想方設(shè)法把它再變成水后打入鍋爐，才劃算。如何把這些低溫低壓的蒸汽再變成水呢？只有采用冷卻方法，同樣壓力溫度的蒸汽變成水，會(huì)釋放出大量熱，即為潛在熱，１千克水要釋放約６００大卡熱量，再通過(guò)水冷或空冷把這些熱帶走，這些被帶走的熱就是火電廠的“冷端損失”。

什么叫“冷端損失”？24對(duì)于余熱發(fā)電由于余熱熱源溫度的限制，進(jìn)汽壓力、溫度不可能無(wú)限制提高，制約了循環(huán)熱效率的提高，排汽壓力受到冷卻水的溫度的限制，也不能過(guò)低。通過(guò)對(duì)朗肯循環(huán)的分析結(jié)合水泥窯的特點(diǎn)，得出水泥窯余熱電站原則：A利用相對(duì)高溫廢氣余熱盡量生產(chǎn)相對(duì)高壓、高溫的蒸汽減少換熱溫差、提高熱效率；B對(duì)于中低溫余熱廢氣，應(yīng)先考慮用低溫余熱廢熱取代汽輪機(jī)的回?zé)岢槠?，?dāng)?shù)蜏赜酂釓U氣余熱量過(guò)大時(shí)，利用剩余的中溫廢氣余熱再生產(chǎn)中低壓參數(shù)蒸汽，并按蒸汽壓力分別補(bǔ)入汽輪機(jī)；C對(duì)于余熱發(fā)電，其循環(huán)熱效率不可能高于朗肯循環(huán)熱效率。對(duì)于余熱發(fā)電由于余熱熱源溫度的限制，進(jìn)汽壓力、溫度不可能無(wú)253.4目前水泥行業(yè)已經(jīng)推廣應(yīng)用的幾種純低溫余熱發(fā)電技術(shù)

以蒸汽參數(shù)來(lái)分，基本上有兩類：一類為0.69～1.27MPa—280～340℃的低壓低溫系統(tǒng)，一類為1.57～2.47MPa-325～400℃的次中壓中溫系統(tǒng)。3.4目前水泥行業(yè)已經(jīng)推廣應(yīng)用的幾種純低溫余熱發(fā)電技術(shù)

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對(duì)于0.69～1.27MPa—280～340℃的低壓低溫系統(tǒng)，其熱力系統(tǒng)構(gòu)成有如下三種模式：a：?jiǎn)螇翰谎a(bǔ)汽式純余熱發(fā)電技術(shù)，見(jiàn)圖1。b：復(fù)合閃蒸補(bǔ)汽純余熱發(fā)電技術(shù)，見(jiàn)圖2。c：多壓補(bǔ)汽式純余熱發(fā)電技術(shù)，見(jiàn)圖3。對(duì)于0.69～1.27MPa—280～3427圖1：?jiǎn)螇翰谎a(bǔ)汽式純余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)、循環(huán)參數(shù)及廢氣取熱方式圖1：?jiǎn)螇翰谎a(bǔ)汽式純余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)、循環(huán)參數(shù)及廢氣取熱28圖2：復(fù)合閃蒸補(bǔ)汽式純余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)、循環(huán)參數(shù)及廢氣取熱方式圖2：復(fù)合閃蒸補(bǔ)汽式純余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)、循環(huán)參數(shù)及廢氣取29圖3：多壓補(bǔ)汽式純余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)及廢氣取熱方式圖3：多壓補(bǔ)汽式純余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)及廢氣取熱方式30

利用水泥窯窯尾預(yù)熱器排出的350℃以下廢氣設(shè)置一臺(tái)窯尾預(yù)熱器余熱鍋爐（簡(jiǎn)稱SP鍋爐）、利用水泥窯窯頭熟料冷卻機(jī)排出400℃以下廢氣設(shè)置一臺(tái)熟料冷卻機(jī)廢氣余熱鍋爐（簡(jiǎn)稱AQC爐）、兩臺(tái)鍋爐設(shè)置一臺(tái)蒸汽輪機(jī)、發(fā)電系統(tǒng)主蒸汽參數(shù)為0.69～1.27MPa—280～340℃。利用水泥窯窯尾預(yù)熱器排出的350℃以下廢氣設(shè)置一臺(tái)31上述三種技術(shù)沒(méi)有本質(zhì)的區(qū)別，共同的特點(diǎn)：都是利用在窯頭熟料冷卻機(jī)中部增設(shè)抽廢氣口或直接利用冷卻機(jī)尾部廢氣出口的400℃以下廢氣及窯尾預(yù)熱器排出的300～350℃的廢氣余熱；最重要的特點(diǎn)是采用0.69～1.27MPa-280～340℃低壓低溫主蒸汽。區(qū)別僅在于：窯頭熟料冷卻機(jī)在生產(chǎn)0.69～1.27MPa-280～340℃低壓低溫蒸汽的同時(shí)或同時(shí)再生產(chǎn)0.1～0.5MPa-飽和～160℃低壓低溫蒸汽、或同時(shí)再生產(chǎn)85～200℃的熱水；汽輪機(jī)采用補(bǔ)汽式或不補(bǔ)汽式汽輪機(jī)。上述三種技術(shù)沒(méi)有本質(zhì)的區(qū)別，共同的特點(diǎn)：都是利用32對(duì)于1.57～2.47MPa—325～400℃的次中壓中溫系統(tǒng)，其熱力系統(tǒng)構(gòu)成有如下模式：對(duì)于1.57～2.47MPa—325～400℃的次中壓中溫系33利用水泥窯窯尾預(yù)熱器排出的350℃以下廢氣設(shè)置一臺(tái)窯尾預(yù)熱器余熱鍋爐（簡(jiǎn)稱SP鍋爐）；利用熟料冷卻機(jī)排出的400℃以下廢氣設(shè)置一臺(tái)熟料冷卻機(jī)廢氣余熱鍋爐（簡(jiǎn)稱AQC爐），或者通過(guò)改變窯頭熟料冷卻機(jī)廢氣排放方式：利用熟料冷卻機(jī)排出的部分360℃以下廢氣設(shè)置一臺(tái)AQC余熱鍋爐、利用熟料冷卻機(jī)排出的部分500℃以下廢氣設(shè)置一臺(tái)熟料冷卻機(jī)廢氣余熱過(guò)熱器（簡(jiǎn)稱ASH過(guò)熱器）；將AQC爐排出的廢氣部分或全部返回冷卻機(jī)，窯頭熟料冷卻機(jī)冷卻風(fēng)采用循環(huán)風(fēng)方式；利用兩臺(tái)鍋爐或者增設(shè)的余熱過(guò)熱器設(shè)置補(bǔ)汽式蒸汽輪機(jī)，發(fā)電系統(tǒng)主蒸汽參數(shù)為1.57～3.43MPa—340～435℃、補(bǔ)汽參數(shù)為0～0.15MPa—飽和～160℃。利用水泥窯窯尾預(yù)熱器排出的350℃以下廢氣設(shè)置一臺(tái)窯343.5各種余熱發(fā)電系統(tǒng)發(fā)電能力對(duì)比

主蒸汽參數(shù)2.29MPa-370℃1.27MPa-340℃0.98MPa-310℃0.7MPa-310℃補(bǔ)汽參數(shù)0.15MPa-150℃0.15MPa-150℃

SP爐進(jìn)口廢氣353600Nm3/h-335℃353600Nm3/h-335℃353600Nm3/h-335℃353600Nm3/h-335℃SP爐出口廢氣378400Nm3/h-208℃378400Nm3/h-196℃378400Nm3/h-208℃378400Nm3/h-203℃ASH進(jìn)口廢氣67500Nm3/h-500℃

ASH出口廢氣71700Nm3/h-325℃

AQC進(jìn)口廢氣189000Nm3/h-330℃188466Nm3/h-376℃188466Nm3/h-376℃188466Nm3/h-376℃AQC出口廢氣200000Nm3/h-98℃203840Nm3/h-102℃203840Nm3/h-89℃203840Nm3/h-89℃SP主蒸汽參數(shù)2.5MPa-26.6t/h-223℃1.47MPa-25t/h-320℃1.17MPa-26t/h-320℃0.9MPa-27.5t/h-320℃AQC主蒸汽參數(shù)2.5MPa-11.7t/h-223℃1.47MPa-16.5t/h-360℃1.17MPa-17.4t/h-320℃0.9MPa-17.6t/h-320℃AQC除氧用汽0.6t/h0.837t/h

AQC補(bǔ)汽用汽5t/h1.953t/h

AQC熱水參數(shù)44.3t/h-30/105℃44.453t/h-30/100℃44.23t/h-30/185℃46t/h-30/170℃ASH進(jìn)口蒸汽參數(shù)2.45MPa-38.3t/h-223℃

ASH出口蒸汽參數(shù)2.4MPa-38.3t/h-380℃

汽輪機(jī)組額定功率9MW9MW9MW9MW汽機(jī)主進(jìn)汽量37.7t/h40.5t/h43.4t/h45.1t/h汽機(jī)補(bǔ)汽量5t/h2t/h

汽機(jī)發(fā)電功率8.92MW8.25MW8.21MW7.96MW3.5各種余熱發(fā)電系統(tǒng)發(fā)電能力對(duì)比

主蒸汽參數(shù)2.29MPa353.6應(yīng)用水泥窯純低溫余熱發(fā)電技術(shù)應(yīng)遵循的基本原則

不影響水泥生產(chǎn)、不增加水泥熟料熱耗及電耗、不改變水泥生產(chǎn)用原燃料的烘干熱源、不改變水泥生產(chǎn)的工藝流程及設(shè)備。3.6應(yīng)用水泥窯純低溫余熱發(fā)電技術(shù)應(yīng)遵循的基本原則

363.7對(duì)水泥生產(chǎn)影響的控制

水泥窯配套建設(shè)余熱電站，原則上要求不影響水泥生產(chǎn)，但由于在一條完整的熟料生產(chǎn)線窯頭、窯尾各串接相應(yīng)的余熱鍋爐，因此，余熱電站對(duì)水泥生產(chǎn)不產(chǎn)生任何影響是不可能的。根據(jù)已投產(chǎn)的余熱電站實(shí)際生產(chǎn)運(yùn)行情況，對(duì)于遵循上述原則配套建設(shè)的余熱電站，投入運(yùn)行后對(duì)水泥生產(chǎn)的影響主要集中在如下幾個(gè)方面：3.7對(duì)水泥生產(chǎn)影響的控制

水泥窯配套建設(shè)余熱電站，37（1）窯尾高溫風(fēng)機(jī)在窯尾SP鍋爐漏風(fēng)控制、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、受熱面配置、清灰設(shè)計(jì)、除灰設(shè)計(jì)、廢氣管道設(shè)計(jì)合適的條件下，電站投入運(yùn)行后，窯尾高溫風(fēng)機(jī)負(fù)荷將有所降低，這種影響是正面的。（2）增濕塔將隨著電站的投入或解出調(diào)整噴水量，直至停止或全開(kāi)噴水。（3）生料磨及煤磨隨著電站的投入或解出，烘干廢氣溫度將產(chǎn)生較大幅度的變化，需要根據(jù)烘干廢氣溫度的變化調(diào)整烘干廢氣量或磨的運(yùn)行方式。（4）窯尾電收塵如果窯尾采用電收塵，電站投入運(yùn)行后對(duì)其收塵效果總是有影響的，只是由于地區(qū)不同、配料不同、燃料不同或其它條件不同，對(duì)收塵效果的影響程度不同。但當(dāng)窯尾采用袋收塵時(shí)，電站投入運(yùn)行對(duì)提高收塵效果是有顯著作用的。（1）窯尾高溫風(fēng)機(jī)38（5）窯頭電收塵器：電站投入運(yùn)行后，窯頭電收塵器工作溫度大為降低，粉塵負(fù)荷也相應(yīng)降低。（6）窯系統(tǒng)操作：由于窯系統(tǒng)增加了兩臺(tái)余熱鍋爐，而余熱鍋爐廢氣不但取自還要送回水泥窯系統(tǒng)，因此勢(shì)必需要增加窯系統(tǒng)窯頭、窯尾、廢氣處理、生料粉磨、煤制備系統(tǒng)的操作環(huán)節(jié)。

對(duì)水泥窯生產(chǎn)造成的上述幾方面的影響，綜合起來(lái)為兩個(gè)方面：一、增加了水泥窯生產(chǎn)的操作環(huán)節(jié)（例如：隨著電站的投入、運(yùn)行和解出，水泥窯需調(diào)整窯尾高溫風(fēng)機(jī)、增濕塔噴水、生料磨及煤磨、窯頭排風(fēng)機(jī)等系統(tǒng)的運(yùn)行參數(shù)；二、如果窯尾采用電收塵，電站投入運(yùn)行后對(duì)其收塵效果總是有或大或小的影響。（5）窯頭電收塵器：電站投入運(yùn)行后，窯頭電收塵器工作溫度大為39對(duì)水泥窯生產(chǎn)造成的影響應(yīng)當(dāng)而且必須控制在上述范圍以內(nèi)，在目前水泥熟料燒成工藝技術(shù)及設(shè)備、純低溫余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)配置技術(shù)及設(shè)備條件下，為了提高發(fā)電量而采用抽取三次風(fēng)或窯頭罩等高溫風(fēng)、生料或燃料烘干改用燃燒燃料而將原來(lái)用于烘干的廢氣用于發(fā)電等措施都是不可取的。采用這些措施，表面上增加了發(fā)電量，實(shí)際不但不會(huì)有助于水泥生產(chǎn)綜合能耗的降低，反而由于熟料熱耗的增加會(huì)使水泥生產(chǎn)綜合能耗增加（當(dāng)水泥廠建設(shè)余熱電站不是以節(jié)能為主要目的，在一公斤標(biāo)準(zhǔn)煤的價(jià)格與一度電的購(gòu)電價(jià)格之比小于0.7的條件下，采用這些措施可以增加水泥生產(chǎn)綜合效益）。對(duì)水泥窯生產(chǎn)造成的影響應(yīng)當(dāng)而且必須控制在403.8易世達(dá)武穴余熱發(fā)電系統(tǒng)介紹

3.8易世達(dá)武穴余熱發(fā)電系統(tǒng)介紹

413.8.1廢氣余熱資源

5000t/d水泥窯的廢氣余熱資源為：（1）窯頭熟料冷卻機(jī)的廢氣余熱（兩條窯廢氣參數(shù)均相同，對(duì)于一條窯）：為充分利用窯頭熟料冷卻機(jī)的廢氣余熱，在不影響入窯二、三次風(fēng)的風(fēng)溫、風(fēng)量條件下，調(diào)整熟料冷卻機(jī)廢氣取熱方式。根據(jù)水泥廠提供的資料，冷卻機(jī)總排廢氣參數(shù)為300000Nm3/h—300℃，根據(jù)熟料冷卻機(jī)廢氣溫度從冷卻機(jī)頭部的約625℃到尾部的約90℃而逐步降低的條件，按其溫度分布進(jìn)行梯級(jí)利用并考慮電站對(duì)水泥窯生產(chǎn)波動(dòng)的適應(yīng)及簡(jiǎn)化電站操作，將取熱方式分為高溫段和中溫段。3.8.1廢氣余熱資源

5000t/d水泥窯的廢氣余熱資源為42高溫端:廢氣量（標(biāo)況）：～66000Nm3/h廢氣溫度：～500℃中溫端:廢氣量（標(biāo)況）：～110200Nm3/h廢氣溫度：～370℃上述廢氣余熱可全部用于發(fā)電。冷卻機(jī)排掉的廢氣:廢氣量（標(biāo)況）：～120000Nm3/h廢氣溫度：～120℃高溫端:432）窯尾預(yù)熱器排出廢氣余熱（兩條窯廢氣參數(shù)均相同，對(duì)于一條窯）：廢氣量（標(biāo)況）：380000Nm3/h廢氣溫度：～330℃上述窯尾廢氣經(jīng)余熱鍋爐溫度降至170～215℃后經(jīng)窯尾高溫風(fēng)機(jī)用于生料烘干及收塵。2）窯尾預(yù)熱器排出廢氣余熱（兩條窯廢氣參數(shù)均相同，對(duì)于一條窯443.8.2裝機(jī)方案

a當(dāng)生料及煤磨烘干所需廢氣溫度為215℃時(shí)，在窯頭熟料冷卻機(jī)廢氣余熱可發(fā)電9860Kw（設(shè)計(jì)確保平均發(fā)電功率為9600kW）b當(dāng)生料及煤磨烘干所需廢氣溫度為170℃時(shí)，其廢氣余熱可發(fā)電10600kW（設(shè)計(jì)確保平均發(fā)電功率為10300kW）；考慮到水泥生產(chǎn)線廢氣參數(shù)的波動(dòng)，發(fā)電裝機(jī)容量按兩臺(tái)11500kW裝機(jī)方案予以確定。3.8.2裝機(jī)方案

a當(dāng)生料及煤磨烘干所需廢氣溫度為215453.8.3熱力系統(tǒng)

系統(tǒng)主機(jī)包括四臺(tái)余熱鍋爐、兩臺(tái)余熱過(guò)熱器及兩套補(bǔ)汽凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組。窯尾余熱鍋爐—SP余熱鍋爐在窯尾設(shè)置SP余熱鍋爐，余熱鍋爐設(shè)置蒸汽Ⅰ段、蒸汽Ⅱ段運(yùn)行；蒸汽Ⅰ段生產(chǎn)2.5MPa飽和蒸汽，蒸汽通入設(shè)在窯頭熟料冷卻機(jī)旁的AQC-ASH余熱過(guò)熱器過(guò)熱；蒸汽Ⅱ段生產(chǎn)0.3MPa-160℃的過(guò)熱蒸汽與AQC蒸汽Ⅱ段生產(chǎn)的0.3MPa-160℃的過(guò)熱蒸汽混合后，一部分去除氧器用于熱力除氧，另一部分用于汽輪機(jī)補(bǔ)汽；通過(guò)調(diào)整兩個(gè)蒸汽段的蒸汽產(chǎn)量使出SP余熱鍋爐的廢氣溫度降至170～215℃后用于原、燃料烘干。3.8.3熱力系統(tǒng)

系統(tǒng)主機(jī)包括四臺(tái)余熱鍋爐46窯頭余熱鍋爐—AQC余熱鍋爐利用冷卻機(jī)中部抽取的廢氣（中溫端：～370℃），在窯頭設(shè)置AQC余熱鍋爐。余熱鍋爐分為蒸汽Ⅰ段、蒸汽Ⅱ段和熱水段運(yùn)行：蒸汽Ⅰ段生產(chǎn)2.5MPa-221.83℃的飽和蒸汽通入AQC-SH余熱過(guò)熱器過(guò)熱；蒸汽Ⅱ段生產(chǎn)0.3MPa-160℃的過(guò)熱蒸汽，一部分去除氧器用于熱力除氧，另一部分用于汽輪機(jī)補(bǔ)汽；熱水段生產(chǎn)的105℃熱水通至除氧器除氧后，經(jīng)鍋爐給水泵作為SP、AQC余熱鍋爐Ⅰ段的給水，出AQC鍋爐廢氣溫度降至80～90℃后再由原來(lái)的窯頭收塵系統(tǒng)排入大氣。窯頭余熱過(guò)熱器—AQC-SH余熱過(guò)熱器利用冷卻機(jī)中部靠前位置抽取的廢氣（高溫端：～500℃），在窯頭設(shè)置AQC-SH余熱過(guò)熱器。余熱過(guò)熱器將來(lái)自窯尾SP余熱鍋爐和AQC余熱鍋爐2.5MPa蒸汽過(guò)熱到380℃，出AQC-SH余熱過(guò)熱器的廢氣再與冷卻機(jī)中部（中溫端）抽取的廢氣混合后進(jìn)入AQC余熱鍋爐。窯頭余熱鍋爐—AQC余熱鍋爐47熱力系統(tǒng)

根據(jù)熱力計(jì)算及主機(jī)配置情況確定熱力系統(tǒng)如下：兩臺(tái)汽輪機(jī)凝結(jié)水經(jīng)各自的凝結(jié)水泵送入同一臺(tái)疏水箱，經(jīng)疏水泵分別為兩條窯窯頭AQC余熱鍋爐熱水段、AQC蒸汽Ⅱ段、SP蒸汽Ⅱ段供水，每臺(tái)AQC余熱鍋爐熱水段生產(chǎn)的100～105℃熱水通至各自除氧器被除氧后，經(jīng)鍋爐給水泵通過(guò)給水母管分別為兩條窯AQC、SP余熱鍋爐蒸汽Ⅰ段的給水；兩條窯AQC、SP蒸汽Ⅱ段生產(chǎn)0.3MPa-160℃的過(guò)熱蒸汽匯入低壓集汽缸后，一部分去各自的除氧器用于熱力除氧，另一部分用于各自的汽輪機(jī)補(bǔ)汽；每條窯AQC蒸汽Ⅰ段生產(chǎn)的2.5MPa飽和蒸汽與該條窯SP蒸汽Ⅰ段生產(chǎn)的2.5MPa飽和蒸汽混合后進(jìn)入該條窯的AQC-SH余熱過(guò)熱器過(guò)熱到380℃，該條窯出AQC-SH余熱過(guò)熱器的廢氣再與本條窯自冷卻機(jī)中部（中溫端）抽取的廢氣混合進(jìn)入該條窯AQC余熱鍋爐，出兩條窯AQC-ASH過(guò)熱器并被加熱成2.4MPa-380℃的過(guò)熱蒸汽合并成母管后進(jìn)入兩臺(tái)汽輪機(jī)的主進(jìn)汽口；汽輪機(jī)做功后的乏汽通過(guò)冷凝器冷凝成水，經(jīng)各自的凝結(jié)水泵送入同一疏水箱，從而形成完整的熱力循環(huán)系統(tǒng)。熱力系統(tǒng)

根據(jù)熱力計(jì)算及主機(jī)配置情況確定熱力系統(tǒng)如下：483.8.4相關(guān)問(wèn)題

用于烘干的窯尾廢氣溫度，即SP爐出口廢氣溫度：根據(jù)水泥生產(chǎn)廠的要求，用于烘干的窯尾廢氣溫度，即SP爐出口廢氣溫度為200～220℃。根據(jù)我們的經(jīng)驗(yàn)，由于余熱鍋爐投入運(yùn)行后，窯尾增濕塔將停止噴水，這樣用于烘干的窯尾廢氣濕度大大降低，其吸水能力遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于增濕塔噴水時(shí)的廢氣，因此，實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中，余熱鍋爐投入運(yùn)行后，用于烘干的窯尾廢氣溫度低于200～220℃時(shí)是可能滿足烘干要求的。基于這種情況，我們適當(dāng)降低了SP爐出口廢氣溫度，但為了不影響物料烘干，同時(shí)采用了在SP爐廢氣出口設(shè)置低壓蒸汽段,通過(guò)調(diào)整低壓蒸汽段的運(yùn)行參數(shù)（而不是采用調(diào)整SP爐旁通廢氣管道閥門開(kāi)度的方式，這種方式是嚴(yán)重?fù)p失發(fā)電量的）將出SP爐的出口廢氣溫度確定為在170～215℃可調(diào)整以滿足烘干要求。低壓蒸汽段生產(chǎn)的蒸汽可根據(jù)窯尾收塵需要用于廢氣增濕(一般來(lái)講，當(dāng)窯尾采用電收塵時(shí)，余熱電站投入后對(duì)窯尾電收塵的收塵效果都有不利的影響，采用此項(xiàng)措施后可消除這種影響),剩余部分蒸汽用于汽輪機(jī)補(bǔ)汽(用于發(fā)電)。采取這項(xiàng)措施后，隨著烘干廢氣溫度在170～215℃之間的變化，本項(xiàng)目發(fā)電量在9600～10600KW之間變化。3.8.4相關(guān)問(wèn)題

用于烘干的窯尾廢氣溫度，即SP爐出口廢氣493.8.5系統(tǒng)特點(diǎn)

在各臺(tái)余熱鍋爐進(jìn)出口廢氣溫度相同的條件下，由于實(shí)現(xiàn)了廢氣余熱按其溫度梯級(jí)利用，其發(fā)電能力比第一代提高14.5%～31.25%；SP余熱鍋爐內(nèi)設(shè)置少量的過(guò)熱器，既能提高窯尾鍋爐產(chǎn)汽量，又能在水泥窯臨時(shí)事故狀態(tài)下（比如因窯尾系統(tǒng)結(jié)皮、積料、堵塞或窯內(nèi)結(jié)蛋、結(jié)圈等原因引起的臨時(shí)斷料）不停機(jī)；系統(tǒng)可采用滑參數(shù)運(yùn)行，主蒸汽壓力和溫度運(yùn)行變化范圍可以達(dá)到1.27～2.57Mpa、310℃～390℃,在提高余熱發(fā)電能力的同時(shí)，由于主蒸汽參數(shù)運(yùn)行范圍比較寬，發(fā)電系統(tǒng)的運(yùn)轉(zhuǎn)率、可靠性、對(duì)水泥窯生產(chǎn)波動(dòng)的適應(yīng)性較強(qiáng)；設(shè)置了獨(dú)立的ASH過(guò)熱器，可以通過(guò)調(diào)整過(guò)熱器的煙氣量達(dá)到調(diào)整主蒸汽溫度，保證汽機(jī)進(jìn)汽參數(shù)能夠長(zhǎng)期處于汽機(jī)為保證壽命和效率所要求的進(jìn)汽參數(shù),從而保證汽機(jī)壽命和效率；3.8.5系統(tǒng)特點(diǎn)

在各臺(tái)余熱鍋爐進(jìn)出口廢氣溫度相同的條件下50窯尾設(shè)置調(diào)整鍋爐，實(shí)現(xiàn)了窯尾雙壓系統(tǒng)，可以使窯尾廢氣經(jīng)余熱鍋爐溫度降至170～215℃后經(jīng)窯尾高溫風(fēng)機(jī)用于生料烘干及收塵。AQC余熱采用雙壓系統(tǒng)，使窯頭如蓖冷機(jī)溫度降至96℃，充分利用了窯頭余熱，這是單壓系統(tǒng)所不能達(dá)到的。采用常規(guī)熱力除氧器，用130℃以下低溫廢氣余熱除氧，與化學(xué)或真空除氧相比降低了藥品或電站自用電量即降低了電站運(yùn)行成本同時(shí)提高了除氧的可靠性；解決了SP、AQC兩臺(tái)鍋爐給水串聯(lián)從而互相影響的問(wèn)題。窯尾設(shè)置調(diào)整鍋爐，實(shí)現(xiàn)了窯尾雙壓系統(tǒng)，可以使窯尾廢氣經(jīng)余熱鍋51水泥生產(chǎn)余熱發(fā)電概況

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水泥生產(chǎn)余熱發(fā)電概況52水泥余熱發(fā)電的發(fā)展歷程在20世紀(jì)20-30年代，回轉(zhuǎn)窯廢氣溫度為800-900℃，熟料熱耗為7400kJ/kgKJ/kg，發(fā)電能力110kWh左右，裝機(jī)容量小于3000kW，技術(shù)落后。20世紀(jì)80年代，采用了帶有回?zé)岬睦士涎h(huán)系統(tǒng)，運(yùn)行參數(shù)提高到2.5MPa左右，單機(jī)容量達(dá)到了3000kW，發(fā)電指標(biāo)達(dá)到了熟料熱耗6700-7400kJ/kg，噸熟料發(fā)電量100-130kWh，國(guó)產(chǎn)第一代水泥窯余熱發(fā)電專用鍋爐和國(guó)產(chǎn)的1500、3000kW汽輪發(fā)電機(jī)也滿足了水泥余熱發(fā)電系統(tǒng)的需要。80年代水泥生產(chǎn)發(fā)展新型干法窯為主，由于水泥窯增加了預(yù)熱器及分解爐，窯尾煙氣溫度大幅度降低，對(duì)余熱發(fā)電系統(tǒng)提出了一個(gè)難題，1995年帶補(bǔ)燃鍋爐余熱發(fā)電系統(tǒng)在魯南投入生產(chǎn)，1997年日本贈(zèng)送了全套的純中低溫余熱發(fā)電系統(tǒng)，中國(guó)進(jìn)入了純低溫余熱發(fā)電系統(tǒng)時(shí)代。水泥余熱發(fā)電的發(fā)展歷程在20世紀(jì)20-30年代，回轉(zhuǎn)窯廢氣溫531水及水蒸汽的基本知識(shí)

水在某一恒定壓力下進(jìn)行加熱，在此過(guò)程中一般來(lái)講有如下三個(gè)過(guò)程：第一個(gè)過(guò)程，水在常溫下被逐步加熱至某一溫度tb,在此溫度下水開(kāi)始逐漸產(chǎn)生蒸汽，其蒸汽溫度與水溫相同為tb；第二個(gè)過(guò)程，水繼續(xù)被加熱時(shí)水溫tb將不再變化，而產(chǎn)生的溫度為tb的蒸汽將不斷增加至水全部變?yōu)檎羝?；第三個(gè)過(guò)程，水全部變?yōu)檎羝罄^續(xù)加熱，則水蒸氣的溫度將不斷升高至tz。1水及水蒸汽的基本知識(shí)

水在某一恒定壓力下進(jìn)行加54水泥窯純低溫余熱發(fā)電概況課件55P=1.0MPa時(shí),水加熱至Tb=179.9℃才形成蒸汽P=1.27MPa時(shí),水加熱至Tb=191.6℃才形成蒸汽P=2.45MPa時(shí),水加熱至Tb=216.7℃才形成蒸汽P=0.1MPa時(shí),水加熱至Tb=100℃才形成蒸汽P=0.007MPa時(shí),水加熱至Tb=39.2℃才形成蒸汽P=1.0MPa時(shí),水加熱至Tb=179.9℃才形成蒸汽56水及水蒸汽的變化過(guò)程示意圖水及水蒸汽的變化過(guò)程示意圖57在上述三個(gè)變化過(guò)程中，水變?yōu)檎羝臏囟确Q為飽和溫度（tb），其對(duì)應(yīng)的水稱為飽和水、蒸汽為飽和蒸汽；第三個(gè)過(guò)程結(jié)束后產(chǎn)生的蒸汽為過(guò)熱蒸汽，過(guò)熱蒸汽溫度tz與飽和溫度tb之差（tz-tb）稱為水蒸氣過(guò)熱度。對(duì)于不同的壓力P，飽和溫度tb是不同的。在水及水蒸氣被熱源（廢氣）加熱過(guò)程中，熱源與水及水蒸氣間必將存在換熱溫差，并且熱源溫度必須高于水及水蒸氣溫度，同時(shí)在此換熱過(guò)程中的某一位置存在最小溫差點(diǎn)，此點(diǎn)稱為換熱溫差窄點(diǎn)△tmim.在上述三個(gè)變化過(guò)程中，水變?yōu)檎羝臏囟确Q為飽和溫度58水及水蒸氣壓力與飽和溫度關(guān)系表

絕對(duì)壓力MPa0.0010.0050.0070.0090.010.020.050.10.16飽和溫度℃6.98232.939.0243.7945.8360.0981.3599.63113.32絕對(duì)壓力MPa0.20.30.40.511.21.62.453.82飽和溫度℃120.23133.54143.62151.85179.88187.96201.73222.9247.51水及水蒸氣壓力與飽和溫度關(guān)系表絕對(duì)壓力MPa0.0010.591.2主蒸汽壓力與余熱鍋爐廢氣出口溫度的關(guān)系

P=1.0MPa時(shí)T=179.9℃+ΔtminP=1.27MPa時(shí)T=191.6℃+ΔtminP=2.45MPa時(shí)T=216.7℃+ΔtminP=0.1MPa時(shí)T=100℃+ΔtminP=0.075MPa時(shí)T=89.2℃+ΔtminΔtmin由鍋爐設(shè)計(jì)確定1.2主蒸汽壓力與余熱鍋爐廢氣出口溫度的關(guān)系

P=1.0MP60水泥窯純低溫余熱發(fā)電概況課件612蒸汽參數(shù)與發(fā)電能力的關(guān)系

2.1熱的質(zhì)即熱量轉(zhuǎn)換為電量的能力1Kg/h－1000℃的熱水,其含有的熱量為1000Kcal/h(是熱量的量)，這個(gè)熱量理論上轉(zhuǎn)化為電量的最大能力為N=[1-273/(1000＋273)]×1000×4.1868/3600=0.9135kW(熱量的質(zhì))，理論轉(zhuǎn)換效率為0.9135×860/1000=78.56%。10Kg/h－100℃的熱水,其含有的熱量同樣為1000Kcal/h，但這個(gè)熱量理論上轉(zhuǎn)化為電量的最大能力為N=[1-273/(100＋273)]×1000×4.1868/3600=0.3118kW，理論轉(zhuǎn)換效率為0.3118×860/1000=26.8%。2蒸汽參數(shù)與發(fā)電能力的關(guān)系

2.1熱的質(zhì)即熱量轉(zhuǎn)換為電量的能622.2火力發(fā)電廠的標(biāo)準(zhǔn)煤耗及汽耗率

前述的轉(zhuǎn)換效率用于火力發(fā)電廠時(shí),則反應(yīng)為：發(fā)電用蒸汽參數(shù)不同,發(fā)電煤耗也不同,即轉(zhuǎn)換效率不同，例如：國(guó)內(nèi)目前的中壓火電廠(單機(jī)為3～25MW的小型火電廠)，發(fā)電用蒸汽參數(shù)一般為3.43MPa—435℃，其發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗為540～580g/Kwh，轉(zhuǎn)換效率約為21～23%(反映在汽輪機(jī)汽耗率上為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽為4.73Kg—汽機(jī)葉片為老紅旗葉片)；國(guó)內(nèi)目前的高壓火電廠(單機(jī)為25～100MW的中型火電廠)，發(fā)電用蒸汽參數(shù)一般為9.81MPa—550℃，其發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗為380～420g/Kwh，轉(zhuǎn)換效率約為29～33%(反映在汽輪機(jī)汽耗率上為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽為4.3Kg—汽機(jī)葉片為老紅旗葉片)；國(guó)內(nèi)目前的超高壓、亞臨界火電廠(單機(jī)為200～600MW的大型火電廠)，發(fā)電用蒸汽參數(shù)一般為16～18MPa—555～575℃，其發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗為300～330g/Kwh，轉(zhuǎn)換效率約為37～41%(反映在汽輪機(jī)汽耗率上為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽為3.45Kg—汽機(jī)葉片為老紅旗葉片)；2.2火力發(fā)電廠的標(biāo)準(zhǔn)煤耗及汽耗率

前63鍋爐

低壓中壓高壓超高壓臨界

主蒸汽壓力MPa1.53.8210.21822.01主蒸汽溫度℃355450550550590鍋爐入口廢氣量Nm3/h100000100000100000100000100000鍋爐入口廢氣溫度℃10001000100010001000飽和蒸汽焓kJ/kg2791.972801.492720.862507.492087.94飽和水焓kJ/kg851.741077.951418.621734.182068.9過(guò)熱器傳熱面積m2210.04331.51567.87753.541601.14蒸發(fā)器傳熱面積m21873.211570.581119.88629.4114.75省煤器段給水溫度℃100100100100100省煤器出口廢氣溫度℃150.29150.32150.42150.39150.33省煤器傳熱面積m22356.783169.744113.524556.144648.99總面積m24440.035071.835801.285939.16264.88汽輪機(jī)

進(jìn)汽壓力

1.113.439.8117.6121.62進(jìn)汽溫度

340435535535575高壓缸效率

0.820.820.820.820.82排汽壓力

0.0070.0070.0070.0070.007排汽溫度

3939393939實(shí)際排汽焓

2402.482369.662335.622229.652244.07排汽干度

0.92970.9160.90190.85790.8639發(fā)電量

8660.6410393.5911893.2512457.0713439.83汽輪機(jī)汽耗

5.154.033.333.283.12標(biāo)準(zhǔn)煤耗

580.64483.83422.82403.69374.17鍋爐低壓中壓高壓超高壓臨界主蒸汽壓力MPa1.53.82642.3水泥窯低溫余熱電站汽輪機(jī)汽耗率

蒸汽參數(shù)采用0.69～0.98MPa—300～340℃時(shí)，汽輪機(jī)汽耗率為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽6.1～5.5Kg—汽機(jī)葉片為全三維葉片；蒸汽參數(shù)采用0.98～1.27MPa—310～340℃時(shí)，汽輪機(jī)汽耗率為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽5.4～5.2Kg—汽機(jī)葉片為全三維葉片；蒸汽參數(shù)采用2.29MPa—370℃時(shí)，汽輪機(jī)汽耗率為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽4.62Kg(有補(bǔ)汽時(shí)為4.25～4.41Kg)—汽機(jī)葉片為全三維葉片。2.3水泥窯低溫余熱電站汽輪機(jī)汽耗率

蒸汽參數(shù)采用0.69～652.4廢氣余熱品為的界定

對(duì)于熱能-動(dòng)力轉(zhuǎn)換設(shè)備------蒸汽輪機(jī)而言,國(guó)內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)的中小型汽輪機(jī)按進(jìn)汽參數(shù)分為:

高壓高溫機(jī)組,進(jìn)汽壓力大于3.43Mpa進(jìn)汽溫度為435-555℃；中壓中溫（及次中壓中溫）機(jī)組，進(jìn)汽壓力為2.45-3.43Mpa進(jìn)汽溫度為340-435℃；低壓低溫機(jī)組,進(jìn)汽壓力小于2.45Mpa進(jìn)汽溫度為280-340℃。2.4廢氣余熱品為的界定

對(duì)于熱能-動(dòng)力轉(zhuǎn)換設(shè)備-66根據(jù)汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)，考慮利用廢氣余熱生產(chǎn)水蒸氣所需傳熱溫差的要求，水泥窯余熱品位應(yīng)當(dāng)確定為：高溫廢氣余熱：廢氣溫度大于650℃中溫廢氣余熱：廢氣溫度350～650℃低溫廢氣余熱：廢氣溫度小于350℃根據(jù)汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)，考慮利用廢氣余熱生產(chǎn)水蒸氣所673國(guó)內(nèi)余熱發(fā)電系統(tǒng)簡(jiǎn)介

3.1熟料生產(chǎn)線余熱分布2500t/d水泥生產(chǎn)線窯尾廢氣：169000Nm3/h--340℃----200℃

窯頭廢氣：142000Nm3/h--230℃----104℃

可利用熱量：窯頭：38900000kJ/h

窯頭：24060000kJ/h

折合：2.15噸標(biāo)煤/小時(shí)3國(guó)內(nèi)余熱發(fā)電系統(tǒng)簡(jiǎn)介

3.1熟料生產(chǎn)線余熱分布68

5000t/d水泥生產(chǎn)線窯尾廢氣：332000Nm3/h--330℃----200℃窯頭廢氣：282000Nm3/h--290℃----105℃

可利用熱量：窯尾：70900000kJ/h

窯頭：70800000kJ/h

折合：4.84噸標(biāo)煤/小時(shí)5000t/d水泥生產(chǎn)線69圖：5000T/D生產(chǎn)線余熱分布圖圖：5000T/D生產(chǎn)線余熱分布圖703.2冷卻機(jī)取風(fēng)方式

圖：?jiǎn)稳★L(fēng)余熱發(fā)電廢氣溫度和熱量分布圖3.2冷卻機(jī)取風(fēng)方式

圖：?jiǎn)稳★L(fēng)余熱發(fā)電廢氣溫度和熱量分布圖71圖：雙取風(fēng)余熱發(fā)電廢氣溫度和熱量分布圖圖：雙取風(fēng)余熱發(fā)電廢氣溫度和熱量分布圖723.3朗肯循環(huán)

朗肯循環(huán)是典型的熱工過(guò)程，也是理想化的熱能（蒸汽）--動(dòng)力循環(huán)，是各種復(fù)雜的蒸汽動(dòng)力循環(huán)的基本循環(huán)，是研究復(fù)雜循環(huán)的理論基礎(chǔ)。朗肯循環(huán)原理圖

朗肯循環(huán)過(guò)程圖(T-S圖)3.3朗肯循環(huán)

朗肯循環(huán)是典型的熱工過(guò)程，也是理想化73汽輪機(jī)排汽2（一般為絕對(duì)壓力0.007-0.01MPa并含有10-5%的水分的39-45℃飽和蒸汽及水的混合物）經(jīng)凝汽器凝結(jié)成水3后（水溫不變）在經(jīng)凝結(jié)水泵升壓至鍋爐給水壓力（由于泵做功，使水溫升高1-2℃），在鍋爐內(nèi)通過(guò)吸收熱量，使水變成給水壓力下的飽和溫度5，繼續(xù)加熱變成飽和蒸汽6，再繼續(xù)加熱為給水壓力下的過(guò)熱蒸汽1，過(guò)熱蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)推動(dòng)汽輪機(jī)做功后自汽輪機(jī)排汽排出2，完成一個(gè)熱力循環(huán)。通過(guò)分析以上過(guò)程可知：循環(huán)熱效率=1-（h1-h2）/（h1-h4）所以在消耗同樣熱量的條件下多發(fā)電的措施有如下幾點(diǎn)：A提高進(jìn)汽溫度B提高進(jìn)汽壓力C降低汽輪機(jī)排汽壓力汽輪機(jī)排汽2（一般為絕對(duì)壓力0.007-0.01M74什么叫“冷端損失”？火電廠在運(yùn)行時(shí)，用高壓水泵把水打進(jìn)鍋爐，再逐步加熱，使水變?yōu)檎羝^續(xù)加熱，變?yōu)檫^(guò)熱蒸汽，再經(jīng)過(guò)管道和閥門進(jìn)入汽輪機(jī)做功。蒸汽經(jīng)過(guò)汽輪機(jī)多級(jí)葉片做功后，壓力和溫度在逐漸降低，經(jīng)過(guò)最后一級(jí)葉片做功后，其蒸汽壓力已不足半個(gè)大氣壓，溫度也降到了幾十?dāng)z氏度，但此時(shí)仍為“氣態(tài)”。這時(shí)如果再把它打入鍋爐進(jìn)行加熱，消耗能源太大，在經(jīng)濟(jì)上不劃算。只有想方設(shè)法把它再變成水后打入鍋爐，才劃算。如何把這些低溫低壓的蒸汽再變成水呢？只有采用冷卻方法，同樣壓力溫度的蒸汽變成水，會(huì)釋放出大量熱，即為潛在熱，１千克水要釋放約６００大卡熱量，再通過(guò)水冷或空冷把這些熱帶走，這些被帶走的熱就是火電廠的“冷端損失”。

什么叫“冷端損失”？75對(duì)于余熱發(fā)電由于余熱熱源溫度的限制，進(jìn)汽壓力、溫度不可能無(wú)限制提高，制約了循環(huán)熱效率的提高，排汽壓力受到冷卻水的溫度的限制，也不能過(guò)低。通過(guò)對(duì)朗肯循環(huán)的分析結(jié)合水泥窯的特點(diǎn)，得出水泥窯余熱電站原則：A利用相對(duì)高溫廢氣余熱盡量生產(chǎn)相對(duì)高壓、高溫的蒸汽減少換熱溫差、提高熱效率；B對(duì)于中低溫余熱廢氣，應(yīng)先考慮用低溫余熱廢熱取代汽輪機(jī)的回?zé)岢槠?，?dāng)?shù)蜏赜酂釓U氣余熱量過(guò)大時(shí)，利用剩余的中溫廢氣余熱再生產(chǎn)中低壓參數(shù)蒸汽，并按蒸汽壓力分別補(bǔ)入汽輪機(jī)；C對(duì)于余熱發(fā)電，其循環(huán)熱效率不可能高于朗肯循環(huán)熱效率。對(duì)于余熱發(fā)電由于余熱熱源溫度的限制，進(jìn)汽壓力、溫度不可能無(wú)763.4目前水泥行業(yè)已經(jīng)推廣應(yīng)用的幾種純低溫余熱發(fā)電技術(shù)

以蒸汽參數(shù)來(lái)分，基本上有兩類：一類為0.69～1.27MPa—280～340℃的低壓低溫系統(tǒng)，一類為1.57～2.47MPa-325～400℃的次中壓中溫系統(tǒng)。3.4目前水泥行業(yè)已經(jīng)推廣應(yīng)用的幾種純低溫余熱發(fā)電技術(shù)

77

對(duì)于0.69～1.27MPa—280～340℃的低壓低溫系統(tǒng)，其熱力系統(tǒng)構(gòu)成有如下三種模式：a：?jiǎn)螇翰谎a(bǔ)汽式純余熱發(fā)電技術(shù)，見(jiàn)圖1。b：復(fù)合閃蒸補(bǔ)汽純余熱發(fā)電技術(shù)，見(jiàn)圖2。c：多壓補(bǔ)汽式純余熱發(fā)電技術(shù)，見(jiàn)圖3。對(duì)于0.69～1.27MPa—280～3478圖1：?jiǎn)螇翰谎a(bǔ)汽式純余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)、循環(huán)參數(shù)及廢氣取熱方式圖1：?jiǎn)螇翰谎a(bǔ)汽式純余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)、循環(huán)參數(shù)及廢氣取熱79圖2：復(fù)合閃蒸補(bǔ)汽式純余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)、循環(huán)參數(shù)及廢氣取熱方式圖2：復(fù)合閃蒸補(bǔ)汽式純余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)、循環(huán)參數(shù)及廢氣取80圖3：多壓補(bǔ)汽式純余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)及廢氣取熱方式圖3：多壓補(bǔ)汽式純余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)及廢氣取熱方式81

利用水泥窯窯尾預(yù)熱器排出的350℃以下廢氣設(shè)置一臺(tái)窯尾預(yù)熱器余熱鍋爐（簡(jiǎn)稱SP鍋爐）、利用水泥窯窯頭熟料冷卻機(jī)排出400℃以下廢氣設(shè)置一臺(tái)熟料冷卻機(jī)廢氣余熱鍋爐（簡(jiǎn)稱AQC爐）、兩臺(tái)鍋爐設(shè)置一臺(tái)蒸汽輪機(jī)、發(fā)電系統(tǒng)主蒸汽參數(shù)為0.69～1.27MPa—280～340℃。利用水泥窯窯尾預(yù)熱器排出的350℃以下廢氣設(shè)置一臺(tái)82上述三種技術(shù)沒(méi)有本質(zhì)的區(qū)別，共同的特點(diǎn)：都是利用在窯頭熟料冷卻機(jī)中部增設(shè)抽廢氣口或直接利用冷卻機(jī)尾部廢氣出口的400℃以下廢氣及窯尾預(yù)熱器排出的300～350℃的廢氣余熱；最重要的特點(diǎn)是采用0.69～1.27MPa-280～340℃低壓低溫主蒸汽。區(qū)別僅在于：窯頭熟料冷卻機(jī)在生產(chǎn)0.69～1.27MPa-280～340℃低壓低溫蒸汽的同時(shí)或同時(shí)再生產(chǎn)0.1～0.5MPa-飽和～160℃低壓低溫蒸汽、或同時(shí)再生產(chǎn)85～200℃的熱水；汽輪機(jī)采用補(bǔ)汽式或不補(bǔ)汽式汽輪機(jī)。上述三種技術(shù)沒(méi)有本質(zhì)的區(qū)別，共同的特點(diǎn)：都是利用83對(duì)于1.57～2.47MPa—325～400℃的次中壓中溫系統(tǒng)，其熱力系統(tǒng)構(gòu)成有如下模式：對(duì)于1.57～2.47MPa—325～400℃的次中壓中溫系84利用水泥窯窯尾預(yù)熱器排出的350℃以下廢氣設(shè)置一臺(tái)窯尾預(yù)熱器余熱鍋爐（簡(jiǎn)稱SP鍋爐）；利用熟料冷卻機(jī)排出的400℃以下廢氣設(shè)置一臺(tái)熟料冷卻機(jī)廢氣余熱鍋爐（簡(jiǎn)稱AQC爐），或者通過(guò)改變窯頭熟料冷卻機(jī)廢氣排放方式：利用熟料冷卻機(jī)排出的部分360℃以下廢氣設(shè)置一臺(tái)AQC余熱鍋爐、利用熟料冷卻機(jī)排出的部分500℃以下廢氣設(shè)置一臺(tái)熟料冷卻機(jī)廢氣余熱過(guò)熱器（簡(jiǎn)稱ASH過(guò)熱器）；將AQC爐排出的廢氣部分或全部返回冷卻機(jī)，窯頭熟料冷卻機(jī)冷卻風(fēng)采用循環(huán)風(fēng)方式；利用兩臺(tái)鍋爐或者增設(shè)的余熱過(guò)熱器設(shè)置補(bǔ)汽式蒸汽輪機(jī)，發(fā)電系統(tǒng)主蒸汽參數(shù)為1.57～3.43MPa—340～435℃、補(bǔ)汽參數(shù)為0～0.15MPa—飽和～160℃。利用水泥窯窯尾預(yù)熱器排出的350℃以下廢氣設(shè)置一臺(tái)窯853.5各種余熱發(fā)電系統(tǒng)發(fā)電能力對(duì)比

主蒸汽參數(shù)2.29MPa-370℃1.27MPa-340℃0.98MPa-310℃0.7MPa-310℃補(bǔ)汽參數(shù)0.15MPa-150℃0.15MPa-150℃

SP爐進(jìn)口廢氣353600Nm3/h-335℃353600Nm3/h-335℃353600Nm3/h-335℃353600Nm3/h-335℃SP爐出口廢氣378400Nm3/h-208℃378400Nm3/h-196℃378400Nm3/h-208℃378400Nm3/h-203℃ASH進(jìn)口廢氣67500Nm3/h-500℃

ASH出口廢氣71700Nm3/h-325℃

AQC進(jìn)口廢氣189000Nm3/h-330℃188466Nm3/h-376℃188466Nm3/h-376℃188466Nm3/h-376℃AQC出口廢氣200000Nm3/h-98℃203840Nm3/h-102℃203840Nm3/h-89℃203840Nm3/h-89℃SP主蒸汽參數(shù)2.5MPa-26.6t/h-223℃1.47MPa-25t/h-320℃1.17MPa-26t/h-320℃0.9MPa-27.5t/h-320℃AQC主蒸汽參數(shù)2.5MPa-11.7t/h-223℃1.47MPa-16.5t/h-360℃1.17MPa-17.4t/h-320℃0.9MPa-17.6t/h-320℃AQC除氧用汽0.6t/h0.837t/h

AQC補(bǔ)汽用汽5t/h1.953t/h

AQC熱水參數(shù)44.3t/h-30/105℃44.453t/h-30/100℃44.23t/h-30/185℃46t/h-30/170℃ASH進(jìn)口蒸汽參數(shù)2.45MPa-38.3t/h-223℃

ASH出口蒸汽參數(shù)2.4MPa-38.3t/h-380℃

汽輪機(jī)組額定功率9MW9MW9MW9MW汽機(jī)主進(jìn)汽量37.7t/h40.5t/h43.4t/h45.1t/h汽機(jī)補(bǔ)汽量5t/h2t/h

汽機(jī)發(fā)電功率8.92MW8.25MW8.21MW7.96MW3.5各種余熱發(fā)電系統(tǒng)發(fā)電能力對(duì)比

主蒸汽參數(shù)2.29MPa863.6應(yīng)用水泥窯純低溫余熱發(fā)電技術(shù)應(yīng)遵循的基本原則

不影響水泥生產(chǎn)、不增加水泥熟料熱耗及電耗、不改變水泥生產(chǎn)用原燃料的烘干熱源、不改變水泥生產(chǎn)的工藝流程及設(shè)備。3.6應(yīng)用水泥窯純低溫余熱發(fā)電技術(shù)應(yīng)遵循的基本原則

873.7對(duì)水泥生產(chǎn)影響的控制

水泥窯配套建設(shè)余熱電站，原則上要求不影響水泥生產(chǎn)，但由于在一條完整的熟料生產(chǎn)線窯頭、窯尾各串接相應(yīng)的余熱鍋爐，因此，余熱電站對(duì)水泥生產(chǎn)不產(chǎn)生任何影響是不可能的。根據(jù)已投產(chǎn)的余熱電站實(shí)際生產(chǎn)運(yùn)行情況，對(duì)于遵循上述原則配套建設(shè)的余熱電站，投入運(yùn)行后對(duì)水泥生產(chǎn)的影響主要集中在如下幾個(gè)方面：3.7對(duì)水泥生產(chǎn)影響的控制

水泥窯配套建設(shè)余熱電站，88（1）窯尾高溫風(fēng)機(jī)在窯尾SP鍋爐漏風(fēng)控制、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、受熱面配置、清灰設(shè)計(jì)、除灰設(shè)計(jì)、廢氣管道設(shè)計(jì)合適的條件下，電站投入運(yùn)行后，窯尾高溫風(fēng)機(jī)負(fù)荷將有所降低，這種影響是正面的。（2）增濕塔將隨著電站的投入或解出調(diào)整噴水量，直至停止或全開(kāi)噴水。（3）生料磨及煤磨隨著電站的投入或解出，烘干廢氣溫度將產(chǎn)生較大幅度的變化，需要根據(jù)烘干廢氣溫度的變化調(diào)整烘干廢氣量或磨的運(yùn)行方式。（4）窯尾電收塵如果窯尾采用電收塵，電站投入運(yùn)行后對(duì)其收塵效果總是有影響的，只是由于地區(qū)不同、配料不同、燃料不同或其它條件不同，對(duì)收塵效果的影響程度不同。但當(dāng)窯尾采用袋收塵時(shí)，電站投入運(yùn)行對(duì)提高收塵效果是有顯著作用的。（1）窯尾高溫風(fēng)機(jī)89（5）窯頭電收塵器：電站投入運(yùn)行后，窯頭電收塵器工作溫度大為降低，粉塵負(fù)荷也相應(yīng)降低。（6）窯系統(tǒng)操作：由于窯系統(tǒng)增加了兩臺(tái)余熱鍋爐，而余熱鍋爐廢氣不但取自還要送回水泥窯系統(tǒng)，因此勢(shì)必需要增加窯系統(tǒng)窯頭、窯尾、廢氣處理、生料粉磨、煤制備系統(tǒng)的操作環(huán)節(jié)。

對(duì)水泥窯生產(chǎn)造成的上述幾方面的影響，綜合起來(lái)為兩個(gè)方面：一、增加了水泥窯生產(chǎn)的操作環(huán)節(jié)（例如：隨著電站的投入、運(yùn)行和解出，水泥窯需調(diào)整窯尾高溫風(fēng)機(jī)、增濕塔噴水、生料磨及煤磨、窯頭排風(fēng)機(jī)等系統(tǒng)的運(yùn)行參數(shù)；二、如果窯尾采用電收塵，電站投入運(yùn)行后對(duì)其收塵效果總是有或大或小的影響。（5）窯頭電收塵器：電站投入運(yùn)行后，窯頭電收塵器工作溫度大為90對(duì)水泥窯生產(chǎn)造成的影響應(yīng)當(dāng)而且必須控制在上述范圍以內(nèi)，在目前水泥熟料燒成工藝技術(shù)及設(shè)備、純低溫余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)配置技術(shù)及設(shè)備條件下，為了提高發(fā)電量而采用抽取三次風(fēng)或窯頭罩等高溫風(fēng)、生料或燃料烘干改用燃燒燃料而將原來(lái)用于烘干的廢氣用于發(fā)電等措施都是不可取的。采用這些措施，表面上增加了發(fā)電量，實(shí)際不但不會(huì)有助于水泥生產(chǎn)綜合能耗的降低，反而由于熟料熱耗的增加會(huì)使水泥生產(chǎn)綜合能耗增加（當(dāng)水泥廠建設(shè)余熱電站不是以節(jié)能為主要目的，在一公斤標(biāo)準(zhǔn)煤的價(jià)格與一度電的購(gòu)電價(jià)格之比小于0.7的條件下，采用這些措施可以增加水泥生產(chǎn)綜合效益）。對(duì)水泥窯生產(chǎn)造成的影響應(yīng)當(dāng)而且必須控制在913.8易世達(dá)武穴余熱發(fā)電系統(tǒng)介紹

3.8易世達(dá)武穴余熱發(fā)電系統(tǒng)介紹

923.8.1廢氣余熱資源

5000t/d水泥窯的廢氣余熱資源為：（1）窯頭熟料冷卻機(jī)的廢氣余熱（兩條窯廢氣參數(shù)均相同，對(duì)于一條窯）：為充分利用窯頭熟料冷卻機(jī)的廢氣余熱，在不影響入窯二、三次風(fēng)的風(fēng)溫、風(fēng)量條件下，調(diào)整熟料冷卻機(jī)廢氣取熱方式。根據(jù)水泥廠提供的資料，冷卻機(jī)總排廢氣參數(shù)為300000Nm3/h—300℃，根據(jù)熟料冷卻機(jī)廢氣溫度從冷卻機(jī)頭部的約625℃到尾部的約90℃而逐步降低的條件，按其溫度分布進(jìn)行梯級(jí)利用并考慮電站對(duì)水泥窯生產(chǎn)波動(dòng)的適應(yīng)及簡(jiǎn)化電站操作，將取熱方式分為高溫段和中溫段。3.8.1廢氣余熱資源

5000t/d水泥窯的廢氣余熱資源為93高溫端:廢氣量（標(biāo)況）：～66000Nm3/h廢氣溫度：～500℃中溫端:廢氣量（標(biāo)況）：～110200Nm3/h廢氣溫度：～370℃上述廢氣余熱可全部用于發(fā)電。冷卻機(jī)排掉的廢氣:廢氣量（標(biāo)況）：～120000Nm3/h廢氣溫度：～120℃高溫端:942）窯尾預(yù)熱器排出廢氣余熱（兩條窯廢氣參數(shù)均相同，對(duì)于一條窯）：廢氣量（標(biāo)況）：380000Nm3/h廢氣溫度：～330℃上述窯尾廢氣經(jīng)余熱鍋爐溫度降至170～215℃后經(jīng)窯尾高溫風(fēng)機(jī)用于生料烘干及收塵。2）窯尾預(yù)熱器排出廢氣余熱（兩條窯廢氣參數(shù)均相同，對(duì)于一條窯953.8.2裝機(jī)方案

a當(dāng)生料及煤磨烘干所需廢氣溫度為215℃時(shí)，在窯頭熟料冷卻機(jī)廢氣余熱可發(fā)電9860Kw（設(shè)計(jì)確保平均發(fā)電功率為9600kW）b當(dāng)生料及煤磨烘干所需廢氣溫度為170℃時(shí)，其廢氣余熱可發(fā)電10600kW（設(shè)計(jì)確保平均發(fā)電功率為10300kW