高層高大模板6.21論證修改后-施工方案

一、編制依1.《省建設工程高支撐模板系統(tǒng)施工安全管理辦法》2、《建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－2001(2002年版《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》（JGJ46-《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204-《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-（ISBN-7-11-04626-2二、工程概本工程為碧桂園鳳凰城J區(qū)二期及11#變配電房，位于廣州市增城碧桂為17637.2m2。其中建筑層數(shù)為12層及18層，變配電房為2層高度超過4.5米，但不超8米；由于高支模范圍局部采用預應力梁，其截面尺寸m×6m，13～17B~E（11.8m×6m）的梁板存在高支模施工，高度6m（包板厚XTLA550×1400，0.1m，持300mmX400mm、250mmX400mm4、17、B三、施工準1《量合格證；其質量檢驗報告及其材質檢驗方法應符合現(xiàn)行金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規(guī)定，質量應符合現(xiàn)行《碳素結構鋼《（GB/T700）Q235-A防銹漆；新扣件應有生產(chǎn)證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質量合格證；周轉材料準備：做好模板、支頂?shù)戎苻D料的備料工作，分批分期進場3電管線架設和安裝已完成能夠滿足工程施工及工程管理施工人員生活、紀教育。18mm木枋除120013401400mm高的大梁梁下木枋選用100mm×100mm木枋外，其他梁下楞木方、板下第一、二層龍骨木方、側模豎肋、水平肋及輔助斜撐60mm×80mm50mm、支撐系統(tǒng)的構造設布置。支模的水平拉桿、剪刀撐、立桿均采用合格的φ48×3.25。根據(jù)使用功能不同，扣件包括直角扣件、旋轉扣件和對接扣件；頂撐采用U型可調0～20cm。XTLA（417550mmX1400mm，按本方案及附圖要求搭設支撐架體梁底設三排立桿梁下支撐間距為500mmX600mm，其中立桿排距為500mm、沿梁方向為600mm，步距為1500mm；梁設置楞木方縱楞設置可調頂托立桿距樓地面約200mm設置一道掃地桿。124。，417KL4(1)3KL4(1)300mmX1200mm、300X1340mm，按本方案及附圖要求搭設支撐架體，梁底設三排立桿，梁下500mmX600mm，500mm600mm，步距為1500mm；梁設置楞木方，縱楞設置可調頂托立桿距樓地200mm1256。，③軸號B的KL11(5)5KL12(1)3KL14(1)大梁：梁截面分別為300mm1400mm、300mm1200mm、3001340mm，按本方案及附圖要求搭設支撐架體梁底設兩排立桿最大支撐間距為500m900mm其中立桿排距為沿梁方向最大間距為900mm步距為1500mm梁設置楞木方縱楞設置可調頂托立桿距樓地面約200mm設置一道掃地桿對于B軸與4、17（2（550113789。300mmX400mm、250mmX400mm，900mmX1200mm梁設置一道橫楞木方，橫楞下面設置一道縱楞，立桿距樓地面約200mm12。⑤板：板下支撐間距最大為1200mmX900mm，步距為1500mm；板底下設置兩層龍骨，在第二層龍骨設置可調頂托，立桿距樓地面約200mm123。對于以上架體的高支模，其支模構造設計參數(shù)均如下XTLA（417）60×80200400梁木枋選用100mm×100mm方木，梁側面設置兩道間距為500mm的Ф14400mm②軸號4及軸號17的KL4(1)、3KL4(1)大梁的構造參數(shù)：底、側模板均采用18mm厚夾板，豎肋、水平肋及輔助斜撐均采用60×80㎜木枋，梁側豎肋的間200400400mmФ14400mm③軸號BKL11(5)、5KL12(1)、3KL14(1)大梁的構造參數(shù)：底、側模板均采用18mm厚夾板，豎肋、水平肋及輔助斜撐均采用60×80㎜木枋，梁側豎肋的250500400mmФ14500mm18mm60×8030030060×80枋，間距300mm，縱楞采用，與板一起梁板合支。1860×80間距300mm，第二層龍骨采用60×80㎜木枋，支撐采用扣件式腳手架。本工程設計的立桿步距（除頂層步距）最大為1.5m，具體見附圖所示。平屋面梁板支撐的頂層一道水平桿與U300mm。500mm，本支架立桿應豎直設置，2m15mm。水平桿要連續(xù)設置，每根長度不宜小于3跨；向水平桿的接長采嚴禁將上段的立柱與下段立柱錯開固定在水平拉桿上至頂連續(xù)設置。垂直剪刀撐的搭設隨立桿、水平桿同步,每道剪刀撐寬度不4645°～60°15cm，1m，3100mm。各剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度≥100cm，310cm46m45°～60°150mm墊板，或用槽鋼。墊板宜采用長度不少于2跨、厚度不小于50mm、寬度不小于按JGJ162-2008要求，當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周圍外側和中間有結構柱的部位，按水平間距6～9m、豎向間距2～3m與建筑結構設置一個固④高支模施工時，周邊防護必須做好，支模邊沿立桿高出樓面1.2m作安全40N.m，65N.m4m、扣件式腳手架支撐系統(tǒng)安↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓高支模采用扣件式腳手架支撐系統(tǒng)，支模的水平拉桿、剪刀撐、立桿均采用φ48×3.25。術規(guī)范》JGJ130－2001要對、配件、加固件進行檢查、驗收，嚴禁使用不合格的、配件扣件的緊固是否符合要求，可使用扭矩扳手實測，過小則扣件易滑移，過大40N.m，65N.m，不能產(chǎn)生破壞節(jié)點處固定向水平桿剪刀撐等直角扣件旋轉扣件的中心150mm。、梁、板模板安18mm架→頂托及縱楞→橫楞→梁底?！簜饶！堋斖屑鞍宓椎诙?m拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1L/1000～3L/1000。主、次梁梁間，拆除的現(xiàn)象，可采取如下措施：b首先通線，然后調整腳手架可調頂托的標高，將其調到預定的高度，在80mm×80mm1）架設置情況是否按本方案搭設剪刀撐、桿、掃地桿及斜撐等配置情況。利用拉桿、支撐攀登上落。、驗收及拆除的批準、高支模拆支撐系統(tǒng)的立桿、水平桿、剪力撐等不得隨意拆除拆除每層支撐及模板前，應將該層混凝土試件送檢測，當試塊達到規(guī)定的強度達到下表要求后并呈報監(jiān)理公司經(jīng)監(jiān)理工程師同意辦理手續(xù)并現(xiàn)澆結構底模拆除時的混凝土強度要構件跨度板腳手架支撐的拆除應從一端另一端、自上而下逐層地進行、安全技術措搭拆腳手架支撐必須由專業(yè)架子工擔任，并按現(xiàn)行《特種作業(yè)人模板支撐和腳手架搭設完畢后應進行檢查驗收，合格后方準使用在頂架搭設過程中要實行嚴格的，由專職施工員進行現(xiàn)場指揮監(jiān)督整改有的，要有可行的加固方案方可施工。除個別桿件時，需經(jīng)技術同意并采取可靠措施后方可拆除，作業(yè)完成后，施工現(xiàn)場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律與或其他傳電器設立架小組，對拆下來的架及配件應及時清除桿件及螺紋、水平加固桿剪刀撐安裝應符合構造要求，并與支撐系統(tǒng)的搭設同、、預防坍塌事故的安全技術措本高支支模采用架作支撐立柱，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫作業(yè)人員作業(yè)現(xiàn)場，待險情排除后，方可作業(yè)。樓面堆放模板及架時，嚴格控制數(shù)量、重量，防止超載。堆放數(shù)量較安裝柱模板、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網(wǎng)，腳手架1.2m。、預防高空墜落事故安全技術措搭設完成后，須由項目會同監(jiān)理人員簽字驗收合格后，方可投入使用。1.2m，然后在護欄上再鋪設一層密目式安全網(wǎng)。高處作業(yè)前，應由項目組織有關部門對安全防護設施進行驗收，經(jīng)六、混凝土澆筑方法、施工、施工1）澆筑混凝土時為防止混凝土分層離析，混凝土由料斗、泵管內卸出時，其自由傾落高度不得超過2m，超過時采用串筒或斜槽落下，混凝土澆筑時不得直1.5(5052.5cm,50cm;3040.5cm,40cm)5cm底部位要用φ30φ501.5~4m、混凝土養(yǎng)1214d、試塊、質量1m澆筑前由生產(chǎn)部門經(jīng)常注意天氣變化。大雨緩時開盤并及時通知攪拌1.5~4m時簽認后方可開始,并且隨機混凝土配合比情況和坍落度情況。七、監(jiān)測措(一)、模板支架監(jiān)測準備工（二每個監(jiān)測剖面設置2個支架水平位移監(jiān)測點，3個支架垂直變形觀測點，3個地基穩(wěn)定性沉降觀測點。變形監(jiān)測的值及控制值見下表所示項值控制值備777底座（木墊板或槽鋼7始值，各項監(jiān)測的時間間隔根據(jù)施工進程確定，監(jiān)測的頻率一般不超過并增加監(jiān)測次數(shù)，超過值應立即停止施工，進行全面檢查。發(fā)生異常時，應，1、班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成材料。，23八、應急救援預、概、機構為對可能發(fā)生的事故能夠快速反應、救援，項目部成立應急救援小組。項目經(jīng)理為第一安全責任人，技術為直接安全責任人，現(xiàn)場設置專職安全管理員，并相應成立高支模施工管理小組。組長：何中興（項目經(jīng)理）：組、救援及其他聯(lián)絡火警119 110醫(yī)療 交通、人員分工與職項目經(jīng)理（第一安全責任人、應急救援工作程 由應急救援小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協(xié)助事故的處理工作。、應急救援方救及馬上報告應急救小組搶救。仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否等癥狀，并很可能了解傷員落地的如果是頭部著地，同時伴有、等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發(fā)細菌，會危及傷員的生命安全。120（應盡量說清楚傷員人數(shù)、情況、地點、；止血：根據(jù)種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、填塞止血法和止血對傷口包扎：以保護傷口，減少，止血、固定骨折、扶托傷肢，減對于頭部受傷的傷員，首先應他細觀察傷員的神志是否清醒，是否、休克等如果有等癥狀應迅速送醫(yī)院搶救如果發(fā)現(xiàn)傷員耳朵鼻子誘發(fā)細菌，會危及傷員的生命安全。序器材或設數(shù)主要用123243510667486、應急救援啟動條（1）預計會對群眾生命財產(chǎn)造成較大或損失的情況（2）現(xiàn)場人員發(fā)生意外受傷情況（3）現(xiàn)場小組發(fā)出啟動指令情況（4）其他緊急情況。逃生路線，若發(fā)生緊急情況時，人員務必迅速施工現(xiàn)場，以高支模支撐區(qū)域為中心反向迅速就近安全區(qū)域在施工過程中應保持逃生通道口順暢，九、高支模施工的安、高支模系統(tǒng)施工安全管理機項目經(jīng)理:何中 為第一安全責任人 為直接安全責任人，并相應成立高支模施工安全管理小組。組長：何中興（項目經(jīng)理）：組、高支模施工注意問成立以項目經(jīng)理為中心的班子，對本工程存在的實際問題做了充分施工現(xiàn)場安全責任人負責施工全過程的，應在高支模搭設、拆高支模搭設、拆除和砼澆筑期間，無關人員不得進入支 ，并由十、高支模計算XTLA3KL14(1)梁及板部分進行XTLA550×1400，KL11(5)300×1400,100mm。本計算書內所有均采用Ф48×3.25，所有木枋均采用強度等級TC13B第一 XTLA梁支撐驗根據(jù)XTLAL梁的截面尺寸550×1400，梁下設置三排支撐，L=500mm，×1001、計算參數(shù)fv＝1.4N/mm2fm＝13N/mm2E＝6000N/mm2梁底模及支架荷載計荷載類 標準 單 梁 梁 系 設計①模板荷載0.5×KN/m2 [0.55+2×1.4]×1.2 ②砼荷 KN/m3 × × =22.176③鋼筋荷 KN/m3× × × =1.386④振搗砼荷載 × × =1.54梁底模和支架承載力計算組合 q1=27.112梁底模撓度驗算計算組合 q2=21.31（2)梁底模板驗h=18mm，b=550mm200mm，W=bh２／6＝550×18２／6＝2.97×104mm34 4I=bh/12=550×18/12=2.673×10q彎矩系數(shù)KM＝-MM＝KqL２＝-0.105×27.112×0.2２Mmσ＝M／W＝0.114×106／（2.97×104）＝3.84N/mm2＜f＝13N/mm2m剪力系數(shù)KV＝0.606 τ=3V/2bh=3×3.29×10/(2×550×18)=0.5N/mm滿足抗剪要求撓度驗算時取恒荷載的標準值，則計算荷載為q2=21.31撓度系數(shù) 滿足撓度要求3.梁底橫楞（1)計算資80×80 ２ 木方抵抗矩W＝bh／6＝80×80／6＝0.853×10２ I=bh/12=80×80/12=3.413×10

（2)抗彎強度驗梁傳荷載由上圖，L=500mm,a=275mm，b=225mmMmax=q×a2×(2L-a)2/8L2=9.86×0.2752×(2×0.5-0.275)2/(8×0.52)=0.27板傳來的

550P板重量=1.2×（板厚度×25+模板重）+1.4=板傳給橫楞的集中力P=P板重量×0.388×0.2=0.53Mmax=Pab/L=0.53×0.275×0.225/0.5=0.066KN.mM=Mq+Mp＝0.27+0.066=0.0.336KN.m σ＝M／W＝0.336×10／（0.853×10）＝3.94N/mm滿足抗彎要求抗剪強度驗RA=qa(2L-a)/2L=9.86×0.275×(2×0.5-0.275)/(2×0.5)=1.966 RB=qa/2L=9.86×0.275/(2×0.5)=0.746VA=P=0.53KN，VB=P=0.53由上圖可知最大剪刀處在中間支座，即Vmax=2RA+VA=2×1.966+0.53=4.462vτ=3V/2bh=3×4.462×103/2×80×80=1.05N/mm<f＝1.4v滿足抗剪要求撓度驗qk=q/1.2＝9.86/1.2＝8.22KN/m，3f1=qkab×(1-636=0.034集中荷載P產(chǎn)生的撓度f2為：為簡化計算，取Pk=P/1.2=0.53/1.2=0.442 f2=Pkb×[(a+2ab] =442×225×[(275+2×275×225)/(9×9000×3.413×106×500）=0.037mmf1+f2=0.034+0.037=0.07<[υ]=500/400=1.25mm，滿足撓度變形要4、梁底縱楞（1)、計算80×80f＝1.4N/mm2；f 木方抵抗矩W＝bh／6＝80×80／6＝0.853×10 I=bh/12=80×80/12=3.413×10600mm，P 彎矩系數(shù)KM＝-0.267P=Vmax=4.462KNM＝KMPL＝-0.267×4.462×0.6＝-715 滿足抗彎要求剪力系數(shù)KV＝-1.267V=KVP=-1.267×4.462=- τ=3V/2bh=3×5.65×10/(2×80×80)=13.2N/mm滿足抗剪要求撓度驗撓度系數(shù)Kw＝1.883,Pk=P/1.2=4.462/1.2=3.72 滿足撓度要求5.承載力驗傳至梁底立桿的荷載設計值N1＝4.462+4.462×（1.267+1.222）=15.57立桿自重：38.4×5.45=209橫向水平桿自重：38.4×（0.5+0.6）×5=211扣件及其他總重約整體立桿支架構件自重設計值為（每根立桿F=N1+N2=15.57+0.564=16.134KN取L0=2.599m，則λ=2599/15.9=163.5，查表得ψ=0.263 的抗壓應力為 σ=N/(ψ.A)=16.134×10/(0.263×457)=134.24N/mm<f=205滿足穩(wěn)定性要求6、支承面承載力驗算（地基承載力驗算當為結構板時，地基承載力驗算50mm。立桿傳給樓板的最大軸向力設計值為：Fl=16.134kN按《混凝土結構設計規(guī)范》GB5000-20027.8.1-3 1.35βCβLfCALn=1.35×1.0×3×11.9×100.017=130.8KNFl=16.134kN，其中β＝(A/A)1/2=3，A3 滿足要求、當為地骨時，承載力驗算50mm根據(jù)以上荷載計算，單根立桿傳給素砼層的最大軸向力設計值為：Fl按《混凝土結構設計規(guī)范》GB5000-2002附錄AA.5.1-3 wβLfccAL=0.75×3×7.2×0.85×10×0.0018=24.786KNFl=16.134kN，其中β＝(A/A)1/2=3，A3 滿足要求7、側模板驗F1=0.22rct0β1=0.22×25×200/(25+15)×1.0×1.15×2=44.7KN/F2=rcH=25×1.4=35KN/㎡，取以上兩者較小值：F1=35KN/②振搗時產(chǎn)生的荷載：4KN/以上兩項合計：F=35×1.2+4×1.4=47.6KN/ L=200mm，h=18mm；W=bh／6＝1400×18／6＝7.56×10 I=bh/12=1400×18/12=6.804×10①抗彎強度驗 彎矩系數(shù)KM＝-Mq=F×1.4=47.6×1.4=66.64KN/mM＝KqL２＝0.105×66.64×0.2２＝0.28KN·mM 滿足抗彎要求剪力系數(shù)KV＝0.606 τ=3V/2bh=3×8.08×10/(2×1400×18)=0.5N/mm滿足抗剪要求③撓度驗撓度驗算時取恒荷載的標準值，則q=35×1.2=42撓度系數(shù)4 4滿足撓度要求(3)對拉螺栓計400mm，2Ф14500mm：N=47.6×0.4×(0.5/2+0.5)=14.28KNФ14[N]=105×170=17.85KN，大于對拉螺栓受力N=14.28KN，滿足要求第二 KL11(5)梁支撐驗×1001、計算參數(shù)fv＝1.4N/mm2fm＝13N/mm2E＝6000N/mm2梁底模及支架荷載計荷載類 標準 單 梁 梁 系 設計①模板荷 0.5×KN/m2×（0.3+2×1.4) 1.2= ②砼荷 × =12.096③鋼筋荷 KN/m3× × × =0.756④振搗砼荷載 × × =0.84梁底模和支架承載力計算組合 q1=15.552梁底模撓度驗算計算組合 q2=12.26（2)梁底模板驗h=18mm，b=300mm250mm，W=bh２／6＝300×18２／6＝1.62×104mm34 4I=bh/12=300×18/12=1.458×10①抗彎強度驗 彎矩系數(shù)KM＝-MM＝KqL２＝-0.105×15.552×0.25２＝-0.102Mmσ＝M／W＝0.102×106／（1.62×104）＝6.3N/mm2＜f＝13N/mm2m剪力系數(shù)KV＝0.606 τ=3V/2bh=3×2.36×10/(2×300×18)=0.66N/mm滿足抗剪要求撓度驗算時取恒荷載的標準值，則計算荷載為q2=12.26撓度系數(shù) 滿足撓度要求梁底橫楞（1)計算資100×10080×80 ２ 木方抵抗矩W＝bh／6＝80×80／6＝0.853×10２ I=bh/12=80×80/12=3.413×10qpq計算簡（2)抗彎強度驗梁底立桿排距寬度L=500mm，由上圖，梁寬b=300mm。由上圖，L=500mm,Mq=qbL(2-b/L)/8=12.96×0.3×0.5×(2-0.3/0.5)/8=0.34KN.mb.板傳來的300P板重量=1.2×（板厚度×25+模板重）+1.4=板傳給橫楞的集中力P=P板重量×0.35×0.25=0.6Mp=P×a×(l-a)/l=0.6×0.1×(0.5-0.1)/0.5=0.05KN.mM=Mq+Mp＝0.34+0.05=0.39KN.m 滿足抗彎要求(3)抗剪強度驗V=RA=q×梁寬vτ=3V/2bh=3×2.544×103/2×80×80=0.6N/mm<f＝1.4v滿足抗剪要求（4）撓度驗qk=q/1.2＝12.96/1.2＝10.8KN/m， f1=qkbL×(8-4b/L+b/L =10.8×300×500×(8-4×300 /500/(384×9000×3.413×106）=0.25集中荷載Pf2為：為簡化計算，取Pk=P/1.2=0.6/1.2=0.5 f2=Pk(L-a)×{[a+2a(L-a)]/3} =500×(500-100)×{[100+2×100×(500-100)]/(9×9000×3.413×106×500）=0.03mmf1+f2=0.25+0.03=0.28<[υ]=500/400=1.25mm，滿足撓度變形要4、梁底縱楞（1)、計算100×10080×80f＝1.4N/mm2；f ２ 木方抵抗矩W＝bh／6＝80×80／6＝0.853×10２ I=bh/12=80×80/12=3.413×10900mm，250mm，

P 彎矩系數(shù)KM＝-0.469P=V=2.544KNM＝KMPL＝-0.469×2.544×0.9＝-1.074 滿足抗彎要求剪力系數(shù)KV＝-1.958V=KVP=-1.958×2.544=- τ=3V/2bh=3×4.98×10/(2×80×80)=1.17N/mm滿足抗剪要求撓度驗撓度系數(shù)Kw＝1.466, 滿足撓度要求5.承載力驗傳至梁底立桿的荷載設計值N1＝2.544+2.544×（1.958+1.266）=10.746立桿自重：38.4×5.45=209橫向水平桿自重：38.4×（0.5+0.9）×5=269扣件及其他總重約F=N1+N2=10.746+0.634=11.38KN取L0=2.599m，則λ=2599/15.9=163.5，查表得ψ=0.263 的抗壓應力為 σ=N/(ψ.A)=11.38×10/(0.263×457)=94.7N/mm<f=205滿足穩(wěn)定性要求6、支承面承載力驗算（地基承載力驗算當為結構底板時，地基承載力驗算50mm。立桿傳給樓板的最大軸向力設計值為：Fl=11.38kN按《混凝土結構設計規(guī)范》GB5000-20027.8.1-1.35βCβLfCALn=1.35×1.0×3×11.9×103×0.017=130.8KN>Fl=11.38 其中β＝(A/A)1/2=3，A 因此，承載力滿足要求、當為地骨時，承載力驗算50mmFl按《混凝土結構設計規(guī)范》GB5000-2002附錄AA.5.1-3 wβLfccAL=0.75×3×7.2×0.85×10×0.0018=24.786KNFl=11.38kN，其中β＝(A/A)1/2=3，A3 滿足要求7、側模板驗F1=0.22rct0β1=0.22×25×200/(25+15)×1.0×1.15×2=44.7KN/F2=rcH=25×1.4=35KN/取以上兩者較小值：F1=35KN/②振搗時產(chǎn)生的荷載：4KN/以上兩項合計：F=35×1.2+4×1.4=47.6KN/L=200mm， W=bh／6＝1400×18／6＝7.56×10 I=bh/12=1400×18/12=6.804×10q彎矩系數(shù)KM＝-Mq=F×1.4=47.6×1.4=66.64KN/mM＝KqL２＝0.105×66.64×0.25２＝0.44KN·mM 滿足抗彎要求剪力系數(shù)KV＝0.606 τ=3V/2bh=3×10.1×10/(2×1400×18)=0.6N/mm滿足抗剪要求③撓度驗撓度驗算時取恒荷載的標準值，則q=35×1.2=42撓度系數(shù)4 4滿足撓度要求(3)對拉螺栓計400mm，2Ф14600mm：N=47.6×0.5×(0.4/2+0.5)=16.66KNKN，滿足要求。第三 100mm，1200mm×900mm。板下第一層龍骨采用60×80300mm60×801、計算參數(shù)及f＝1.4N/mm2；f＝13N/mm2； 采用采用60X80木采用60X80木方2、荷載計1）100mm模板：0.35k所以，恒載標準值g=2.5+0.35=2.85kN/m2k人員及設備均布荷載：3.0k所以，活荷載標準：q＝3.0KN/m22k q=1.2g+1.4q=1.2×2.85+1.4×3.0=7.62 3、板底模板W=bh２／6＝1000×18２／6＝5.4×104mm3 I=bh/12=1000×18/12=4.86×10q ①抗彎強度驗彎矩系數(shù)Ka＝-0.107，Kb＝-1000mmg=2.85×1.2×1=3.42kN/mM＝KagL２+KbPL２＝-0.107×3.42×0.3２-0.121×4.2×0.3２＝-0.079mσ＝M／W＝0.079×106／（5.4×104）＝1.5N/mm2＜f＝13N/mm2m②抗剪強度驗剪力系數(shù)KV1＝-0.607,KV2＝-V=KV1gL+KV2PL=-0.607×3.42×0.3-vτ=3V/2bh=3×1.4×103/(2×1000×18)=0.12N/mm2＜fv可知滿足抗剪要③撓度驗撓度驗算時取恒荷載的標準值，則計算荷載為撓度系數(shù)Vf=KV可知滿足撓度要板下第一層龍骨驗（1)計算資按連續(xù)二等跨最大間距L=1200mm60×80300mm，其設計強度及彈性模量為：f＝1.4N/mm2；f ２ 木方抵抗矩W＝bh／6＝60×80／6＝0.64×10２ I=bh/12=60×80