畢業(yè)設(shè)計煤油冷卻器的設(shè)計換熱器畢業(yè)設(shè)計說明

PAGEword文檔可自由復(fù)制編輯word文檔可自由復(fù)制編輯某某大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(論文)題目：煤油冷卻器的設(shè)計（處理量1600kg/h）學(xué)院：機電工程學(xué)院專業(yè)班級：過控084班學(xué)生姓名：指導(dǎo)老師：成績：2012年6摘要本次畢業(yè)設(shè)計的任務(wù)是設(shè)計一個換熱器。首先分析設(shè)計任務(wù)和條件，初步選擇換熱器的類型，進行流程安排，接著進行工藝結(jié)構(gòu)計算，并重點針對湍流程度和傳熱面積裕度進行核算。以上完成后是結(jié)構(gòu)設(shè)計,包括管板、殼體、管箱、折流板、封頭、換熱管、法蘭、接管等的設(shè)計，并確定連接方式和密封形式。下一步是進行強度計算，對各個部分進行計算后，再進行面積、許用應(yīng)力、力矩計算，然后進行各種可能情況下的應(yīng)力校核。最后選擇接管法蘭、密封元件和鞍座，完成本次設(shè)計任務(wù)。在實際應(yīng)用中，固定管板式換熱器結(jié)構(gòu)簡單、制造方便、成本低、管程清洗方便、規(guī)格系列范圍廣，故在工程上得到廣泛應(yīng)用。所以我本次設(shè)計選擇了固定管板式換熱器的設(shè)計。關(guān)鍵詞:換熱器；結(jié)構(gòu)設(shè)計；強調(diào)計算；應(yīng)力校核AbstractThegraduationdesigntaskistodesignaheatexchanger.Firstanalysisdesigntaskandconditions,choosethetypeofpreliminaryheatexchanger,processarrangement,thenprocessstructurecalculation,andfocusingontheturbulentflowandheattransferareadegreethemarginaccounts.Afterthecompletionoftheaboveisthestructuredesign,includingthetubeplate,shellandtubebox,baffleplate,sealing,headofheatexchangetube,flange,takeoverofdesignof,anddeterminedtheconnectionmodeandsealingform.Thenextstepisforstrengthcalculation,calculatedforeachpart,thenarea,allowablestresscalculation,torque,andthencarryoutallthepossiblecheckthestress.Thelastchoicetotakeoverflange,sealcomponentsandsaddle,completethedesigntask.Inpracticalapplications,fixedtubeplateheatexchangersimplestructure,easyfabrication,lowcost,convenientwashing,providespecificationsseriesrangewide,itiswidelyappliedinengineering.SothisdesignIchosefixedtubeplateheatexchangertodesign.Keywords:Heatexchanger;Structuredesign;Emphasizecomputing;Stresschecking目錄摘要 IAbstract II第1章緒論 11.1課題背景 11.2換熱器的研究現(xiàn)狀 1第2章確定設(shè)計方案 32.1設(shè)計任務(wù)和操作條件 32.2換熱器類型的選取 32.3流程安排 3第3章工藝計算 43.1物性數(shù)據(jù)的確定 43.1.1定性溫度的確定 43.1.2物性數(shù)據(jù) 43.2估算傳熱面積 53.2.1平均傳熱溫差 53.2.2由煤油的流量計算熱負荷 63.2.3傳熱面積計算 63.2.4冷卻水用量 73.3結(jié)構(gòu)尺寸的設(shè)計 73.3.1換熱管的選擇和管內(nèi)流速的確定 73.3.2確定管程數(shù)和傳熱管數(shù) 73.3.3平均傳熱溫差校正及殼程數(shù) 83.3.4殼體內(nèi)徑 93.3.5折流板 93.3.6傳熱管排列和分程方法 103.3.7接管 113.3.8其他附件 123.4換熱器核算 133.4.1傳熱能力核算 133.4.2壁溫核算 173.4.3換熱器內(nèi)流體的流動阻力 173.5換熱器主要結(jié)構(gòu)尺寸表 19第4章?lián)Q熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計 214.1殼體、管箱殼體和封頭設(shè)計 214.2選取接管 214.2.1接管外伸長度 224.2.2接管與筒體和管箱殼體的連接 224.2.3接管位置的確定 224.3換熱管與管板 234.3.1換熱管 234.3.2管板 244.4殼體與管板、管板與換熱管的連接 254.4.1殼體與管板的連接 254.4.2換熱管與管板的連接 264.5其他部件 274.5.1拉桿與定距管 274.5.2折流板 274.5.3膨脹節(jié) 27第5章強度計算 305.1設(shè)計條件 305.2結(jié)構(gòu)尺寸 305.3材料選擇及許用應(yīng)力的計算 315.4管箱設(shè)計 335.5封頭計算 335.6筒體設(shè)計 345.7換熱器管板設(shè)計 345.7.1相關(guān)面積計算 345.7.2換熱管許用應(yīng)力的計算 365.7.3力矩計算 365.8應(yīng)力校核計算 435.8.1殼程設(shè)計壓力的情況 435.8.2管程設(shè)計壓力的情況 505.9開孔補強 57第6章法蘭、墊片及鞍座的設(shè)計 586.1接管法蘭 586.1.1接管法蘭的材料 586.1.2對材料的加工要求 586.1.3排氣、排污接管法蘭 586.1.4煤油進出口接管法蘭 586.1.4循環(huán)冷卻水進出口接管法蘭 596.1.5墊片選擇 596.2鞍座的選擇 596.3技術(shù)要求 62結(jié)論 63參考文獻 64致謝 65第1章緒論1.1課題背景1.2換熱器的研究現(xiàn)狀第2章確定設(shè)計方案2.1設(shè)計任務(wù)和操作條件2.2換熱器類型的選取2.3流程安排word文檔可自由復(fù)制編輯第3章工藝計算3.1物性數(shù)據(jù)的確定3.1.1定性溫度的確定參考文獻，對于一般輕油和水等低粘度流體，其定性溫度可取流體進出口溫度的平均值。故管程流體冷卻水的定性溫度為：（3-1）式中—冷卻水定性溫度（℃）—冷卻水進口溫度（℃）—冷卻水出口溫度（℃）℃，殼程煤油的定性溫度為：（3-2）式中—煤油定性溫度（℃）—煤油的進口溫度（℃）—煤油的出口溫度（℃）℃，3.1.2物性數(shù)據(jù)參考文獻，分別參考管程和殼程流體在對應(yīng)的溫度下，在生產(chǎn)中的物性數(shù)據(jù)實測值，循環(huán)冷卻水在28.5℃比熱容：kJ/(kg·℃)密度：kg/；粘度：Pa·s；導(dǎo)熱系數(shù)：W/(m·℃)。煤油在87.5比熱容：kJ/(kg·℃)；密度：kg/；粘度：Pa·s；導(dǎo)熱系數(shù)：W/(m·℃)。確定物性數(shù)據(jù)后，后面的計算中需用到以上數(shù)據(jù)者，可直接引用。3.2估算傳熱面積3.2.1平均傳熱溫差煤油的進出口溫度分別為140℃和35℃，冷卻水的進出口溫度分別為25（3-3）℃式中—逆流或并流的平均傳熱溫差—可按圖３-１所示進行計算。圖３-１列管式換熱器內(nèi)流型3.2.2由煤油的流量計算熱負荷依據(jù)文獻公式：（3-4）式中Qh—熱負荷，W；Wh—工藝流體的流率，kg/h；cph—工藝流體的熱容；kJ/(kg·℃)；—工藝流體的溫度變化，℃；==W3.2.3傳熱面積計算由于殼程煤油的壓力不高，所以可以選擇較小的K值。假設(shè)W/(m2·℃)，則估算的傳熱面積A為：考慮到估算值對計算結(jié)果的影響，根據(jù)文獻提供的經(jīng)驗范圍，取實際傳熱面積為估算值的1.15～1.25倍，取1.15倍。即3.2.4冷卻水用量對于工藝流體被冷卻的情況，工藝流體所放出的熱量等于冷卻劑所吸收的熱量與熱損失之和，在實際設(shè)計中，為可靠起見，?？珊雎詿釗p失，依據(jù)公式：，計算冷卻水用量：3.3結(jié)構(gòu)尺寸的設(shè)計3.3.1換熱管的選擇和管內(nèi)流速的確定考慮到管徑太小，流動阻力大，機械清洗困難，由文獻根據(jù)具體情況選用mm傳熱管。材料為20號鋼。參考文獻取管內(nèi)流速m/s。3.3.2確定管程數(shù)和傳熱管數(shù)參考文獻，根據(jù)公式（3-5）可由傳熱管內(nèi)徑和流體流速確定單程傳熱管數(shù)目，式中ns—單程管子數(shù)目；V—管程流體的體積流量，m3/s；di—換熱管內(nèi)徑，m；u-管內(nèi)流體的流速，m/s。計算得：根按單管程計算，所需的傳熱管長度為L：（3-6）式中L—按單管程計算的管子長度，m；A—估算的傳熱面積，m2；d0—管子外徑，m。如果按照單管程設(shè)計，傳熱管尺寸過長。應(yīng)該采用多管程結(jié)構(gòu)。根據(jù)本設(shè)計實際情況，參考文獻推薦的傳熱管長3m，則該換熱器的管程數(shù)為：（管程）換熱器內(nèi)傳熱管根數(shù)為：3.3.3平均傳熱溫差校正及殼程數(shù)參考文獻，折流情況下的平均傳熱溫差可先按純逆流情況計算，然后加以較正，由于在相同的流體進出口，溫度下，逆流流型具有較大的傳熱溫差，所以在工程上，若無特殊要求均采用逆流。平均傳熱溫差校正系數(shù)：（3-7）

式中：—熱流體的進、出口溫度，℃—冷流體的進、出口溫度，℃。計算平均傳熱溫差如下：（3-8）式中—折流情況下的平均傳熱溫差；—溫差校正系數(shù)。按單殼程雙管程，查文獻圖F2可知：所以，平均傳熱溫差：==39.5℃參考文獻,因為計算得平均傳熱溫差校正系數(shù)為0.96，大于0.8，所以取單殼程合適。3.3.4殼體內(nèi)徑參考文獻采用多管程結(jié)構(gòu)，取管板利用率=0.7，則殼體的內(nèi)徑為：mm按無縫鋼管進級檔，可取mm,初步選取壁厚為6mm，即。3.3.5折流板折流板有橫向折流板和縱向折流板，橫向折流板同時兼有支撐傳熱管，防止發(fā)生震動的作用，其常用的型式有弓形折流板和和圓盤-圓環(huán)形折流板，弓形折流板結(jié)構(gòu)簡單，性能優(yōu)良，在實際中最為常用。本設(shè)計采用弓形折流板，取弓形折流板圓缺高度約為殼體內(nèi)徑的20%，則切去的圓缺高度為：mm所以，取mm。參考文獻取折流板的的間距，則mm所以，取mm。折流板數(shù)為：折流板選擇圓缺豎直裝配，具體型式見總裝配圖。3.3.6傳熱管排列和分程方法對于多管程換熱器，常采用組合排列方式，每一程內(nèi)都采用正三角形排列，而在各程之間為了便于安裝隔板，采用正方形排列方法。如圖3.1所示。參考文獻,管心距選擇為：mm，取mm。隔板中心距離相鄰的換熱管中心距離S等于：各程之間相鄰換熱管的管心距等于：19×2=38mm橫過管束中心線的管數(shù)：圖３-２換熱管組合排列兩管程，每程各有換熱管數(shù)目為21根，管箱中隔板安裝位置和介質(zhì)的流通方式按照圖3.2所示。圖３-３管程隔板安裝位置和換熱管分程方式3.3.7接管1.管程流體進、出口接管：選取接管內(nèi)冷卻水的流速為：m/s，則接管內(nèi)徑如下：m圓整后，管程進、出口接管規(guī)格為：。2.殼程流體進、出口接管取接管內(nèi)流體流速為：m/s，則接管內(nèi)徑如下：m為了方便取材，圓整后，殼程進、出口接管規(guī)格也選擇為。3.3.8其他附件1.拉桿數(shù)量與直徑根據(jù)文獻表43和表44查得，本換熱器換熱管外徑為19mm，所以拉桿直徑。拉桿數(shù)不得少于4個，考慮到殼體內(nèi)徑較小，選擇4根拉桿。2.防沖擋板參考文獻，當(dāng)管程采用軸向入口接管或換熱管內(nèi)流體速度超過3m/s時，應(yīng)設(shè)置防沖板。當(dāng)殼程進口流體的（其中味流體密度，；味流體的流速，m/s）值為下列數(shù)值時，應(yīng)在殼程進口管處設(shè)置防沖板或?qū)Я魍玻悍歉g、非磨蝕性的單向流體，者；其他液體，包括沸點下的液體，者。有腐蝕或有磨蝕的氣體、蒸汽及汽液混合物，應(yīng)設(shè)置防沖板；當(dāng)殼程進出口接管距管板較遠，流體停滯區(qū)過大時，應(yīng)設(shè)置導(dǎo)流筒，以減小流體停滯區(qū)，增加換熱器的有效換熱長度。本換熱器設(shè)計中，管程進口流速為2.5m/s,殼程故管程和殼程均無需設(shè)置防沖板。3.膨脹節(jié)膨脹節(jié)是裝在固定管板式換熱器殼體上的撓性構(gòu)件，依靠這種易變形的撓性構(gòu)件，對管束與殼體間的變形差進行補償，以此來消除殼體與管束間因溫度而引起的溫差應(yīng)力。固定管板式換熱器換熱過程中，管束和殼體有一定得溫差存在，而管板、管束與殼體之間是剛性地連接在一起的，當(dāng)溫差大于50℃時，由于過大的溫差應(yīng)力往往會引起殼體的破壞或造成管束彎曲。當(dāng)溫差很大時，可以選用浮頭式、U型管及填料函式換熱器。但上述換熱器的造價較高，若管間不需要清洗時，也可采用固定管板式換熱器，但需要設(shè)置溫差補償裝置，如膨脹節(jié)。膨脹節(jié)的型式較多，通常有波形膨脹節(jié)、平板膨脹節(jié)、Ω形膨脹節(jié)。在生產(chǎn)實際中，應(yīng)用最多也最普遍的是波形膨脹節(jié)。本設(shè)計初步選用波形膨脹節(jié)。圖３-4波形膨脹節(jié)3.4換熱器核算3.4.1傳熱能力核算1.管程傳熱膜系數(shù)參考文獻,用克恩法進行計算，選擇公式：（3-9）n=0.4(當(dāng)流體被加熱時)n=0.3(當(dāng)流體被冷卻時)所以取n=0.4正確。因為，=<0.002Pa·s，滿足條件，定性溫度可取流體進出口溫度的算術(shù)平均值；特征尺寸取換熱管的內(nèi)徑di。管程冷卻水流通截面積計算得：m2管程冷卻水流速為：m/s雷諾數(shù)=23926普蘭特數(shù)用克恩法計算，則管程流體傳熱膜系數(shù)為：=5925W/(m2·℃)2.殼程流體傳熱膜系數(shù)可用克恩法進行計算，當(dāng)量直徑，按三角形排列時公式如下：（3-10）式中t—管間距，m；d0—換熱管外徑，m；有上式，當(dāng)量直徑如下：殼程流通截面積為：=0.00288殼程流體流速=，即=0.187m/s雷諾數(shù)=4315普蘭特數(shù)粘度校正，則：用克恩法計算，則殼程流體傳熱膜系數(shù)為：=565W/(m2·℃)3.污垢熱阻和管壁熱阻查文獻表F1、F7.3得：管外側(cè)污垢熱阻為：(m2·K)/W管內(nèi)側(cè)污垢熱阻為：(m2·K)/W查表F3得：碳鋼在該條件下的導(dǎo)熱系數(shù)W/(m2·K)則管壁熱阻：（3-11）式中b—換熱管壁厚，m；—管壁導(dǎo)熱系數(shù)，m·℃/W=0.00004(m2·K)/W4.總傳熱系數(shù)總傳熱系數(shù)為：（3-12）式中K—總傳熱系數(shù)，W/(m2·K)；—殼程流體的傳熱膜系數(shù)，W/(m2·K)；—殼程污垢熱阻，m2·℃/W；—管壁熱阻，m2·℃/W；—管程污垢熱阻，m2·℃/W；—換熱管外徑，m；—換熱管內(nèi)徑，m；—換熱管平均直徑，m；—管程傳熱膜系數(shù)，W/(m2·K)；所以=410W/(m2·K)5.傳熱面積裕度實際所需的傳熱面積m2該換熱器的實際傳熱面積=7.52m該換熱器的面積裕度=17.7%該換熱器能夠完成生產(chǎn)任務(wù)，F(xiàn)＞(15﹪～25﹪),符合要求。 3.4.2壁溫核算因為管壁很薄，且管壁熱阻很小，所以管壁溫度可以按公式（3-13）計算；取循環(huán)冷卻水進口溫度為25℃，出口溫度為32℃計算傳熱管壁溫。計算中按最不利的操作條件考慮，=35.5℃式中：℃℃W/(m2·K)W/(m2·K)殼體壁溫可近似取為殼體流體的平均溫度，即：T=87.5℃殼體壁溫和傳熱管壁溫之差為：≈51.9℃參考文獻,該溫差大于50℃，所以需要設(shè)置溫度補償裝置。由于浮頭式、U型管式及填料函式換熱器造價較高，且操作壓力較小，所以初步選用帶膨脹節(jié)的固定管板式換熱器比較合適3.4.3換熱器內(nèi)流體的流動阻力1.殼程流體阻力由于，，，，m/s，=0.7416則流體流經(jīng)管束的阻力損失為：=1830Pam，m，則流體流過折流板圓缺的阻力損失：=1966Pa總阻力損失為：=3796Pa=0.038MPa<0.1MPa參考文獻,殼程流體的阻力損失比較適宜。2.管程流體阻力因為，，，，傳熱管的相對粗糙度，查莫狄圖得：摩擦因子，流速m/s，kg/m3。所單程直管阻力：=5123Pa因為局部阻力系數(shù)一般取3，所以局部阻力：=1281Pa=8966Pa=0.0896MPa<0.1MPa參考文獻,管程流體阻力在允許范圍之內(nèi)。3.5換熱器主要結(jié)構(gòu)尺寸表換熱器主要結(jié)構(gòu)尺寸表如表3.1所示。表3-1換熱器主要結(jié)構(gòu)尺寸和計算結(jié)果表管程殼程流量kg/h127651600溫度℃進/出25/32140/35壓力Mpa0.40.4物性物性定性溫度℃28.587.5密度kg/m3995.7825比熱容kJ/(kg·℃)4.1732.22黏度Pa·s0.8007×10-37.15×10-4導(dǎo)熱系數(shù)w/(m·℃)0.61760.14普蘭特數(shù)5.4111.338設(shè)備結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)備結(jié)構(gòu)參數(shù)形式固定管板式臺數(shù)1殼體內(nèi)徑207殼程數(shù)1管徑φ19×2管心距25管長3000管子排列Δ管數(shù)目（根）42折流板個數(shù)44傳熱面積m27.59折流板距60管程數(shù)2材質(zhì)碳鋼冷流體進出口接管φ45×2.5材質(zhì)碳鋼熱流體進出口接管φ38×2.5材質(zhì)碳鋼排污管φ25×2.5材質(zhì)碳鋼主要計算結(jié)果管程殼程流速m/s0.9620.187傳熱膜系數(shù)W/m2·℃5925565污垢熱阻m2·℃/W3.44×10-41.72×10-4阻力損失MPa0.0890.038熱負荷kw103.6傳熱溫差℃51.6傳熱系數(shù)W/m2·℃410裕度%17.7第4章?lián)Q熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計4.1殼體、管箱殼體和封頭設(shè)計根據(jù)文獻，查圖7，選擇前端管箱為封頭管箱，型號為A型，殼體型式為E型；后端結(jié)構(gòu)為M型。如圖4-1所示。圖4-1換熱器結(jié)構(gòu)4.2選取接管接管材料均為10號鋼。在殼體的左端上部設(shè)有管徑為的煤油出口管，在殼體的右端底部設(shè)有管徑為的煤油出口管；在前端管箱頂部設(shè)有管徑為的冷卻水進口管，在前端管箱底部設(shè)有管徑為的冷卻水進口管，在殼體的右端上部設(shè)有管徑為的排氣管出口管，在殼體的左端底部設(shè)有管徑為的排污管出口管；接管位置如上圖4-1所示。4.2.1接管外伸長度工藝煤油進、出口接管外伸長度=250mm；冷卻水進、出口接管外伸長度=250mm；排液管和排氣管的外伸長度=100mm。4.2.2接管與筒體和管箱殼體的連接接管與殼體和管箱殼體及封頭連接的結(jié)構(gòu)型式采用插入式焊接結(jié)構(gòu)。接管不得凸出于殼體的內(nèi)表面。如圖4-2所示。圖4-2焊接結(jié)構(gòu)4.2.3接管位置的確定在換熱器設(shè)計中，為了使傳熱面積得以充分利用，殼程流體進、出口接管應(yīng)盡量靠近兩端管板，管箱進、出口接管盡量靠近管箱法蘭，可縮短管箱殼體長度，減輕設(shè)備的重量。為了保證設(shè)備的制造、安裝，管口距地的距離也不能靠的太近，它受到最小位置的限制。1.殼程接管位置的最小尺寸參考文獻[8],公式（4-1）（4-2）（4-3）（4-4）式中b—管板厚度，mm/—殼程/管箱接管位置的最小尺寸，mmC—補強圈外邊緣（無補強圈時為管外壁）至管板（或法蘭）與殼體連接焊縫之間的距離，mm—補強圈的外圓直徑，mm—接管外徑，mm（1）帶補強圈時接管的位置：=99mm（2）無補強圈時接管的位置：=91綜合考慮尺寸的大小，取=100mm2.管箱接管位置的最小尺寸（1）帶補強圈時接管的位置：=108（2）無補強圈時接管的位置：=98所以，綜合考慮后取=124.3換熱管與管板4.3.1換熱管換熱管的規(guī)格為Φ19×2，查文獻可得，其外徑偏差為±0.4.，壁厚偏差為?？紤]煤油粘度較低，不易結(jié)垢，則采用組合排列法，即每程均按正三角形排列，隔板兩側(cè)采用正方形排列。其換熱管的管心距為25mm，分程板槽兩側(cè)相鄰管中心距為38mm。如圖4-4所示。圖4-4換熱管排列4.3.2管板管板是管殼式換熱器中一個重要元件，它除了與管子和殼體等的連接外，還是換熱器中的一個重要受壓元件。對管板的設(shè)計，除滿足強度要求外，同時應(yīng)合理的考慮其結(jié)構(gòu)設(shè)計。1.管板結(jié)構(gòu)參考文獻,管板結(jié)構(gòu)如圖4-5所示。選擇固定管板兼作法蘭的管板，管板與法蘭連接的密封面為凸面。分程隔板拐角處，倒角為4×45°。圖4-5管板結(jié)構(gòu)2.管板最小厚度管板的最小厚度除了要滿足強度計算要求外，當(dāng)管板和換熱管采用焊接時，應(yīng)滿足結(jié)構(gòu)設(shè)計和制造的要求，且不小于12mm。當(dāng)管板和換熱管采用脹接時，管板的最小厚度（不包括腐蝕裕度）應(yīng)滿足文獻表1-6-8。管板應(yīng)滿足較高的強度要求，具體尺寸如圖4-6所示。圖4-6管板尺寸4.4殼體與管板、管板與換熱管的連接4.4.1殼體與管板的連接考慮到介質(zhì)溫度、壓力及物料性質(zhì)，本設(shè)計采用管板兼作法蘭的不可拆結(jié)構(gòu)，連接型式如圖4-7所圖4-7管板與筒體的連接4.4.2換熱管與管板的連接因為殼程介質(zhì)是煤油，換熱管和管板材料都是碳鋼，焊接工藝性好，故本設(shè)計換熱器與管板的連接采用焊接連接。如圖4-8所示。圖4-8換熱管與管板的連接4.5其他部件4.5.1拉桿與定距管選擇了拉桿定距結(jié)構(gòu)，拉桿直徑為12mm，拉桿螺紋公稱直徑為12mm，拉桿數(shù)量為4根，均勻安裝于管束的外邊緣。其型式如圖4-9所示。圖4-9拉桿定距結(jié)構(gòu)4.5.2折流板為了增加殼程流體的流速，提高殼程的傳熱膜系數(shù)，從而達到提高總傳熱系數(shù)的目的同時為緩解換熱管的受力狀況和防止流體流動誘發(fā)振動，本設(shè)計設(shè)置44塊豎直弓形折流板。折流板的缺口高度為40mm，厚度為3mm，折流板管孔直徑為，折流板外直徑為，靠近管板的折流板與管板間距為180mm，折流板間距為604.5.3膨脹節(jié)膨脹節(jié)計算管子拉脫力計算在換熱器中承受流體壓力換熱管殼壁的溫差應(yīng)力的聯(lián)合作用，這兩個力在管子與管板的連接接頭處產(chǎn)生了一個拉托力，使管子與管板由脫離的傾向。拉脫力是管子平均每平方米脹接周邊所受到的力，單位為Pa。對于管子與管板是焊接連接的接頭，實驗表明，接頭的強度高于管子本身金屬的強度，拉脫力不足以引起街頭的破壞。由于管子和管板采用的是焊接連接，因此在這里我們不需要計算管子拉脫力。膨脹節(jié)設(shè)置計算必須設(shè)置膨脹節(jié)的條件：對于固定管板式換熱器，用下式計算殼體和管子中的應(yīng)力：若滿足下述條件之一者，必須設(shè)置膨脹節(jié)：式中F1是由殼體和管子之間的溫差所產(chǎn)生的軸向力，N；F2是由于殼程和管程壓力作用于殼體上的軸向力，N；其中F3是由于殼程和管程壓力作用于管子上的軸向力，N；At,As分別為管程和殼程的橫截面積，mm2；。分別為管子和殼體材料的溫度膨脹系數(shù)，；t0安裝時的溫度；tt,ts分別為操作狀態(tài)下管壁溫度和殼壁溫度，oC；殼體和管子的材質(zhì)都為碳素鋼，其物性常數(shù)如下：查外壓圓管、管子和球殼厚度計算圖（屈服點大于207MPa的碳素鋼）得：B=140MPa。[σ]st=113MPa，[σ]tt=112MPa，Φ=0.85。由此可知此換熱器并不必設(shè)置膨脹節(jié)。word文檔可自由復(fù)制編輯第5章強度計算5.1設(shè)計條件換熱器設(shè)計條件如表5-1所示。表5-1設(shè)計條件管程殼程壓力MPa溫度℃金屬溫度℃操作0.40.4設(shè)計0.50.5操作進/出25℃/32℃14設(shè)計進/出-10℃/70℃-10殼程圓筒ts14換熱管tt40介質(zhì)水煤油腐蝕裕量℃mm22程數(shù)21焊接接頭系數(shù)0.850.855.2結(jié)構(gòu)尺寸換熱器公稱直徑DN200，即mm；換熱管為正三角形排列,管心距t=25mm；換熱管排列根數(shù)；換熱管規(guī)格，mm；換熱管與管板的連接形式：焊接連接；管板分程隔板槽深4mm；殼程側(cè)管板結(jié)構(gòu)開槽深度3mm；管箱法蘭采用HG/T20592-2009法蘭PL200(B)-16RFQ345R法蘭外直徑mm；法蘭螺柱孔中心圓直徑mm；法蘭密封面尺寸mm；法蘭頸部大端厚度mm；法蘭頸部小端厚度mm；管箱法蘭厚度mm；柱數(shù)量；柱規(guī)格，查JB4707-2000，得，則螺柱有效承載面積mm2；墊片采用JB/T4718-2000標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的石棉橡膠板；墊片尺寸，mm；墊片接觸寬度mm；基本密封寬度，查文獻[1]表9-1得：mm（5-1）查表9-2，墊片系數(shù)，比壓力；5.3材料選擇及許用應(yīng)力的計算查文獻：圓筒、管箱封頭選擇材料Q345R，查表4-1，70℃設(shè)計溫度下許用應(yīng)力MPa； 170℃設(shè)計溫度下許用應(yīng)力MPa；查表F5，140℃金屬溫度下彈性模量查表F6140℃金屬溫度平均線性膨脹系數(shù)mm/mm·℃管板材選擇料Q345R鍛件查表4-5，常溫下許用應(yīng)力MPa；70℃設(shè)計溫度下許用應(yīng)力MPa；170℃設(shè)計溫度下許用應(yīng)力查表F5，70℃金屬溫度下彈性模量MPa；170℃金屬溫度下彈性模量MPa；螺柱材料：40MnB查表4-7，常溫下許用應(yīng)力MPa；70℃設(shè)計溫度下許用應(yīng)力MPa；170℃設(shè)計溫度下許用應(yīng)力接管材料：10號鋼查表4-3，常溫下許用應(yīng)力MPa；70℃設(shè)計溫度下許用應(yīng)力MPa；170℃設(shè)計溫度下許用應(yīng)力墊片材料：石棉橡膠板。表9-2，墊片系數(shù)；比壓力MPa；換熱管，法蘭材料選用20號鋼；查表4-3，170℃設(shè)計溫度下許用應(yīng)力查表F2,170℃設(shè)計溫度下屈服應(yīng)力MPa；查表F5，170℃金屬溫度下彈性模量40℃金屬溫度下彈性模量MPa；查表F6，40℃金屬溫度平均線性膨脹系數(shù)mm/mm·℃；5.4管箱設(shè)計由公式計算圓筒部分計算厚度：（5-2）式中—計算厚度，mm—計算壓力，mm—筒體內(nèi)徑，mm—設(shè)計溫度下圓筒材料的許用應(yīng)力，Mpa—焊接接頭系數(shù)mm設(shè)計厚度：mm參考文獻，查得鋼板負偏差mm。名義厚度：mm根據(jù)文獻中表8查得公稱直徑為200mm的固定管板換熱器的最小壁厚為6mm，按參考文獻，因此5.5封頭計算設(shè)計中選擇標(biāo)準(zhǔn)型橢圓封頭，所以：計算厚度：mm設(shè)計厚度：mm按文獻，選擇鋼板負偏差mm。所以名義厚度：mm參考文獻中表8查得公稱直徑為200mm的固定管板式換熱器的壁厚最小值為6mm，取名義厚度mm比較合適5.6筒體設(shè)計圓筒計算厚度：mm設(shè)計厚度；mm按文獻，查得鋼板負偏差mm。名義厚度：mm參考文獻中表8查得公稱直徑200mm的固定管板換熱器的壁厚最小值為6mm，所以取名義厚度5.7換熱器管板設(shè)計5.7.1相關(guān)面積計算殼側(cè)筒體橫截面積：mm2隔板槽兩側(cè)相鄰管中心距mm；沿隔板槽一側(cè)的排管根數(shù)；換熱管支撐的面積由公式：（5-3）mm2開孔后管板面積：mm2所以，筒體金屬橫截面積：（5-4）mm2布管區(qū)面積：（5-5）mm2參考文獻附錄J1得：mm2，所以全部換熱管管壁金屬橫截面積：mm2 所以，由公式（5-6）5.7.2換熱管許用應(yīng)力的計算參考文獻附錄表J1查得換熱管的回轉(zhuǎn)半徑mm，前面計算換熱器折流板間距等于60mm，參考文獻圖32得換熱管受壓失穩(wěn)當(dāng)量長度mm。所以由公式得系數(shù)：（5-7）因此由直線公式得許用應(yīng)力：（5-8）符合要求。5.7.3力矩計算布管區(qū)當(dāng)量直徑：mm直徑與殼程圓筒內(nèi)徑之比由下式計算：（5-9）管板凸緣寬度由下式計算：（5-10）1.螺柱面積的確定預(yù)緊狀態(tài)下需要的最小螺栓面積由下式計算：（5-11）mm2操作狀態(tài)下需要的最小螺栓面積：（5-12）mm2需要螺柱面積：mm22.壓緊力中心圓直徑的確定因為mm，所以，mmmm3.螺柱載荷的計算預(yù)緊狀態(tài)下需要的最小螺柱載荷：（5-13）N操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷：（5-14）N需要螺柱載荷：N4.管程壓力操作工況下的法蘭力矩為螺柱中心至作用位置處的徑向距離由下式計算：（5-15）mm螺柱中心至作用位置處的徑向距離由下式計算：（5-16）mm螺栓中心至作用位置處的徑向距離：（5-17）mm法蘭墊片壓緊力由下式計算：（5-18）N作用于法蘭內(nèi)徑截面上的流體靜壓軸向力由下式計算：（5-19）N流體靜壓總軸向力與作用于法蘭內(nèi)徑截面上的流體靜壓軸向力之差：（5-20）N法蘭操作力矩由下式計算：（5-21）N·mm基本法蘭力矩由下式計算：（5-22）N·mm因為：，，參考文獻圖26得：。管箱圓筒與法蘭的旋轉(zhuǎn)剛度參數(shù)：（5-23）MPa殼體不帶波形膨脹節(jié)時，換熱管與殼程圓筒的熱膨脹變形差。 換熱管束與圓筒剛度比：（5-24）系數(shù)：（5-25）系數(shù)：（5-26）管板剛度削弱系數(shù)；管板強度削弱系數(shù)；管板延長部分兼作法蘭的厚度：mm；管板有效厚度： mm；換熱管有效長度：mm；換熱管加強系數(shù)：管板周邊布管區(qū)無量綱寬度：因為，符合文獻中5.7.3的規(guī)定。由于：，,參考文獻圖26得殼體法蘭與圓筒的旋轉(zhuǎn)剛度參數(shù)由下式計算：（5-27）MPa管束模數(shù)按下式計算:（5-28）Mpa旋轉(zhuǎn)剛度參數(shù):MPa旋轉(zhuǎn)剛度無量綱參數(shù)按下式計算:（5-29）因為，參考文獻查表9-5，得：按和查文獻圖27得：管板第一彎矩系數(shù)按和查文獻圖28（a）得：管板第二彎矩系數(shù)系數(shù)，按和查文獻圖29得：系數(shù)，按和查文獻圖30得：系數(shù)按下式計算：（5-30）系數(shù)（5-31）法蘭力矩折減系數(shù)：（5-32）管板邊緣力矩變化系數(shù)：（5-33）法蘭力矩變化系數(shù)由下式計算：（5-34）5.8應(yīng)力校核計算5.8.1殼程設(shè)計壓力的情況1.計入膨脹變形差的情況設(shè)定環(huán)境溫度，則換熱管與殼程圓筒的熱膨脹變形差：MPa管程設(shè)計壓力MPa；有效壓力組合；當(dāng)量壓力組合MPa；管板邊緣剪切系數(shù)：管板邊緣力矩系數(shù)：基本法蘭力矩系數(shù)：管板總彎矩系數(shù)系數(shù)，當(dāng)時，按和，查文獻圖31（b）實線，得：。管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力系數(shù)：管板徑向應(yīng)力系數(shù)：管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng)力系數(shù)：殼體法蘭力矩系數(shù)：管板徑向應(yīng)力：MPaMpa管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力：MPaMPa管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng)力：MPa殼體法蘭應(yīng)力：MPaMpa換熱管軸向應(yīng)力（位于管束周邊處換熱管軸向應(yīng)力）MPaMPa殼程圓筒軸向應(yīng)力：MPa換熱管與管板的焊腳高度參考文獻中的規(guī)定，mm，換熱管與管板連接拉脫力：各項應(yīng)力均符合要求。2.不計入膨脹變形差的情況這時：，，殼程設(shè)計壓力MPa；當(dāng)量壓力組合MPa；有效壓力組合MPa；管板邊緣力矩系數(shù)：管程壓力操作工況下的法蘭力矩系數(shù)：管板邊緣剪切系數(shù)：管板總彎矩系數(shù)：系數(shù)，當(dāng)時，,按和，查文獻圖31（b）實線，得：管板徑向應(yīng)力系數(shù)：×0.7管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力系數(shù)：管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng)力系數(shù)：殼體法蘭力矩系數(shù)：管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng)力：MPa管板徑向應(yīng)力：MPa管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力：MPa殼程圓筒軸向應(yīng)力：MPa殼體法蘭應(yīng)力：MPa換熱管軸向應(yīng)力（位于管束周邊處換熱管軸向應(yīng)力）：MPa換熱管與管板的焊腳高度按文獻[2]中的規(guī)定，mm，換熱管與管板連接的拉脫力：MPa各項應(yīng)力均符合要求。5.8.2管程設(shè)計壓力的情況1.計入膨脹變形差的情況根據(jù)已知：，MPa，有效壓力組合Mpa當(dāng)量壓力組合Pc=Ps-Pt(1+)=0.5MPa基本法蘭力矩系數(shù)：管板邊緣力矩系數(shù)：管板邊緣剪切系數(shù)：管板總彎矩系數(shù)：系數(shù)：系數(shù)，當(dāng)時，按和，查文獻圖31（a）實線，得；系數(shù)，取，故。管板徑向應(yīng)力系數(shù)：管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力系數(shù)：殼體法蘭力矩系數(shù)：管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng)力系數(shù)：管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng)力：MPa管板徑向應(yīng)力：MPa管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力：MPa殼程圓筒軸向應(yīng)力：MPa殼體法蘭應(yīng)力：MPa換熱管軸向應(yīng)力（位于管束周邊處換熱管軸向應(yīng)力）：Mpa換熱管與管板的焊腳高度按文獻中的規(guī)定，mm，換熱管與管板連接的拉脫力：MPa各項應(yīng)力值均符合要求。2.不計入膨脹變形差的情況這時：，，殼程設(shè)計壓力MPa；當(dāng)量壓力組合MPa；有效壓力組合MPa基本法蘭力矩系數(shù)：管板邊緣力矩系數(shù)：管板邊緣剪切系數(shù)：管板總彎矩系數(shù)：系數(shù)：系數(shù)，當(dāng)時，按和，查文獻圖31（a）實線，得：；系數(shù)，取，故。管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力系數(shù)：管板徑向應(yīng)力系數(shù)：殼體法蘭力矩系數(shù)：管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng)力系數(shù)：管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng)力：MPa管板徑向應(yīng)力：MPa殼體法蘭應(yīng)力：MPa管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力：MPa換熱管軸向應(yīng)力（位于管束周邊處換熱管軸向應(yīng)力）：MPa殼程圓筒軸向應(yīng)力：MPa換熱管與管板的焊腳高度按文獻中的規(guī)定，mm，換熱管與管板連接的拉脫力：MPa各項應(yīng)力值均符合要求。5.9開孔補強參考文獻，允許不另行補強的最大接管外徑為。本設(shè)計中接管的外徑均小于，所以不需要另行補強。根據(jù)文獻8.3中不另行補強的條件，排氣、排污接管均滿足不另行補強條件的要求，所以不另行補強。word文檔可自由復(fù)制編輯第6章法蘭、墊片及鞍座的設(shè)計6.1接管法蘭6.1.1接管法蘭的材料根據(jù)工作溫度t=140℃下最大無沖擊載荷為1MPa，確定公稱壓力PN=對材料的加工要求1.圓環(huán)的對焊縫應(yīng)采用全熔透焊縫；2.鋼板經(jīng)超聲波探傷無分層缺陷；3.密封面的表面Ra0.8～1.6加工水線；4.圓環(huán)的對接焊縫應(yīng)進行100%射線或超聲波探傷，且射線探傷符合JB4730的II級要求；5.水壓試驗：管法蘭原則上不進行單個法蘭的水壓試驗，當(dāng)法蘭安裝到管道或設(shè)備上以后，其水壓試驗壓力應(yīng)不大于HG20604規(guī)定的20℃時最高無沖擊壓力的1.56.法蘭加工完畢后,應(yīng)在其密封面上涂防銹油,并防止劃傷和撞擊。6.1.3排氣、排污接管法蘭排氣、排污接管，其公稱通經(jīng)為DN20mm，公稱壓力為1.0MPa。配用公制管的突面板式平焊鋼制管法蘭。標(biāo)記為：HG/T20592-2009法蘭PL20-1.0RF206.1.4煤油進出口接管法蘭煤油進、出口接管，其公稱通徑為DN33mm，公稱壓力為1.0MPa。配用公制管的突面板式平焊鋼制管法蘭。標(biāo)記為：HG/T20592-2009法蘭PL33-1.0RF206.1.4循環(huán)冷卻水進出口接管法蘭循環(huán)冷卻水進、出口接管，其公稱通徑為DN40mm，公稱壓力為1.0MPa。配用公制管的突面板式平焊鋼制管法蘭。標(biāo)記為：HG/T20592-2009法蘭PL40-1.0RF206.1.5墊片選擇由于是低壓低溫容器墊片選擇非金屬墊片，石棉橡膠板墊片標(biāo)記為：煤油接管法蘭墊片HG/T20606-2009墊片RF33-1.0NY400排污接管法蘭墊片HG/T20606-2009墊片RF20-1.0NY400循環(huán)冷卻水接管法蘭墊片HG/T20606-2009墊片RF40-1.0XB4506.2鞍座的選擇1.殼體質(zhì)量殼體材料體積為：殼體質(zhì)量為：2.殼體容積殼體容積為：=0.139m查文獻得,RHB橢圓封頭的數(shù)據(jù)如表6-1所示。表6-1封頭參數(shù)表公稱直徑mm總深度mm內(nèi)表面積m2容積m3封頭質(zhì)量kg200800.06160.08710.06192.9953.管箱筒體質(zhì)量管箱筒體金屬體積為：管箱筒體質(zhì)量為：=7.514.管箱容積5.換熱管質(zhì)量換熱管金屬體積為：=0.0498m換熱管質(zhì)量為：=391.52kg6.接管質(zhì)量 a.物料進、出口接管質(zhì)量煤油進、出口接管金屬體積為：=m3冷卻水進、出口接管金屬體積為：=m3接管進、出口接管質(zhì)量為：kgb.排氣、排污接管質(zhì)量排氣、排污接管金屬體積為：m3排氣、排污接管質(zhì)量為：=0.42k7.管板質(zhì)量查化學(xué)工業(yè)出版社的文獻表1-6-9表6-2管板特性參數(shù)表DND200320280262198螺栓規(guī)格數(shù)量24020014.5M16248b,Mpa,Mpah19251.01.04根據(jù)化學(xué)工業(yè)出版社的文獻公式(1-6-6)，得管板的質(zhì)量為：=57.7kg8.裝滿水的質(zhì)量 換熱器總?cè)莘e為：裝滿水的質(zhì)量為：9.估算定距管、螺母螺栓等質(zhì)量 估算拉桿定距管及螺母螺栓的質(zhì)量為：m=20Kg10.換熱器最大載荷設(shè)備裝滿水總質(zhì)量設(shè)備裝滿水的總質(zhì)量為：=867.95kg 總載荷11.鞍座選擇按文獻查得，選擇鞍座標(biāo)記為：JB/T4712.1-2007,鞍座BI200-FJB/T4712.1-2007,鞍座BI200-S 6.3技術(shù)要求1.本設(shè)備筒體采用埋弧自動焊，焊絲H08C，焊劑431，其余部分采用電弧焊，焊條E4315。2.本設(shè)備按GB150-11、GB151-11、<<壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程>>進行制造、檢驗、驗收。 3.坡口形式：開V型坡口，焊腳取4.0mm4.設(shè)備B、D類焊縫應(yīng)進行局部射線探傷，探傷長度應(yīng)不小于每條焊縫的20%，且不小于250mm。 5.設(shè)備制造完畢后進行水壓試驗，立即以0.72MPa表壓進行。 6.設(shè)備外涂丹紅防銹漆兩遍。7.焊接接頭:筒體與封頭采用對接接頭B類,接管采用角接接頭D類,且全熔透。 8.檢驗