砌體第3章無筋砌體受壓構(gòu)件計算

第3章無筋砌體受壓構(gòu)件承載力計算

學(xué)習(xí)要點了解無筋砌體受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)和影響受壓承載力的主要因素。熟練掌握無筋砌體受壓構(gòu)件的承載力計算方法。了解無筋砌體受彎、受剪及受拉構(gòu)件的破壞特征及承載力的計算方法。3.1受壓構(gòu)件3.1.1受壓短柱的承載力分析

受壓短柱

無筋砌體的抗壓承載力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于它的抗拉、抗彎、抗剪承載力，因此，在實際工程中，砌體結(jié)構(gòu)多用于以承受豎向荷載為主的墻、柱等受壓構(gòu)件，如混合結(jié)構(gòu)中的承重墻體、單層廠房的承重柱、磚煙囪的筒身等。一、何謂短柱：指高厚比的柱。對矩形截面：式中：

——計算高度

——當(dāng)軸心受壓時，指矩形截面較小邊的長度；當(dāng)偏心受壓時，指矩形截面軸向力偏心方向的邊長（可能為長邊，也可能為短邊）

——不同砌體材料的高厚比修正系數(shù)對T形截面：式中：——T形截面的折算厚度，近似取

——截面回轉(zhuǎn)半徑

截面慣性矩截面面積二、承載力分析

受壓短柱承受軸向壓力N時，如果把砌體當(dāng)成勻質(zhì)彈性體，按照材料力學(xué)的方法，則截面較大受壓邊緣的應(yīng)力

為：式中：

——分別為砌體的截面面積、慣性矩和回轉(zhuǎn)半徑

——軸向壓力的偏心距

——受壓邊緣到截面形心軸的距離

當(dāng)偏心距不大，全截面受壓或者受拉邊緣沒有開裂的情況下，當(dāng)受壓邊緣的應(yīng)力達(dá)到砌體的抗壓強(qiáng)度時，短柱所能承受的壓力為：

對于矩形截面柱，若h為沿軸向力偏心方向的邊長，則有：對于偏心距較大，受拉邊緣已經(jīng)開裂的情況，不考慮砌體受拉，則矩形截面受壓區(qū)的高度為：則此時短柱能承受的壓力為：此時：討論：軸心受壓時，e=0，a’=1；當(dāng)偏心受壓時，a’<1;a’稱為按材料力學(xué)計算的砌體偏心距影響系數(shù)。大量的砌體構(gòu)件受壓試驗表明，按材料力學(xué)公式計算的承載力遠(yuǎn)低于試驗結(jié)果。

1、軸心受壓時，截面中應(yīng)力均勻分布；

2、偏心距逐漸增加時，截面中應(yīng)力成曲線分布；

3、當(dāng)受拉邊緣的應(yīng)力大于砌體抗拉強(qiáng)度時，產(chǎn)生水平裂縫。隨著裂縫的發(fā)展，荷載對實際受壓面積的偏心距在逐漸變小，裂縫不至無限發(fā)展導(dǎo)致構(gòu)件破壞，而是在剩余面積和減小的偏心距作用下達(dá)到新的平衡。無筋砌體在軸向壓力作用下，認(rèn)為截面應(yīng)力分布是均勻的，破壞時構(gòu)件被若干條豎向裂縫分割為小柱體，并出現(xiàn)明顯側(cè)向鼓脹，截面應(yīng)力達(dá)到砌體的軸心抗壓強(qiáng)度（上頁圖a）。

當(dāng)軸向力具有較小偏心時，截面應(yīng)力不再均勻分布，由于砌體的彈塑性性能，應(yīng)力圖形呈曲線形，一側(cè)壓應(yīng)力較大，另一側(cè)壓應(yīng)力較?。▓Db）或出現(xiàn)較小的拉應(yīng)力（圖c）。構(gòu)件首先在壓應(yīng)力較大區(qū)域出現(xiàn)豎向裂縫，然后逐漸擴(kuò)展；破壞時，壓應(yīng)力較大的一側(cè)可能出現(xiàn)塊體壓碎現(xiàn)象。構(gòu)件邊緣最大壓應(yīng)變和最大壓應(yīng)力略大于軸心受壓構(gòu)件（即）。

當(dāng)軸向力偏心距較大時，構(gòu)件截面的拉應(yīng)力較大，當(dāng)拉應(yīng)力超過砌體的抗拉強(qiáng)度時，在受拉邊出現(xiàn)水平裂縫，實際的受壓截面不斷減小，縱向力對實際受壓截面的偏心距隨之減小（由降為），剩余截面的應(yīng)力合力與偏心壓力保持新的平衡，仍可繼續(xù)承受荷載，最后受壓區(qū)出現(xiàn)豎向裂縫，塊體被壓碎而破壞（圖d）。受壓較大邊的極限壓應(yīng)變和壓應(yīng)力隨偏心矩的增大而增大。

可以看出，受壓構(gòu)件隨著偏心距的增大，盡管，局部受壓強(qiáng)度有所提高，但截面應(yīng)力分布越來越不均勻，甚至部分截面因開裂退出工作，使受壓構(gòu)件的承載力隨偏心距的增大而明顯降低，即：

因此，在材料力學(xué)偏心距影響系數(shù)公式形式的基礎(chǔ)上，根據(jù)大量的試驗資料，規(guī)定砌體受壓時的偏心影響系數(shù)按下列公式計算：i—截面回轉(zhuǎn)半徑；e—偏心距對于矩形截面（b×h）:

對于“T”形和“+”字形截面：折算厚度

3.1.2軸心受壓長柱的承載力分析

長柱受壓→側(cè)向變形→縱向彎曲→嚴(yán)重者破壞→N長<N短軸心受壓長柱承載力計算中一般是采用穩(wěn)定系數(shù)

考慮縱向彎曲的影響。根據(jù)歐拉公式，長柱發(fā)生縱向彎曲破壞的臨界應(yīng)力為：式中：

E——彈性模量

H0——柱的計算高度

砌體的彈性模量是隨應(yīng)力的增加而降低，當(dāng)應(yīng)力達(dá)到臨界應(yīng)力時，彈性模量已經(jīng)有較大程度的降低，此時的彈性模量可取臨界應(yīng)力時處的切線模量。根據(jù)第一章知識，取代入公式，則相應(yīng)的臨界應(yīng)力為：則軸心受壓時的穩(wěn)定系數(shù)為：令，當(dāng)為矩形截面時取可得則軸心受壓時的穩(wěn)定系數(shù)可表示為：穩(wěn)定系數(shù)表示長柱與短柱軸心受壓之比，式中：——與砂漿強(qiáng)度有關(guān)的系數(shù)規(guī)范給出了計算軸心受壓柱的穩(wěn)定系數(shù)：3.1.3偏心受壓長柱的承載力分析

如果取長柱的偏心距為荷載作用偏心距和縱向撓曲引起的附加偏心距之和，則受壓構(gòu)件的影響系數(shù)為：式中：——高厚比和軸向力的偏心距對受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù)

eieN當(dāng)時，則，解得：

對矩形截面：，代入可推出：

從上式可以看出：當(dāng)，時，為軸壓短柱

——當(dāng)，時，為軸壓長柱

——

（穩(wěn)定系數(shù)）當(dāng)，時，為偏壓短柱

——

（偏心影響系數(shù)）當(dāng)，時，為偏壓長柱

——

（綜合影響系數(shù)）

對于T形截面構(gòu)件，用折算厚度代替，仍可用公式計算。

3.1.4受壓構(gòu)件承載力計算一、計算公式

式中：——軸向壓力設(shè)計值；

——綜合影響系數(shù)（按內(nèi)力設(shè)計值計算）；計算得到查表（三個參數(shù)：、或、砂漿強(qiáng)度等級）

——砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；（注意調(diào)整系數(shù)的適用條件）

——截面面積，對各類砌體均可按毛面積計算。

二、注意問題

對矩形截面構(gòu)件，當(dāng)軸向力偏心方向的截面邊長大于另一方向的邊長時（即彎矩偏向于長邊時），除按偏心受壓計算外，還應(yīng)對較小邊長方向按軸心受壓進(jìn)行驗算。

原因：設(shè)長邊為，短邊為，，（長邊，偏心距較?。┯锌赡艽笥冢ǘ踢叄摧S壓考慮，即按查表得出的值），計算出的結(jié)果會不安全。

軸心力的偏心距e按內(nèi)力設(shè)計值計算。偏心受壓構(gòu)件的偏心距過大，使構(gòu)件的承載力明顯下降，還可能使截面受拉邊出現(xiàn)過大的水平裂縫，因而不宜采用。為此，要求y——截面重心到軸向力所在偏心方向截面邊緣的距離。

為了考慮不同類型砌體在受壓性能上的差異，對乘以系數(shù)：對磚砌體，??；對混凝土小型空心砌塊砌體，取。試驗表明，當(dāng)偏心率較大時，隨荷載的增加，在構(gòu)件受拉邊出現(xiàn)水平裂縫，受壓區(qū)逐漸減小，截面剛度相應(yīng)削弱，構(gòu)件承載力顯著降低。因此，在很大時，從經(jīng)濟(jì)性和合理性角度看，都不宜采用無筋砌體構(gòu)件。為設(shè)計合理并保證使用安全，對無筋砌體偏心受壓構(gòu)件，《規(guī)范》規(guī)定軸向力的偏心距不應(yīng)超過。

當(dāng)時，應(yīng)采用配筋砌體或采取一定的構(gòu)造措施減小偏心距。

如：在梁或屋架端部設(shè)置墊塊以調(diào)整力的作用位置，或改變截面尺寸以減小偏心距。

【例3-1】截面尺寸為370490mm2的磚柱，采用MU10粘土磚、M2.5混合砂漿砌筑，荷載設(shè)計值在柱頂產(chǎn)生的軸向壓力為150kN，柱的計算高度為。試驗算該柱的承載力（若無特殊說明，例題施工質(zhì)量控制等級均為B級）磚柱容重18kN/m3。

【解】1.基本參數(shù)：砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計值

f,表2-4

2.柱底截面所承受的軸力最大，因此驗算此截面。磚柱自重設(shè)計值：

1.35180.1813.6=15.83kN

（采用以承受自重為主的內(nèi)力組合）柱底截面軸心壓力設(shè)計值：

150+15.83=165.83kN

3．查表，（內(nèi)插）

高厚比和偏心距對承載力的影響系數(shù)3-16計算4．

（柱底截面承載力滿足要求）

若用計算方法求值：當(dāng)

【例3-2】截面尺寸為370490mm2的磚柱，采用MU10粘土磚、M5混合砂漿砌筑，柱的計算高度為。柱底承受軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值為160kN（其中永久荷載130kN，已包括磚柱自重），試驗算該柱的承載力?！窘狻坑捎诳勺兒奢d效應(yīng)與永久荷載效應(yīng)之比，應(yīng)屬于以自重為主的構(gòu)件，故：

P48頁P47頁2-11，2-12

查表得：

承載力滿足要求

砌體強(qiáng)度設(shè)計值調(diào)整系數(shù)高厚比考慮了嗎？【例3-3】截面尺寸為1000190mm2的窗間墻，采用MU10單排孔混凝土小型空心砌塊對孔砌筑、Mb5混合砂漿，柱頂軸向力設(shè)計值為125kN，偏心距為30mm，墻的計算高度為3.6m。試驗算該窗間墻的承載力。

【解】

1.基本參數(shù)：

不同砌體材料的高厚比修正系數(shù)，砌塊砌體取1.12．柱頂面為彎矩最大截面，沿墻厚方向承受彎矩。若用計算方法求值：當(dāng)，

承載力滿足要求

是什么？

若用查表方法求值：需三次內(nèi)插當(dāng)施工質(zhì)量控制等級降為C級時，砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)予以降低，此時，

承載力不滿足要求

【例3-4】一截面尺寸為磚柱，采用MU10粘土磚，M5混合砂漿，，承受軸向壓力設(shè)計值，彎矩設(shè)計值，彎距偏向長邊，要求驗算磚柱的承載力?！窘狻扛吆癖纫虼耍柽M(jìn)行

長邊偏心受壓承載力計算短邊軸壓驗算y是什么？（1）長邊受壓承載力計算

截面面積：

調(diào)整系數(shù)：

MU10，M5

穩(wěn)定系數(shù)

還可查表：由，，查得（三次內(nèi)插）

當(dāng)當(dāng)當(dāng)受壓承載力為：滿足要求（2）短邊軸壓驗算（）查表：（若計算：

滿足要求

【例3-5】某食堂帶壁柱的窗間墻，平面尺寸如下圖。壁柱計算高度，采用MU10粘土磚，M2.5混合砂漿砌筑，承受軸向壓力設(shè)計值，彎矩設(shè)計值，荷載偏向翼緣（即：彎矩方向是墻體外側(cè)受壓，壁柱受拉），試驗算該墻體的承載力。

【解】1．截面幾何特征：截面面積

截面形心位置

截面慣性矩

回轉(zhuǎn)半徑截面折算厚度

2．荷載偏心距：3．強(qiáng)度驗算，高厚比

查得：或查表，砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：則

承載力滿足要求

【例3-6】某食堂帶壁柱的窗間墻，平面尺寸如上例。計算高度，采用MU10粘土磚，M5混合砂漿砌筑，承受軸向壓力設(shè)計值，彎矩設(shè)計值，荷載偏向肋部（即：彎矩方向是墻體外側(cè)受拉，壁柱受壓），試驗算窗間墻的承載力?！窘狻亢奢d偏心距：

砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：

承載力滿足要求

3.2局部受壓3.2.1砌體局部均勻受壓均勻局壓：荷載均勻地作用在砌體的局部面積上，通常用于磚基礎(chǔ)承受柱壓力非均勻局壓：通常用于大梁或屋架支承于磚墻（柱）局部受壓砌體均勻局壓的受力特點和破壞形態(tài)：

“應(yīng)力擴(kuò)散”當(dāng)在砌體局部面積上施加均勻壓力時，局部受壓的砌體在產(chǎn)生縱向變形的同時還會發(fā)生橫向變形，試件豎向應(yīng)力和橫向應(yīng)力分布如上頁圖所示。而周圍未承受壓力的砌體會對受壓區(qū)砌體有一定的約束，所以在荷載作用面至某一高度范圍內(nèi)的砌體處于雙向或三向受壓狀態(tài)，使砌體局部受壓面積處的抗壓強(qiáng)度得到提高，這可叫做“套箍強(qiáng)化”作用；在某一高度下出現(xiàn)橫向拉應(yīng)力，當(dāng)其值超過砌體抗拉強(qiáng)度時，即出現(xiàn)裂縫。

三種破壞形態(tài)：先裂后壞適中時，首先在加載墊板1—2皮磚以下的砌體內(nèi)出現(xiàn)豎向裂縫，隨荷載增加，裂縫數(shù)量增多，最后出現(xiàn)一條主要裂縫貫穿整個試件，導(dǎo)致砌體破壞。

——試件截面面積

——局部受壓面積

劈裂破壞較大時，橫向拉應(yīng)力在一段長度上分布較均勻，當(dāng)砌體壓力增大到一定數(shù)值，試件將沿豎向突然發(fā)生脆性劈裂破壞，破壞無預(yù)兆。與墊板直接接觸處砌體局部破壞當(dāng)塊體強(qiáng)度很低時，可能出現(xiàn)墊板下塊體表面被壓碎而破壞（如輕骨料混凝土砌塊）。1、砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)

由于墊板下砌體處于有約束受壓狀態(tài)（應(yīng)力擴(kuò)散及橫向變形受到約束），其強(qiáng)度提高較多。試驗表明，砌體在局部面積上承受均勻壓力時，其局部受壓承載力主要取決于：

砌體的抗壓強(qiáng)度砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)

1.影響砌體的局部抗壓強(qiáng)度的計算面積取值規(guī)定

2.砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)

表示砌體局部抗壓強(qiáng)度與砌體抗壓強(qiáng)度之比，與有關(guān)，，。為簡化計算，《規(guī)范》以承載力較低的墻段中部、角部及端部局部受壓試驗結(jié)果為依據(jù)（偏于安全），給出值的計算公式為：【局壓面積的砌體抗壓強(qiáng)度

+非局壓面積的有利影響】

中心局壓：3、砌體均勻局壓時的承載力計算公式

式中：

——局部受壓面積上的軸向力設(shè)計值

——局部受壓面積

——砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計值（不考慮面積的強(qiáng)度調(diào)整系數(shù)）

——砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)3.2.2梁端支承處砌體的局部受壓僅有梁端傳來的支承壓力（多為屋面）

+上部傳來的軸向壓力（多為樓面）非均勻局壓1、上部荷載對砌體局壓強(qiáng)度的影響

由于梁端傳來較大的局部壓力，因此梁端底部砌體產(chǎn)生較大的壓縮變形。原來壓在梁端頂面上的砌體與梁端頂部的接觸面積逐漸減小，甚至兩者完全脫開，使上部砌體傳來的壓應(yīng)力部分通過拱作用由梁兩側(cè)砌體向下傳遞，減少了向梁端直接傳遞的壓應(yīng)力。這種內(nèi)力重分布現(xiàn)象對砌體的局部受壓是有利的。

試驗表明，這種內(nèi)拱卸荷作用與有關(guān)。當(dāng)時，卸荷作用十分明顯，墻上的應(yīng)力將主要通過拱作用向梁兩側(cè)傳遞；當(dāng)時，上述有利影響將逐漸減弱。

上部荷載折減系數(shù)：

為偏于安全，《規(guī)范》規(guī)定，當(dāng)時，取，即不考慮上部荷載作用。

2、梁端有效支承長度梁端支承在砌體上時，由于梁的撓曲變形和支承處砌體壓縮變形的影響，在梁端實際支承長度范圍內(nèi)，下部砌體并非全部起到有效支承的作用。因此梁端下部砌體局部受壓的范圍應(yīng)只在有效支承長度內(nèi)，砌體的局部受壓面積應(yīng)為

（為梁的寬度）。（effectivesupportlengthofbeamend）的計算模式

梁端力的平衡條件：（a）

——砌體邊緣最大局壓應(yīng)力

——梁端底面壓應(yīng)力圖形完整系數(shù)物理條件：

（b）

——砌體壓縮變形系數(shù)幾何條件：（c）

——梁端軸線傾角的正切

將式（b）、（c）代入（a），

砌體局壓臨破壞時的計算公式

由試驗：式中：——梁端有效支承長度（mm）

——梁端支承壓力設(shè)計值（kN）

——梁寬（mm）

——砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計值（MPa）

——梁變形時，梁端軸線傾角的正切。對一般梁，可取簡化公式

在大多數(shù)情況下，砌體上支承的是承受均布荷載的鋼筋混凝土簡支梁。設(shè)梁跨度為，承受的均布荷載為，則：

考慮到混凝土開裂對剛度的影響，以及長期荷載剛度折減，混凝土梁的剛度Bc在經(jīng)濟(jì)含鋼率范圍內(nèi)可近似取為。，，C20混凝土的彈模

則規(guī)范公式

用上式時應(yīng)注意：

（1）當(dāng)時，??；（2）的作用點到墻內(nèi)邊緣的距離為。

3、梁端支承處砌體局壓承載力計算

要求：作用在梁端砌體的軸向力設(shè)計值梁端砌體抗壓承載能力即：式中：

——局部受壓面積內(nèi)上部軸向壓力設(shè)計值；上部平均壓應(yīng)力設(shè)計值

——梁端支承壓力設(shè)計值；

——梁端底面壓應(yīng)力圖形的完整系數(shù)，一般可取0.7，對于過梁和墻梁應(yīng)取1.0；【例3-7】某屋蓋的鋼筋混凝土大梁直接擱置在窗間墻上，梁截面尺寸，支承長度，梁端荷載產(chǎn)生的支承壓力設(shè)計值，窗間墻截面面積，用MU10粘土磚和M2.5混合砂漿砌筑。驗算梁端支承處砌體局部受壓承載力?！窘狻?.梁端有效支承長度2.局壓承載力計算

局壓面積：

計算面積：局壓強(qiáng)度提高系數(shù)：

承載力滿足要求

【例3-8】窗間墻的原始條件如【例3-7】，上部軸向壓力設(shè)計值（屋蓋

樓蓋）。驗算墻體局壓承載力。

【解】上部平均壓應(yīng)力設(shè)計值：

局部受壓面積內(nèi)上部軸向壓力設(shè)計值：用計算（略）

實際上，上部荷載折減系數(shù)，不考慮所以驗算過程同【例3-7】，承載力滿足要求。

【例3-9】某房屋外縱墻的窗間墻截面尺寸為

，采用MU10粘土磚、M5混合砂漿砌筑，墻上支承的鋼筋混凝土大梁截面尺寸為，梁端恒荷載產(chǎn)生的支承壓力標(biāo)準(zhǔn)值為100kN，活荷載產(chǎn)生的支承壓力標(biāo)準(zhǔn)值為42kN；上部恒荷載產(chǎn)生的軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值為20kN，活荷載產(chǎn)生的軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值為18kN。驗算梁端砌體局部受壓承載力。

【解】MU10，M51．梁端荷載產(chǎn)生的支承壓力設(shè)計值為：

（選用）

上部荷載產(chǎn)生的軸向壓力設(shè)計值為：

（選用）

2.梁端有效支承長度取3.上部荷載折減系數(shù)

（局壓不考慮面積對承載力的影響系數(shù)）

不考慮上部荷載的影響

<12004.局壓強(qiáng)度提高系數(shù)5.局壓承載力驗算

承載力不滿足要求，需加墊塊或采取其他措施。

3.2.3

梁端下設(shè)有剛性墊塊時砌體的局部受壓

當(dāng)梁端或屋架端部傳來的荷載較大，支承處砌體局部受壓承載力不足時，常常需要在梁或屋架端部設(shè)置墊塊或墊梁，通過墊塊或墊梁擴(kuò)大梁端支承面積，使砌體具有足夠的承載力。剛性墊塊下砌體局壓強(qiáng)度

①剛性墊塊高度，墊塊自梁邊算起挑出的長度不宜大于墊塊高度；②壁柱上墊塊伸入翼墻內(nèi)的長度不應(yīng)小于；③當(dāng)現(xiàn)澆墊塊與梁端整體澆筑時，墊塊可在梁高范圍內(nèi)設(shè)置。特點：梁端轉(zhuǎn)動，墊塊不轉(zhuǎn)動。

因此，對砌體的偏心作用位置不變，即荷載作用點到內(nèi)墻邊緣的距離取。按不考慮縱向彎曲（）的砌體偏心受壓構(gòu)件來計算：（此時由于墊塊面積比梁端要大得多，內(nèi)拱作用不顯著，故上部荷載不折減，折減系數(shù)）

式中：

——墊塊面積，，為墊塊伸入墻內(nèi)的長度，為墊塊的寬度；

——墊塊面積內(nèi)上部軸向力設(shè)計值；

——梁端支承壓力設(shè)計值；

——墊塊上和合力的影響系數(shù)，用且查表；或用公式計算（式中）：

——墊塊外砌體面積的有利影響系數(shù)（局壓強(qiáng)度提高系數(shù)）；考慮到墊塊下局壓應(yīng)力分布的不均勻性并使之安全，（但），此時

——砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計值

墊塊上的有效支承長度

《規(guī)范》根據(jù)試驗分析補(bǔ)充了剛性墊塊上表面有效支承長度的計算方法。墊塊上合力點位置可取處。

00.20.40.60.85.45.76.06.97.8系數(shù)值注：表中其間的數(shù)值可采用插入法求得。

試驗表明，壁柱內(nèi)設(shè)墊塊時，其局壓承載力偏低，所以規(guī)定在帶壁柱墻的壁柱內(nèi)設(shè)剛性墊塊時，其計算面積只取壁柱范圍內(nèi)的面積，而不應(yīng)計算翼緣挑出部分?；仡?/p>

受壓構(gòu)件：局壓構(gòu)件：加混凝土剛性墊塊：

【例3-10】條件同【例3-9】。設(shè)預(yù)制鋼筋混凝土墊塊尺寸為。驗算砌體局

壓承載力是否滿足要求。

【解】墊塊自梁邊挑出長度為：

符合剛性墊塊要求

墊塊面積：

上部平均壓應(yīng)力設(shè)計值：

墊塊面積內(nèi)上部軸向壓力設(shè)計值：

，查表

梁端支承壓力作用點至墻內(nèi)邊緣距離取

對墊塊重心的偏心距：

和合力對墊塊重心的偏心距e

計算面積：局壓強(qiáng)度提高系數(shù)：

仍不滿足要求，可采取加大墊塊面積或提高砌體強(qiáng)度等措施。

【例3-11】已知一樓層預(yù)制梁，截面尺寸，支承在240mm厚由MU10、M5混合砂漿砌筑的內(nèi)縱墻上，門間墻寬2500mm。若上部墻體傳來荷載設(shè)計值為106.43kN，預(yù)制梁的支承壓力設(shè)計值為76.36kN。

（1）試計算梁端支承處砌體局部受壓承載力。

（2）若不滿足設(shè)計要求應(yīng)采取什么措施？

【解】（1）基本數(shù)據(jù)（圖a）

（2）求、、

（3）梁端支承處局部受壓承載力驗算

不滿足要求，需加墊塊。

（4）采用預(yù)制素混凝土剛性墊塊后的驗算（圖b）設(shè)墊塊尺寸為：墊塊自梁邊挑出長度為：

符合剛性墊塊要求。

，查表得：

滿足要求

《規(guī)范》規(guī)定：當(dāng)墊塊與梁端整體澆筑時，可將其視為預(yù)制剛性墊塊，在常用范圍內(nèi)是可行的，而且偏于安全。3.2.4梁端下設(shè)有長度大于的柔性墊梁

當(dāng)集中力作用于柔性的鋼筋混凝土墊梁上時（如梁支承于鋼筋混凝土圈梁），由于墊梁下砌體因局壓荷載產(chǎn)生的豎向壓應(yīng)力分布在較大的范圍內(nèi)，其應(yīng)力峰值和分布范圍可按彈性半無限體長梁求解。

墊梁下砌體局部受壓最大應(yīng)力值應(yīng)符合下式要求：當(dāng)有上部荷載作用時，則左邊應(yīng)疊加，?。簞t：式中：

——將墊梁高度折算成砌體時的折算高度；

——當(dāng)荷載沿墻厚方向均勻分布時取1.0，不均勻時可取0.8。

3.3受剪構(gòu)件

砌體結(jié)構(gòu)單純受剪的情況是很難遇到的，一般是在受彎構(gòu)件中（如磚砌體過梁、擋土墻等）存在受剪情況；另外，墻體在水平地震作用或風(fēng)荷載作用下砌體受剪。砌體受剪的同時往往還作用有豎向荷載，使墻體處于復(fù)合受力狀態(tài)。因此，砌體受剪構(gòu)件承載力計算公式中要考慮軸壓比的影響。

變系數(shù)剪摩理論的計算模式當(dāng)時，當(dāng)時，式中：——截面剪力設(shè)計值；

——構(gòu)件水平截面面積。當(dāng)有孔洞時，取砌體凈截面面積；

——砌體的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值，對灌孔的混凝土砌塊?。?/p>

剪壓復(fù)合受力影響系數(shù)

——修正系數(shù)當(dāng)時，對磚（多孔磚）砌體取0.6，對混凝土砌塊砌體取0.64；當(dāng)時，對磚（多孔）砌體取0.64，對混凝土砌塊砌體取0.66；

——剪壓復(fù)合受力影響系數(shù)；

——永久荷載設(shè)計值產(chǎn)生的水平截面平均壓應(yīng)力；

——砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；

——軸壓比，且不大于0.8。

0.10.20.30.40.50.60.70.81.2磚砌體0.150.150.140.140.130.130.120.12砌塊砌體0.160.160.150.150.150.130.130.121.35磚砌體0.140.140.