工程熱力學及內燃機原理自考重點復習資料

內燃機原理復習資料

第二章、內燃機的工作循環(huán)一、 “理想循環(huán)”假定？答：理想循環(huán)討論中所采取的簡化假定是：1.工質是一種理想的完全氣體，在整個循環(huán)中保持物理及化學性質不變；2.不考慮實際存在的工質更換以及漏氣損失，工質數(shù)量保持不變，循環(huán)是在定量工質下進行的；3.把汽缸內工質的壓縮和膨脹看成是完全理想的絕熱過程，工質與外界不進行熱交換；4.用假想的定容放熱和定容或定壓加熱來代替實際的換氣和燃燒過程。二、 內燃機的實際循環(huán)與理論循環(huán)的區(qū)別答：1、工質不同；2、氣體流動阻力；3、傳熱損失；4、燃燒不及時、后燃及不完全燃燒損失；5、漏氣損失。三、 壓縮過程的作用？1、壓縮過程擴大了工作循環(huán)的溫度范圍；2、壓縮過程使循環(huán)的工質得到更大的膨脹比，對活塞做更多的功；3、壓縮過程提高的工質的溫度和壓力，為冷機啟動及著火燃燒創(chuàng)造了條件。四、 四沖程工作原理1、進氣行程：排氣門關閉，隨著活塞下行汽缸內產生低壓，重進氣門吸入空氣和汽油的混合氣，柴油機中吸入的是新鮮空氣。2、壓縮行程：進、排氣門關閉，活塞上行壓縮汽缸內的氣體，在柴油機中，把空氣壓縮到燃料自然溫度以上。3、做功行程：當活塞快到上止點時，用火花塞點燃混合氣使之燃燒，在柴油機中，此時燃料以霧化狀態(tài)噴射到汽缸內，和高溫空氣接觸而自行著火燃燒，燃燒所產生的高壓氣體，把活塞往下推而做功。4、排氣行程:當活塞到下止點稍前一些時，排氣門開啟，排氣溢出，汽缸內壓力下降，活塞上行把膨脹完了的燃氣排除汽缸外。五、 示功圖：把內燃機在1個工作循環(huán)中氣缸內工質狀態(tài)的變化，表示為壓力與容積的關系，即壓力與活塞行程的關系的圖形。六、 標定轉速：指在標定工況下，發(fā)出標定功率時內燃機相應的曲軸轉速。七、 油耗率：在標定工況下，發(fā)出標定功率時內燃機所具有的有效油耗率。八、 升功率N:單位氣缸工作容積內燃機所具有的標定功率。九、 活塞功率N:單位活塞總面積上內燃機所具有的標定功率。十、指示效率：是評價內燃機工作循環(huán)的一個經濟性參數(shù)，也是衡量氣缸內燃料燃燒所應釋放出的熱能有效轉換成指示功的程度的一個尺度。十一、機械損失功率由以下組成：摩擦損失功率、泵氣損失功率、壓力機或掃氣泵損失功率、輔助機械損失功率。十二、有效效率及有效油耗率有效效率是曲軸上輸出有效功與消耗相應的燃料熱能的比。有效油耗是在內燃機曲軸輸出有效功1KW’h所消耗的燃料量。第四章內燃機的燃燒一、 為什么汽油機要使用預混合燃燒答：按混合氣燃燒的性質劃分，內燃機中的燃燒有預混合燃燒和擴散燃燒兩大類。汽油機所使用的汽油燃料易于蒸發(fā)，且具有較高的自然著火溫度，所以汽油機一般通過化油器使燃料與空氣在氣缸外部形成混合氣，由于在進氣過程中汽油蒸發(fā)及其與空氣混合的時間較長，以至于臨近點火前，燃料和空氣已基本上預先混合好了。顯然，化油器式汽油機的燃燒屬于典型的預混合燃燒。由于使用化油器的汽油機存在著進氣節(jié)流損失，且較難實現(xiàn)像柴油機那樣的高壓縮比，非均相稀薄混合氣燃燒，故其熱效率相對較低、燃油消耗率相對較高。二、 汽油機的燃燒的三個階段及特點？1、滯燃期：滯燃期的長短對汽油機的工作影響不大。2、急燃期。3、后燃期。三、 爆燃：由于汽油機一般缸徑較小，所以強烈的壓力波在活塞頂、汽缸蓋底面等機件之間多次反射，會引起這些零件的高頻震動，發(fā)出尖銳的金屬敲擊聲。四、 早燃：如果缸內的混合氣在火花塞點火前，已被燃燒室內其他的幟熱熱表面點燃。五、 爆燃時汽油機與柴油機的區(qū)別？答:汽油機的爆燃現(xiàn)象同柴油機的工作粗暴性在燃燒本質上是一致的，均為可燃混合氣自燃的結果，但二者在發(fā)生的時間和缸內狀態(tài)方面互有差異，柴油機的工作粗暴性發(fā)生于急燃期始點，但缸內壓力分布仍是均勻的，而汽油機的爆燃發(fā)生于急燃期的終點，缸內的壓力分布不平衡，有壓力波沖擊現(xiàn)象。六、 汽油機典型燃燒室：鍥形燃燒室、浴盆形燃燒室、半球形燃燒室。直接噴射式燃燒室：開式燃燒室、半開式燃燒室。分隔式燃燒室：渦流室預燃室、預燃室燃燒室。七、 稀薄混合氣燃燒的優(yōu)點答：這種燃燒方式不但能提高汽油機的指示熱效率，同時還可以降低NOx排放，另外，稀燃汽油機可以采用高壓縮比從而有利于進一步提高熱效率，改善經濟性。八、 分層燃燒的優(yōu)點答：分層燃燒是改善排氣污染，提高經濟性的提高壓縮比的最有效方法。1、可采用更高的壓縮比；2、改變了汽油機功率變化只能用進氣管節(jié)流的變量調節(jié)的情況；3、火焰溫度有所降低，有利于減少熱損失和熱分解，并顯著改善過濃混合氣燃燒排氣中有害成分含量高的情況；4、汽油機在稀混合氣下工作時，其末端氣體不宜產生爆燃。九、柴油機熱效率高的原因：在于其壓縮比較高，泵氣損失較低（無節(jié)氣門）以及可燃混合氣較稀，能獲得高效率的非均相燃燒。十、柴油機燃燒：柴油機的燃燒過程包括預混合燃燒和擴散燃燒兩部分，擴散燃燒是燃料和氧化劑未預先混合的燃燒過程，控制其燃燒速率的是可燃混合氣形成的快慢，柴油機中的燃燒主要是擴散燃燒。十一、柴油機的燃燒階段：1、著火延遲期（滯燃期）2、急燃期3.、緩燃期4、后燃期第五章、內燃機的燃料和燃料供給一、 柴油的主要特性1、自然性2、流動性3、粘度4、蒸發(fā)性。二、 燃油噴射過程：第一階段為噴油滯后階段、第二階段為主噴射階段、第三階段為自由膨脹階段三、 噴油規(guī)律及其測量：由噴油泵進入高壓油管的燃油質量隨時間或凸輪軸轉角變化而變化的規(guī)律稱為噴油規(guī)律。四、 常見的異常噴射現(xiàn)象有：二次噴油、斷續(xù)噴油、間歇噴油、穴蝕等五、 如何消除二次噴油？答：可以采用適當增大等容卸載出油閥的卸載容積，選用等壓卸載出油閥，提高針閥開起壓力，改變高壓油管等措施來消除二次噴油。六、 噴油系統(tǒng)與柴油機匹配的原則和工作順序答：1、了解柴油機的特征和主要參數(shù)；2、對柴油機的運行范圍，常用工況進行調研和統(tǒng)計處理；3、求出各個匹配點的有關柴油機性能指標；4、柴油機冷啟動性能的優(yōu)劣、怠速工況冷卻性暖機時間的長短，與噴油系統(tǒng)直接相關；5、匹配工作有時會受到噴油系統(tǒng)自身零部件工作能力的制約；6、匹配工作的優(yōu)劣要將噴油系統(tǒng)，柴油機裝到試驗臺架或配套機械上進行實驗和使用考核后，才能最終確定。第六章、內燃機的換氣過程一、換氣過程的分析：答：1、自由排氣階段：該階段自排氣門在點b開啟時起至缸內壓力p和排氣管內壓力pr相等時止，特點為，利用缸內和排氣管內的壓差排氣。2、強制排氣階段：該階段至自缸內氣體壓力p和管內燃氣壓力pr相等時起至排氣門關閉的點r止，特點為，依靠活塞強制推擠將燃氣排除缸內，在此階段，缸內氣體狀態(tài)由活塞速度，排氣門有效流通面積，排氣管內的氣體狀態(tài)共同決定。3、進氣階段：該階段進氣門在點r開啟時起至點g關閉時止，在進氣階段，下行的活塞把充量吸入氣缸，缸內的氣體狀態(tài)取決于活塞速度，進氣門開啟規(guī)律，進氣管內氣體狀態(tài)。4、氣門重疊和燃燒室掃氣階段:活塞在上止點附近時進、排氣門同時開啟，稱為“氣門重疊,進氣提前角與排氣延遲角的和稱為氣門重疊角，由于這時缸內形成的空間也就是活塞在上止點附近形成的燃燒室空間，所以這一階段也稱為燃燒室掃氣。二、 殘余燃氣系數(shù)：在進氣過程結束時，氣缸內的殘余燃氣質量M與氣缸內的新鮮空氣質量之比M，即：三、 補充進氣比：進氣門關閉時氣缸內的混合氣質量mg與進氣過程到下止點時氣缸內的混合氣質量mg'之比四、 充氣系數(shù)（充氣效率）nv：進氣過程結柬時，實際進入氣缸的新鮮空氣質量mL與在進氣狀態(tài)下能充滿氣缸工作容積的新鮮空氣質量ms,之比，第七章、內燃機增壓一、 增壓技術：所謂內燃機增壓，就是增加進入內燃機氣缸之前的空氣壓力，即增加進氣密度，以增加進入氣缸的空氣質量。二、 采用增壓的優(yōu)點答：采用增壓的方法，除能提高內燃機升功率以外，還具有一下優(yōu)點：1.因為增壓器增壓的重量和尺寸都相對較小，而內燃機的功率可有較大提高，所以增壓柴油機單位功率的重量、尺寸將會相應減??；2.內燃機單位功率的造價降低，特別是大型柴油機尤為顯著；3.排氣的噪聲有所降低，對減少有害物質排放也會有所好處；4.在采用渦輪增壓時，內燃機的熱效率較高，經濟性將會得到改善。三、 渦輪增壓和諧振系統(tǒng)組成的復合增壓優(yōu)點結構較簡單，不要專門的控制系統(tǒng)；內燃機的扭矩特性可獲得明顯改善；內燃機的加速性能也可得到改善。因為進氣系統(tǒng)的容積較大，空氣儲備充足，在加速時進氣動力效應又無惰性，故可縮短響應時間。采用電控可變預行程技術，來控制噴油規(guī)律。四、 脈沖式和定壓式渦輪增壓系統(tǒng)的比較？1、 排氣能量利用的效果（1） 排氣能量傳遞效率：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)中，排能能量傳遞效率較低；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)中，排能能量傳遞效率較高。（2） 渦輪效率：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)中，渦輪效率較高；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)中，渦輪效率較低。2、 對柴油的性能影響（1）柴油機的加速性：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)響應快，加速性能較好；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)效應慢，加速性能較差。（2）低速轉矩特性：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)低速轉矩較小；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)低速轉矩特性比定壓渦輪增壓系統(tǒng)的好。（3）柴油機得油耗效率：采用定壓渦輪增壓系統(tǒng)時，在高增壓負荷時才具有較小的油耗率；采用在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)時，在增壓壓力較低。并處于部分負荷時才有較小的油耗率。第八章、內燃機的排放與控制一、 采用多氣門技術的優(yōu)點答：1、增加了內燃機的充氣量，可以提高內燃機功率百分之20左右；2、有利于噴油器在氣缸蓋中垂直布置，并使噴油嘴中心靠近燃燒室中心，從而改善混合氣形成及燃燒，可減低內燃機油耗百分之3-；3、可使內燃機排放減少百分之15-20；4、多節(jié)氣門技術為擴大排氣再循環(huán)率提供了可能。二、 內燃機燃燒后的產物的基本成分是：二氧化碳、水蒸汽、氧氣、氮氣。三、 微粒過濾器：氧化劑過濾器是一種能顯著降低柴油機顆粒排放的排氣出理裝置。四、 排氣再循環(huán)EGR（廢氣再循環(huán)）答：指將排氣管內一部分排氣，再返流至進氣管，并參與缸內循環(huán)，這可降低NOx的排放，這樣一種系統(tǒng)稱為廢氣再循環(huán)。五、 工況：將內燃機的運行狀態(tài)稱為工況。六、 內燃機標定功率分為：15分鐘功率、1小時功率、12小時功率、持續(xù)功率。七、 內燃機的速度特性：其主要性能參數(shù)隨轉速n而變化的規(guī)律內燃機的外特性：當柴油機的循環(huán)供油量被限制在對應于標定工況點的位置或汽油機的節(jié)氣門全開時，其主要性能參數(shù)隨轉速不同而變化的規(guī)律被稱為全負荷速度特征，俗稱外特性。部分負荷速度特性（315頁名）工程熱力學復習資料熱力系內工質質量若保持恒定，則該熱力系一定 D 。A開口系B閉口系C孤立系 D不能確定題解：當穩(wěn)定流動的開口系qminqmout則熱力系工質質量亦保持恒定當分析以下熱現(xiàn)象時，通常哪些可以取作閉口系：（B）1）正在使用的壓力鍋內的蒸汽。 2）被扎了胎的自行車輪胎。 3）汽車行駛中輪胎被熱的路面加熱。4）內燃機氣缸內燃燒的氣體。5）內燃機排氣沖程時氣缸內的燃燒氣體。A1）、2）可取作閉口系B3）、4）可取作閉口系C4）、5）可取作開口系D2）、4）可取作開口系熱力系與外界既有質量交換，又有能量交換的是_^^_。A閉口系B開口系C絕熱系D開口系或絕熱系開口系的質量是 C。A不變的B變化的 C變化的也可以是不變的D在理想過程中是不變的某設備管道中的工質為50minHg，設大氣壓力為80kPa，此壓力在其壓力測量表計上讀L。A73.3kPaB86.67kPaC130kPaD30kPaA73.3kPaB86.67kPaC130kPaD30kPa如圖所示，某容器壓力表A讀數(shù)300kPa，壓力表B讀數(shù)為120kPa，若當?shù)卮髿鈮毫Ρ碜x數(shù)CCA276.06kPB180kP C396.1kPD216.06kPTOC\o"1-5"\h\z容器內工房的壓力將隨測壓時的地點不同而 C'。 aA增大B減小C不變 D無法確定某壓力容器，其壓力表的讀數(shù)在南京為pg1與在拉薩pg2時相比較 —。A相同p=pB增大p>pC減小pvpD無法確定g2g1 g2 g1 g2 g1某負壓工作的凝汽器，若有個與大氣相連的閥門未關緊，真空遭破壞，此時凝汽器的真空表讀數(shù) A 。A降低B升高C不變D沒有反應平衡狀態(tài)就是 D。A穩(wěn)定狀態(tài) B均勻狀態(tài) C不隨時間變化的狀態(tài)D與外界不存在任何勢差的的狀態(tài)平衡狀態(tài)是指當不存在外界影響時， B。A熱力系逐漸達到熱平衡的狀態(tài) B熱力系狀態(tài)參數(shù)多次測量數(shù)值不變C熱力系內部變化很小 D熱力系內部均勻一致可逆過程 A。A要求過程一定是準平衡過程 B并不要求過程是準平衡過程 C強調的是過程可以按原路線返回D只是要求過程中不存在摩擦準平衡過程就是 D。A平衡過程 B可逆過程 C不可逆過程 D無限接近平衡的過程可逆過程一定是 C。A工質能回復到初態(tài)的過程B非平衡過程 C準平衡過程D存在著損耗的準平衡過程可逆過程與準平衡過程的主要區(qū)別是 C。A可逆過程比準平衡過程進行的快得多 B準平衡過程是進行得無限慢的過程C可逆過程不但是內部趨于平衡，而且與外界亦趨于平衡D可逆過程中工質可以恢復為初態(tài)初、終狀態(tài)相同的任何過程，其過程中傳遞的熱__B—。A相等均為A相等均為j2Tds1DT-S圖面積均相等推動功 B。C是儲存能D是熱力狀態(tài)變化時作的功A 。C是儲存能D是熱力狀態(tài)變化時作的功A 。熱力系與外界發(fā)生能量交換時，功和熱量是.A過程量 B強度量C廣延量 D狀態(tài)參數(shù)動力循環(huán)中膨脹功—C壓縮過程消耗的功。A等于B小于C大于D不能確定兩者的大小制冷循環(huán)中，膨脹功 C壓縮功。

A吸熱量大于放熱量 B等于C小于 D不能確定兩者大小TOC\o"1-5"\h\z任意一個逆向循環(huán)，其 B。A吸熱量大于放熱量B吸熱量小于放熱量C吸熱量等于放熱量D吸熱和放熱的大小關系不定工質膨脹時D。A一定對外放熱 B—定要對工質加熱。工質溫度一定降低 。工質必須滿足能量平衡方程下列各式正確的是 A。3)q=Ah+偵t4)1)q=△"+(pv-pv3)q=Ah+偵t4)22 11q=Au+jpdvA1)2)6)5)q=Au+(w-q=Au+jpdvA1)2)6)D2)5)6)B3)4)6)C1)3)5)D2)5)6)24.外界對熱力系作功60kJ24.外界對熱力系作功60kJ，熱力系從外界吸熱20kJ，則熱力系的熱力學能變化量為A40KjB60KjC-40KjD80kJ25.5q=cdT+pdv適用于D過程。D理想氣體的可逆A任何工質的不可逆 B任何工質的可逆 CD理想氣體的可逆技術功凡=hi-氣適用于 CA任何工質的任何過程B理想氣體的定壓過程C任何工質的絕熱過程D理想氣體的任何過程絕熱節(jié)流過程為 D過程。A定焓 B定溫?？赡?D不可逆TOC\o"1-5"\h\z吸熱量q=h2-%的表達式只適用于 B。A可逆的定容過程 B定壓條件的可逆、不可逆過程 C定溫條件的可逆、不可逆過程 D任何條件的可逆、不可逆過程D為Ac穩(wěn)定流動的開口系其質量流量 C。D為AcA進口處大于出口處的 B進口處小于出口處的 C進口處等于出口處的穩(wěn)定流動的開口系能否同時滿足m一tA無法判斷mC5W豐—dc2+mgdz+5W5Q=dH+5WtA無法判斷mC5W豐—dc2+mgdz+5W2 -mD5mD5W=—dcf+mgdz+5W,所以滿足輸氣管路向絕熱、真空的剛性容器充氣。若充氣時輸氣管路中的參數(shù)保持恒定，c、c^為定值，則當氣體充入容器后其溫度將一^。A升高B降低C不變 D不能確定體積為1m3的容器中充有N2，溫度為20°C，表壓力為1000mmHg，當?shù)卮髿鈮毫?kg/cm2,為了確定其中的氣體質量，下列計算哪些是正確的。(C)Am= =100赤L°x28=168RT 8.3145x20

1000x9.81x104x1.0x28B如=頭=理8.3145x293“技風pV (1000+735.6)x133.32x1.0x2883145x293,1000( +1)x1.0x28735-83145x293,1000( +1)x1.0x28735-6 =0.78x10-3kgpVDm= RT已知空氣的溫度20C，壓力760mmHg，C。760/735.6 760x133.32x28.97A8314x293B8.314x293287x293則此時空氣的密度=760x133.32x28.97C8314x293760x28.97D8.314x20

若維持其溫度不變，C某剛性容器體積3.0m3，盛有10kg的一氧化碳氣體，氣體溫度40C，慢慢注入一氧化碳氣體，當壓力升至原先狀態(tài)的3倍時，容器內氣體的質量為原先的倍。nmB—2=3.1

m1A性=30m

nmB—2=3.1

m1A性=30m

135.某車胎體積0.05m3,一定，受高溫路面影響，內有20°C、0.2MPa的空氣。胎內氣體溫度上升至40C時，氣體壓力為mp1D=—=—mp3若車胎在高溫路面上行駛，設車胎體積AMPa。A1.068P1B3P1C2PitPi/1熱態(tài)工作時，常采用系數(shù)KT修正溫度對流量B36.氣體流量若在冷態(tài)測得體積流量qv=10m3/s3&0C，忽略壓力變化，熱態(tài)時氣體流量的影響。設冷態(tài)t1=25C，熱態(tài)t2Aq^=Kq=12x10m3/sBq^=Kq=1.923x10m3/s.kJ。Rx—.kJ。Rx—A—(500-300)x1028.97R7x—gB——(500-300)x1028.97Dq^=Kq=0.0833x10m3/sCDq^=Kq=0.0833x10m3/s2kmol的各種氣體所占的體積.A均相等 B同溫同壓下均相等 C均為22.4m3 D均為2X22.4m310標準立方米空氣定容吸熱，溫度由300C升高至500C，其吸熱量為DCC5x4.157(500-300)x1028.9739.10標準立方米氧氣定壓吸熱Rx—A一(150-20)x1028.97D10x(c'5oox500-C'300x300)溫度由20C升高至150C，其吸熱量為 DkJ。7R7x—B一(150-20)x1028.97

5x4.157 7x4.157“C (150-20)x10D (150-20)x10TOC\o"1-5"\h\z22.4 22.410kg氮氣定容吸熱，溫度由300°C升高至400°C，其吸熱量為A5x8.314(400-300)x10B7*心刃(400-300)x1028 28C5x4.157(400-300)x10 d5x4.157(400-300)x1028 22.410kg空氣定壓吸熱，溫度由300C升高至350C，其吸熱量為 D kJ。B7X4.157B7X4.157(350-300)x1022.4D10X(c350X350-c300X300)

p0 p0當工質為雙原子氣體，定容過程，物量單位選擇體積計量A (350—300)x1028.975x4.157(350-300)x1042.

時，28.9742.

時，利用定值熱容分析氣體問題時7x4.157C7x4.157- 工工.5x4.157 - 工工.A各種氣體定值容積熱容均為c=一-一B各種氣體定值容積熱容均為cvM V22.4- _ 5x4.157 - _C各種氣體定值容積熱容均為c^=gD各種氣體定值容積熱容均為c^=7x4.157利用定值熱容分析氣體問題時，當工質為雙原子氣體，定壓過程，物量單位選擇質量計量時，D。A各種氣體定值質量熱容均為cp=5x4.157 B各種氣體定值質量熱容均為cp=7x4.1577x4.157 7x4.157C定值質量熱容均為c= D定值質量熱容均為c=-TOC\o"1-5"\h\zp22.4 pM下列關系式中適用于任何氣體的―D 。8們Ac-c=RBc-c=RCc/c=kDc=(——)pvg mpmv pv pdTp邁耶公式cp-c^=Rg， B。A適用于理想氣體，且定值比熱容 B適用于理想氣體，是否定值比熱容不限C適用于任何氣體，但要求定值比熱容D適用于任何氣體，是否定值比熱容不限任何熱力過程中，理想氣體的熱力學能的變化量都可以表示為_^^。AAw=cAT BAw=cATCAw=Ah-ApvDAw=q-w一定量理想氣體從相同的初態(tài)出發(fā)分別經過不可逆過程4可逆過程B到達相同的終狀態(tài)，TOC\o"1-5"\h\z則兩過程中氣體熱力學能變化 B。AAUAa2<AUB2 BAUAa2=AUB2 CAUAA2>AUB2 DAUAA2=-AUB2一定量空氣從初態(tài)ti=20C，pi=1.01325X105Pa經一可逆過程達到終態(tài)T2=293K，p2=2Mpa，空氣的熱力學能變化量 c' 。 2 2AA%增大B AU12減小 C A%不變 D

△U］在閉口系中保持不變，開口系中將增大49.1kg理想氣體，從初態(tài)20°C，pi=1MPa，定壓膨脹至p2=0.1MPa,然后又經定容加熱至t3TOC\o"1-5"\h\z=20°C，氣體經1一2—3過程的熱力學能變化量 B2。 3A腮增大 B腮不變 C腮減小 D-AU12>AU2350.任何熱力過程中，理想氣體的焓變化量都可以采用^^_確定。AAh=cAT BAh=cAT CAh=Au+Apv DAh=q-w51.1kg空氣從初態(tài)T1=300K,P1=1MPa,分別經兩條不同路徑:途經1—A—2到達狀態(tài)2,T2=500K,p2=1.5MPa；途經1-B-3到達狀態(tài)3,T3=500K,p3=2MPa。則兩過程的焓變化 D。A△h<△hBAh >Ah C-△h=△hD△h=△1-A-2 1-B-3 1-A-2 1-B-3 1-A-2 1-B-3 1-A-2h1-B-3某一理想氣體經歷一個熱力學能不變的過程，則這個過程中焓的變化 A。AAh=0 BAhV0 CAh>0D不能確定58.某種理想氣體由狀態(tài)1經歷不可逆絕熱膨脹過程，變化到達狀態(tài)2,該過程中工質熵的變化D。A As =0B As= j2* C As=(T d As>01kg氣體經歷一個定壓過程，則過程中的熵變化^。DAs=DAs=Rln乙”2AAs=cIntBAs=cIntCAs=RIntvT pT gv=h1-=h1-h2，這個結論適用于DtA理想氣體B水蒸汽 C可逆過程 D任何工質的可逆、不可逆過程理想氣體等溫壓縮過程，其焓變化量 C。A總是負值 B總是正值C為零D有時是負值理想氣體在一氣缸中被壓縮，若容器與外界絕熱，氣體的溫度將B入降低 B升高 C保持不變 D無法確定理想氣體在一個帶活塞的氣缸中絕熱膨脹，則氣體溫度B。A升高 B降低 C保持不變 D無法確定理想氣體熱力過程分析中，只有在 D 時才可以采用q=Ah表示過程中的熱交換量。A絕熱過程B任何過程C多變過程D定壓過程卡諾循環(huán)是 D。A具有可逆等溫吸熱和可逆等溫放熱的循環(huán)B具有兩個恒溫熱源，且滿足耳=0的循環(huán)TC熱效率等于(1-t2)的循環(huán)D循環(huán)中工質除了與兩個恒溫熱源換熱外，無其它熱交換的可1逆循環(huán)

卡諾循環(huán)在300K、1000K熱源之間工作，每小時吸收熱量20KJ，每小時完成6次循環(huán)，TOC\o"1-5"\h\z則此循環(huán)輸出效率為 B。A3.67WB3.89WC0.56WD14W卡諾循環(huán)在0°c、100°c兩熱源間工作，若輸出功率1kW,每5分鐘完成一次循環(huán)，每次循環(huán)工質從高溫熱源吸收熱量 D。A373KjB223.8KjC1200KjD1119kJ卡諾循環(huán)在300K、1200K熱源間工作，每小時吸收熱量20kJ，向冷源排出熱量B。A2.5KjB5KjC15KjD15kJ循環(huán)熱效率寸斗二，只適用于 —。A卡諾循環(huán)B兩個恒溫熱源間的可逆循環(huán)C兩個恒溫熱源間的一切循環(huán)D多個熱源的可逆循環(huán)一切不可逆熱機的熱效率門'與可逆熱機的七相比較， D。tCnt，vnBAn，>nBntCnt，vnBAn，>nBn，=n65/工質經歷不可逆循環(huán)二A埒>0B埒V0C埒66.對于一個不可逆過程 A。=0Aj岑VS2-S1 Bj岑=S2-S11167.閉口系工質經過定壓變化，熵變化—A必為正值 B必為負值 C必為零j塑>S-ST2 11j-T-需視過程而定1d 。D正、負、零均有可能某過程既是等熵過程又是絕熱過程，則過程一^。A一定是可逆過程B—定是一個膨脹過程C一定是一個壓縮過程D不能確定其過程性質可逆過程的熵必為零，不可逆過程熵必大于零，這種認為是工。A正確的 B針對定壓過程而言的 C針對理想氣體而言的 D針對絕熱過程而言的不可逆絕熱壓縮過程，終狀態(tài)S2與初狀杰京之間的關系 B。AS=SBS〉SCS〈SDS,可以大于S，也可以小于S，視過程是否有摩擦1 2 12 12 2’ 1 171.不可逆絕熱膨脹過程，終狀態(tài)溫度 ._一71.不可逆絕熱膨脹過程，終狀態(tài)溫度T2，與達到相同終態(tài)壓力的可逆過程溫度T2之間BTBT2VT2_'一一CT2>T2 D視情況而定工質從相同的初態(tài)，分別經過可逆、不可逆絕熱膨脹至相同的終態(tài)壓力時，不可逆過程的七與可逆過程的v2之間。'''一一' ''Av=v Bv>vCv>vD可以v>v，也可以v>v、v=v。22 2 2 2 2 2 2 2 2 22“熵增大S2>S】的過程，必定是吸熱過程”，這種認為。A正確的B針對可逆過程的 C針對定壓過程的 D針對定溫過程的熵增大的過程一 B ，則過程為不可逆過程。A必有不可逆因素存在 B若熱力系與外界無熱量交換

C若熱力系與外界無功交換 D一定有功的損耗工質通過邊界與外界可逆條件下交換功時熵的變化 C。A為正B為負C為零D無法確定熱量由高溫熱源T1傳向低溫熱源T2，且T1>T2,則該過程B。A為可逆過程 B為不可逆過程 C以上兩者均有可能 D無法確定其性質絕熱系發(fā)生不可逆過程，熵的變化 A。AAS=RS BAS二旦CAS=0DASV0某一定量工質將2000KJ的熱量散失到周圍環(huán)境，環(huán)境溫度300K，若工質散熱時熵變化-5kJ/K，這過程B。A可以發(fā)生且為可逆 B可以發(fā)生且為不可逆C不可能發(fā)生 D違反熵增原理TOC\o"1-5"\h\z閉口系工質經歷可逆變化，對外作功20kJ，散熱一20kJ，則系統(tǒng)熵 B。A增加B減小C不變D不能確定閉口系工質經歷不可逆變化過程，向外輸出功，同時散熱，則系統(tǒng)熵變化 D。A減小B增加C不變 D不能確定不可逆過程時，系統(tǒng)熵D。A增大 B減小 C不變D不確定不可逆絕熱過程中，系統(tǒng)熵 B 。A不變 B增大 C減小D不確定閉口系熵增加，則該熱力系 D。A必為吸熱過程 B必為不可逆過程 C必為放熱過程 D不能確定其吸熱、放熱不可逆過程使絕熱系的熵變化 B。A可增大，可減小B一定增大C保持不變D減小孤立系內各物體的熵 B。A只能增大B能增大也能減小 C可逆變化時只能保持不變D增大時必為不可逆過程86.由氧氣°?與氮氣&組成的空氣甲°之=21%,平、2=79%，其中氧氣的質量分虹A①°A①°2=甲°20.21x287C? = °20.21x287+0.79x2880.21x32B? = O20.21x32+0.79x2828D? =0.21-32TOC\o"1-5"\h\z由某種x氣體與某種A氣體組成的混合氣體，參數(shù)為p、V、T，已知其中x氣體的分壓力Px，分體積Vx，混合氣體中x氣體的狀態(tài)方程 C。ApV=mRTBpV=mRTCpV=mRTDpV=mRTxx xgx x g x xgx xgx剛性容器中原有某種理想氣體，參數(shù)pi>V1.T1，現(xiàn)定溫充入第二種氣體，使容器中的壓力升到p2,容器中現(xiàn)貯氣體 C 。pV (p+p)V pV pVpVAm=—2——bm=——1 2—Cm=——2——dm=m+m=―1——+—2—RT RT RT1 2RTRTg2 g2 geq g1 g2由體積分數(shù)為20%氧氣，30%氮氣，50%二氧化碳組成的混合氣體，其定值定壓體積熱容7x4.157c'= 7x4.157c'= p22.4055x4.157

.22.4+(0.2+0.3)7x4.15722.4(0.2+0.3)7x(0.2+0.3)7x4.15722.4+0.59x4.15722.47x4.157Dc'=(0.2+0.3+0.5)—224—由甲°2=0.3,甲n2=06甲H2=0.1組成的混合氣體，其定容體積定值熱容^^^5x4.157 5x4.157Ac'= Bc'= v22.4 v0.3x32+0.6x28+0.1x2c八，_7x4.157 °「，_ 7x4.157Ccv 22.4 Dcv_0.3x32+0.6x28+0.1x2由①o2=0.20,①n2=0.80組成的混合氣體，其定壓定值質量熱容業(yè)。7x4.1577x4.157M

eq7x4.157

83^0.2x259.8+0.8x296.95x4.157

831^0.2x259.8+0.8x296.95x4.157 5x4.157Cc= —— Dc= p 8314 p0.2x32+0.8x280.2x259.8+0.8x296.9兩種不同性質的氣體由隔板隔開，隔板兩側體積相等，壓力分別為嚇珥，溫度相等T1=T2,抽去隔板混合氣體的壓力—B—。Ap=p1+p2(m+Ap=p1+p2mRTmRTCp=v+V1 2開口系的質量是—CA不變的B變化的C變化的也可以是不變的 D在理想過程中是不變的下列熱力系中與外界可能與外界有質量交換的系統(tǒng)是_^^_。A開口系B絕熱系C閉口系 D開口系、絕熱系某設備管道中的工質為50mmHg，設大氣壓力為80kPa，此壓力在其壓力測量表計上讀數(shù)為TOC\o"1-5"\h\zA。 ④D30kPaA73.3kPaB86.67kPaC130kPaD30kPa某壓力容器，其壓力表的讀數(shù)在南京為,與在拉薩pg2時相比較口A相同p=pB增大p>pC減小pvpD無法確定2 g1 g2 g1 g2 g1可逆過程_ A。A要求過程一定是準平衡過程 B并不要求過程是準平衡過程C強調的是過程可以按原路線返回D只是要求過程中不存在摩擦平衡狀態(tài)是指當不存在外界影響時， B。A熱力系逐漸達到熱平衡的狀態(tài) B熱力系狀態(tài)參數(shù)多次測量數(shù)值不變 C熱力系內部變化很小 D熱力系內部均勻一致外界對熱力系作功60kJ，熱力系從外界吸熱20kJ，則熱力系的熱力學能變化量為D。A40KjB60KjC-40KjD80kJ技術功w=h1—h2適用于 C 。A任何工質的任何過程 B理想氣體的定壓過程C任何工質的絕熱過程 D理想氣體的任何過程任何熱力過程中，理想氣體的熱力學能的變化量都可以表示為_^^。AAw=cATBAw=cATCAw=Ah—ApvDAw=q—w102.1kg理想氣體，從初態(tài)20°C,pi=1MPa,定壓膨脹至p2=0.1MPa，然后又經定容加熱至t3=20C,氣體經1—2—3過程的熱力學能變化量 B2。 3A小"增大 BAU不^ CAUM小 D—AU12>AU23任何熱力過程中，理想氣體的焓變化量都可以采用^^_確定。AAh=c AT B Ah=cAT C Ah =Au+Apv D Ah =q一w1kg空氣從相同的初態(tài)出發(fā)分別經過不可逆過程1—A—2、可逆過程1—B—2到達相同的終狀態(tài)，則過程中焓的變■—D—。AAh>Ah BAh<AhCAh=—Ah DAh=AhTOC\o"1-5"\h\z1A2 1B2 1A2 1B2 1A2 1B2 1A2 1B2題解：△七2與過程無關，僅取決與初、終狀態(tài)?？ㄖZ循環(huán)是 D 。A具