機械畢業(yè)設(shè)計（論文）-中型注塑機鎖模裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計【說明書+CAD+SOLIDWORKS】

中型注塑機鎖模裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計學院：專業(yè)：姓名：指導老師：機械與車輛學院機械工程及自動化學號：職稱：中國·珠海二○一六年五月誠信承諾書本人鄭重承諾：我所呈交的畢業(yè)論文《中型注塑機鎖模裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計》是在指導教師的指導下，獨立開展研究取得的成果，文中引用他人的觀點和材料，均在文后按順序列出其參考文獻，論文使用的數(shù)據(jù)真實可靠。承諾人簽名：日期：年月日中型注塑機鎖模裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計摘要本篇設(shè)計是中型注塑機鎖模裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計,注塑機鎖模裝置可保證成型模具可靠的閉合和開啟及頂出制品，文章主要介紹了注塑機鎖模裝置的類型以及結(jié)構(gòu)和液壓缸的選型計算等等。隨時時代的發(fā)展和工業(yè)的進步，液壓工業(yè)對其提出了新的要求。中型注塑機鎖模裝置液壓控制系統(tǒng)在注塑模具的工作中起著重要的作用，它直接影響著塑件的成型與模具的性能，因此中型注塑機鎖模裝置液壓控制系統(tǒng)的設(shè)計是當今液壓工業(yè)發(fā)展的必然趨勢，在以后的若干年里，也會起到越來越重要的作用。本次設(shè)計是關(guān)于中型注塑機鎖模裝置結(jié)構(gòu)的設(shè)計，通過對新式的中型注塑機鎖模裝置的結(jié)構(gòu)和液壓方面進行設(shè)計，使得此種類型的中型注塑機鎖模裝置的使用范圍更廣泛，在塑料模具領(lǐng)域也會起到越來越重要的作用。關(guān)鍵詞：中型注塑機鎖模裝置、液壓缸、控制、作用。StructureDesignOfLockingDeviceForMediumSizedInjectionMoldingMachineAbstractThisdesignisamedium-sizedinjectionmachinemouldlockingdevicestructuredesign,injectionmoldingmachinelockmoulddevicecanensurereliablemoldclosingandopeningandejectionproducts.Thisarticlemainlyintroducestheinjectionmoldingmachinelockmoulddevicetypeandstructureandthehydrauliccylinderselectioncalculationandsoon.Withthedevelopmentofthetimesandtheprogressofindustry,hydraulicindustryputforwardnewrequirementstoit.Medium-sizedinjectionmoldingmachinelockmoulddeviceofhydrauliccontrolsystemininjectionmoldworkplaysanimportantrole.Ithasadirectimpactontheplasticpartsmoldingandmoldperformance.Therefore,medium-sizedinjectionmoldingmachinelockmoulddeviceofhydrauliccontrolsystemdesignistheinevitabletrendofthecurrenthydraulicindustrialdevelopment,inthenextfewyears,playamoreandmoreimportantrole.Thisdesignisamolddevicestructuredesignofmedium-sizedinjectionmoldingmachinelock,throughthenewmediuminjectionmoldingmachinelockmoulddeviceofthestructureandhydraulicdesign,makingthistypemedium-sizedinjectionmoldingmachinelockclampingapparatususingrangemorewidely,inthefieldofplasticmoldwillplayamoreandmoreimportantrole.Keywords:medium-sizedinjectionmoldingmachineclampingdevice,hydrauliccylinder,control,effect.全套設(shè)計，請加12401814目錄摘要 IAbstract IITOC\o"1-4"\h\u91081引言 1 1 4 613422注塑機鎖模裝置總體結(jié)構(gòu)的設(shè)計 713753 9 102.3零部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計 10 11 11 12 123液壓系統(tǒng)的設(shè)計 12 13 13 13 14 154肘桿機構(gòu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計和特性分析 15 16 164.3動模板的運動速度 17 17和變形力的計算 17 185液壓缸的設(shè)計計算 19 20 21 225.4液壓缸各工作階段的壓力、流量和功率計算 23 25 26 28 30 31附錄 323776結(jié)論 3411997致謝 3511469參考文獻 361緒論1.1本課題研究的主要內(nèi)容由于我國注塑機設(shè)備行業(yè)起步晚、起點低，整體上仍然相當落后。注塑機鎖模裝置制造企業(yè)生產(chǎn)規(guī)模小、經(jīng)濟技術(shù)力量薄弱、各自為政、缺乏專業(yè)分工和廣泛合作；技術(shù)吸收、運用、開發(fā)、創(chuàng)新能力不強；抄襲、偽造現(xiàn)象和短期行為嚴重；注塑機鎖模裝置在現(xiàn)代注塑機中占有越來越重要的地位，市場需求也大。本設(shè)計是中型注塑機鎖模裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計，首先對題目進行分析，分析液壓力，流量與時間的關(guān)系，再結(jié)合現(xiàn)有的注塑機鎖模裝置的結(jié)構(gòu)和液壓系統(tǒng)，加上對注塑機鎖模裝置液壓控制系統(tǒng)的深入研究。然后對其中的方案進行擬定選擇，并且對其中的重要零部件進行設(shè)計校核，并且畫出裝配圖及零件圖，從而將注塑機鎖模裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計這個課題完成。本課題為研究中型注射成型鎖模機構(gòu)，鎖模裝置是注塑機最重要的部件，對于注塑機成型制品質(zhì)量起著關(guān)鍵作用，該課題主要對中型注塑成型設(shè)備的鎖模機構(gòu)進行設(shè)計。需要采用機械和液壓或機械和電器控制的方面的結(jié)構(gòu)。本設(shè)計要求學生按照老師提出的技術(shù)參數(shù)，查閱資料，制定方案，并完成微型注塑機鎖模裝置的機械和液壓部件設(shè)計。要求達到的技術(shù)指標如下：鎖模力150KN開模力50KN開模行程100-350mm工作壓強50MPa干循環(huán)周期5秒本課題主要要求學生具備較為扎實的機械設(shè)計和機械制圖功底以及液壓傳動方面知識，同時具有塑料加工機械的基礎(chǔ)知識。1.2鎖模機構(gòu)的類型與選則鎖模裝置的種類較多，按工作原理分，主要有液壓式（直壓式）和肘桿式（機械式）兩大類型。他們都是由模板、拉桿、鎖模機構(gòu)、頂出機構(gòu)及其它附屬裝置組成。肘桿式又分單曲肘和雙曲肘式,雙曲肘機構(gòu)按組成曲肘的鉸鏈數(shù)可分為四孔型和五孔型；如按曲肘排列位置又分為斜排式和直排式。目前最多采用的是五孔斜排形式，由于這種雙曲肘式結(jié)構(gòu)對稱，結(jié)構(gòu)緊湊，增力作用大，運動特性好，所以選擇雙肘桿式鎖模裝置。機構(gòu)簡圖如圖1、2所示。圖1五孔斜排式雙曲肘機構(gòu)簡圖圖2運動行程與各參數(shù)的圖解圖1.3液壓技術(shù)在注塑機鎖模裝置方面的發(fā)展液壓技術(shù)的優(yōu)點：a）在相同的體積下，液壓裝置能比其他裝置產(chǎn)生更多的動力，在相同的功率下，液壓裝置的體積小，重量輕，結(jié)構(gòu)緊湊，功率密度大，液壓式馬達的體積和重量只有相同功率電機的12%。b）液壓裝置工作相對平穩(wěn)，而由于重量較輕，慣性小，反應快，液壓裝置容易實現(xiàn)快速啟動，制動和頻繁的換向。c）液壓裝置可在大范圍內(nèi)實現(xiàn)無級調(diào)速，（調(diào)速范圍可達到2000），并且可以在運行的過程中實現(xiàn)調(diào)速。d）液壓傳動容易實現(xiàn)自動化，它對液體壓力，流量和流動方向容易進行調(diào)解或控制。e）液壓裝置容易實現(xiàn)過載保護。f）液壓元件已經(jīng)實現(xiàn)了標準化，通用化，系列化，壓也系統(tǒng)的設(shè)計制造和使用都比較方便。當然液壓技術(shù)還存在不少缺點，比如，液壓在傳動過程中會有較多的能量損失，液壓傳動容易泄露，不僅會污染工作場地，限制其應用范圍，還有可能引起失火事故，并且影響執(zhí)行部分的運動平穩(wěn)性以及正確性。它對油溫的變化比較敏感，液壓元件制造精度的要求較高，造價昂貴，如果出現(xiàn)故障不容易找到原因，但是在實際的應用中，卻可以通過有效的措施來減小不利因素帶來的影響。 由于液壓式傳動有其突出的優(yōu)點，所以目前在國內(nèi)外機械工程上已經(jīng)獲得了廣泛的應用。而工程機械采用液壓傳動后，普遍比原來同規(guī)格機械傳動產(chǎn)品減小了外型尺寸，減輕了重量，提高了產(chǎn)品的性能，并且使操縱大大簡化、輕巧、靈便。比如起重機采用了液壓伸縮臂后增加了運輸狀態(tài)的機動性和作業(yè)時的靈活以及作業(yè)環(huán)境的適應性；挖掘機工作裝置采用液壓式傳動，使得鏟斗可以轉(zhuǎn)動，即增加了作業(yè)的自由度，也提高了作業(yè)質(zhì)量；裝載機采用液壓傳動后使鉸接車架的結(jié)構(gòu)形式從而得到廣泛應用。液壓技術(shù)的采用大大促進工程機械的發(fā)展，這既表現(xiàn)在產(chǎn)品結(jié)構(gòu)上的改進、性能上的提高，而且也表現(xiàn)在產(chǎn)品的規(guī)格、品種和數(shù)量的增加，即工程機械效率的發(fā)展速度上。而要發(fā)展一種新的工程機械品種，一般來說，采用液壓式傳動比機械傳動所需要用的研制過程要短得多，原因是液壓元件容易實現(xiàn)“三化”，元件在整機上的布置容易，并且使整機的結(jié)構(gòu)簡單，所以說，工程機械的發(fā)展，液壓技術(shù)起到了非常重要的作用。13422注塑機鎖模裝置總體結(jié)構(gòu)的設(shè)計2.1注塑機鎖模裝置的總體方案圖此處刪減NNNNNNNN字需全套設(shè)計請聯(lián)系12401814將作圖得到的重新帶回公式（1）、（2）計算，得到Sm=314.82mm，相對誤差僅為0.057%，所以CAD的作圖精度完全能夠滿足設(shè)計要求。4.3動模板的運動速度將各位置對應的參數(shù)代入相應的速度計算公式，可得模板的速度列表1。從表1可看出：移模油缸剛啟動時，移模速度從零開始逐漸變快;中間速度較高且平穩(wěn);即將閉模時快速減至零。符合我們對模板速度的要求。4.4肘桿機構(gòu)力的放大倍數(shù)肘桿機構(gòu)具有力的放大能力，力的放大倍數(shù)M表示在合模過程中移模力Pm與油缸推力P0之比。移模過程中，力的放大倍數(shù)隨移模行程不斷變化，在行程終點最大，證明機構(gòu)在合模時有較大的增力作用，符合設(shè)計要求。結(jié)果列表1。表1機構(gòu)放大倍數(shù)和動模板速度動模行程(mm)063126189252315模板移動速度0292VA299VA288VA234VA0放大倍數(shù)83注：VA為移模油缸的速度4.5臨界角和變形力的計算肘桿、動模、定模、后固定模板與拉桿組成了一個封閉框架，合模時，油缸通過肘桿機構(gòu)推動動模板前移，當動模與定模接觸時，兩肘桿尚未伸直為一直線，此時的稱臨界角。肘桿繼續(xù)運動，各構(gòu)件產(chǎn)生彈性變形，動模板、肘桿受壓，拉桿受拉。機構(gòu)變形力為肘桿機構(gòu)在鎖緊模具過程中，因系統(tǒng)發(fā)生彈性變形而形成的實際鎖緊力，它取決于合模機構(gòu)變形量的大小。封閉框架形成的預緊力可保證塑料熔體充模后動、定模不分離，從而使制品具有較高的精度。變形力是移模油缸的負荷，合模時油缸推動肘桿機構(gòu)，因機構(gòu)有增力作用，產(chǎn)生移模力克服變形力將模具鎖緊，這也是肘桿機構(gòu)正常工作的條件?！?。變形力在臨界角內(nèi)的計算值見表2，肘桿完全伸直時，變形力等于合模力，即PC=1100kN,滿足設(shè)計要求。臨界角(3)機構(gòu)變形力=(4)表2機構(gòu)變形力(°)012345Pc(kN)1100105810069338407265914362606304.6油缸推力油缸推力在合模過程中是變化的，開始與最后均為零，在中間有最大值。經(jīng)計算理論值為67kN，考慮效率和結(jié)構(gòu)設(shè)計等緣故，合模油缸拉力最后選定為95kN。5液壓缸的設(shè)計計算5.1液壓缸的類型及結(jié)構(gòu)形式液壓缸有多種類型。按作用方式可分為單作用式和雙作用式兩種；按結(jié)構(gòu)形式可分為活塞式、柱塞式、組合式和擺動式四大類。其中，單作用液壓缸分為：單活塞桿液壓缸、雙活塞桿液壓缸、柱塞式液壓缸、差動液壓缸和伸縮液壓缸。但是，差動式液壓缸和柱塞式液壓缸只能單作用而不能雙作用。組合液壓缸包括：彈簧復位式、齒條式、串聯(lián)式和增壓式四種。擺動液壓缸又分為：單葉片式和雙葉片式兩種。下面以一種典型液壓缸為例，說明液壓缸的基本組成?？招幕钊揭簤焊兹缟蠄D所示。它由缸筒，活塞，活塞桿，缸蓋，密封圈，導向套，壓板等主要零件成。這種液壓缸活塞桿固定，缸筒帶動工作臺作往復運動?；钊缅F銷與空心活塞桿連接，并用堵頭堵死活塞桿的一頭。缸筒兩端外圓上套有鋼絲環(huán)，用于阻止壓板向外移動，從而通過螺栓將缸蓋與壓板相連（圖中沒有畫出），并把缸蓋壓緊在缸筒的兩端。為了減少泄漏，在液壓缸中可能發(fā)生泄漏的結(jié)合面安放了密封圈和紙墊?？招幕钊麠U和其上的油口a、c提供了液壓缸的進、出油口。當缸筒移動到左、右終端時，油口a、c的開度逐漸減小，造成回油阻力逐漸增大，對運動部件起到制動緩沖作用。在缸蓋上設(shè)有與排氣閥（圖中沒有畫出）相連的排氣孔，可以排出液壓缸中的空氣，使運動更加平穩(wěn)。表2-1液壓缸的類型和特點類型速度作用力特點單作用液壓缸雙活塞桿液壓缸U=q/A3F=p1A1活塞的兩側(cè)都裝有活塞桿，只能向活塞一側(cè)供給壓力油，由外力使活塞反向運動單活塞桿液壓缸U=q/A3F1=p1A1活塞僅單向運動，返回行程利用自重或負荷將活塞推回柱塞式液壓缸U=q/A3F1=p1A1柱塞僅單向運動，由外力使柱塞反向運動差動液壓缸U3=q/A3F3=p1A1可使速度加快，但作用力相應減小伸縮液壓缸------以短缸獲得長行程；缸由大到小逐節(jié)推出，靠外力由小到大逐節(jié)縮回雙作用液壓缸雙活塞桿液壓缸U1=q/A3U2=q/A2F1=（p1-p2）A1F2=（p2-p1）A2雙邊有桿，雙向液壓驅(qū)動，雙向推力和速度均相等單活塞桿液壓缸U1=q/A3U2=q/A2F1=（p1-p2）A1F2=（p2-p1）A2單邊有桿，雙向液壓驅(qū)動，u1〈VU2，F(xiàn)1〉F2伸縮液壓缸------雙向液壓驅(qū)動，由大到小逐節(jié)推出，由小到大逐節(jié)縮回組合液壓缸彈簧復位液壓缸------單向由液壓驅(qū)動，回程彈簧復位串聯(lián)液壓缸U1=q/（A1+A2）U2=q2A2F1=p1（A1-A2）-2qA2F1=2p2A2-A2-q1（A1+A2）用于缸的直徑受限制，而長度不受限制處，可獲得在的推力增壓缸------由活塞缸和柱塞缸組合而成，低壓油送入A腔，B腔輸出高壓油齒條液壓缸------活塞的移動通過傳動機構(gòu)變成齒輪的往復回轉(zhuǎn)運動擺動液壓缸單葉片液壓缸W=8q/（b（D2-d2）T=p（D^2-d^2）b/8把液壓能變?yōu)榛剞D(zhuǎn)的機械能，輸出軸擺動角<300度雙葉片液壓缸W=4q/（b（D2-d2）T=p（D^2-d^2）b/4把液壓能變?yōu)榛剞D(zhuǎn)的機械能，輸出軸擺動角<150度注：b—葉片寬度；D—葉片的底端、頂端直徑；w—葉片軸的角速度；T--理論轉(zhuǎn)矩5.2液壓缸的工作壓力根據(jù)負載并查表，初選工作壓力P1=3MPa。5.3計算液壓缸的尺寸鑒于磨頭要求快進、快退速度相等，可選用單桿式輕負載型油缸。無桿腔工作面積A1，有桿腔工作面積A2，且A1=2A2，即活塞桿直徑d與缸筒直徑D呈d=0.707D的關(guān)系?；赜吐飞媳硥篜2油路壓力損失△A1=F/(P1-P2/2)=4182×10-6/(3-0.8/2)m22 D=按GB/T2348-2001將直徑元整成就進標準值D=50mmd=35mm;油缸兩腔的實際有效面積為：A1=πD2×10-4m2A2=π(D2-d2×10-4m2根據(jù)上述D與d的值，可估算油缸在各個工作階段中的壓力。5.4液壓缸各工作階段的壓力、流量和功率計算工況推力F/N回油腔壓力P2/MPa進油腔壓力P1/MPa輸入流量輸入功率計算公式快進啟動12890—-加速1193△—-恒速645工進4182快退啟動12890—-加速1193—-恒速6455.5液壓缸工況圖5.6液壓缸推力的計算根據(jù)系統(tǒng)工況，可知油壓范圍介于14MPa之間，故根據(jù)油缸推力計算公式可知：F=PXS=14X3.14X20X20=1758.4N。5.7液壓系統(tǒng)的壓力損失計算1）、快進滑臺快進時，油缸差動連接，進油路上通過單向閥3的流量是6L/min，通過電液換向閥4，油缸有桿腔的回油與進油路匯合，以12.24L/min通過行程閥5并進入無桿腔。因此進油路上的總壓降為∑△pv×(6/63)2×(6/80)2×(12.24/63)2]壓力閥不會被打開，油泵的流量全部進入油缸?；赜吐飞?，油缸有桿腔中的油液通過電液換向閥4和單向閥9的流量都是6.24L/min，然后與液壓泵的供油合并，經(jīng)行程閥5流入無桿腔。由此可算出快進時有桿腔壓力p2與無桿腔壓力p1之差△×(6.24/80)2×(6.24/63)2×(12.24/63)2]=(0.039+0.020+0.058)MPa=0.117MPa此值小于原估計值0.5MPa，所以是安全的。2）、工進工進時，油液在進油路上通過電液換向閥4的流量為0.5L/min,在調(diào)速閥7處得壓力損失為0.5MPa，油液在回油路上通過換向閥4的流量是0.25L/min，在背壓閥10處得壓力損失為0.5MPa，通過順序閥11的流量為（6+0.24）=6.24L/min，因此這時油缸回油腔的壓力p2為p2×(0.24/80)2×(6.24/63)2]此值小于原估計值0.8MPa。重新計算工進時油缸進油腔壓力p1p1=(F`+p2A2)/A1×106××10-4×106×10-4=2.40MPa此數(shù)值與2.54MPa接近。3）、快退快退時，油液在進油路上通過換向閥4的流量為6L/min；油液在回油路上通過單向閥7、換向閥4和單向閥13的流量都是11.76L/min，因此進油路上總壓降為∑△pv1×(6/63)2×(6/80)2]=(0.019+0.038)MPa=0.057MPa此值較小，所以液壓泵驅(qū)動電動機的功率是足夠的?；赜吐飞峡倝航禐椤啤鱬v2×(11.76/63)2×(11.76/80)2×（11.76/63）2]此值與0.135MPa接近，不必重算。所以快退時液壓泵的最大工作壓力pp應為pp=p1+∑△pv1；因此液壓泵卸荷的順序閥11的調(diào)壓應大于2.227MPa。本課題任務要求液壓缸的出力滿足能夠?qū)ζ嚨闹亓窟M行托起的要求。（1）工作載荷FR常見的工作載荷為活塞桿上所受的擠壓力，彈力，拉力等，在這里我們可得鋁合金板材所受的最大外力為：式中σ0----強度極限，；A-----截面面積，。由上式得液壓缸所受工作載荷約為48（2）單活塞桿雙作用缸液壓缸作伸出運動時，其阻力F所需提供的液壓力可表示為式中FL-----作用在活塞上的工作阻力，；Fa-----液壓缸起動（或制動）時的慣性力，；Ff-----運動部件處的摩擦阻力，；FG-----運動部件的自重（含活塞和活塞桿自重），；Fμ-----液壓缸活塞及活塞桿處的密封摩擦阻力，；通常以液壓缸的機械效率來反映，一般取機械效率μm；FP2-----回油管的背壓阻力，。在上述諸阻力中，在不同條件下是不同的，因此液壓缸的工作阻力往往是變化的。因為此處液壓缸只是作拉伸板材變形作用，故其運動速度較小，慣性力和摩擦阻力都較小，得F≤50KN活塞外徑D和活塞桿直徑d是液壓缸的基本結(jié)構(gòu)參數(shù)，D與d的選擇與液壓缸的負載和速度要求相關(guān)；選擇出適當?shù)墓ぷ鲏毫凸┮毫髁繚M足負載和速度要求后，D和d可初步確定下來。除D和d外，液壓缸的結(jié)構(gòu)參數(shù)尚有活塞行程S、導向距離H和油口直徑d等。液壓缸的行程應根據(jù)工作需要設(shè)定，為簡化制造工藝和節(jié)約制造成本，應采用標準化行程尺寸系列參數(shù)。為減小活塞桿伸出時與缸體軸線的偏斜，液壓缸應有合理的導向長度。5.9缸筒設(shè)計與計算缸筒與缸蓋的連接方式端蓋分為前端蓋和后端蓋。前端蓋將活塞桿（柱塞）腔封閉，并起著為活塞桿導向、密封和防塵之作用。后端蓋即缸底一端封閉，通常起著將液壓缸與其他機件的作用。缸筒與端蓋常見的連接方式有8種：拉桿式、法蘭式、焊接式、內(nèi)螺紋式、外螺紋式、內(nèi)卡環(huán)式、外卡環(huán)式和鋼絲擋圈式，其中焊接式只適應缸筒與后端蓋的連接。對缸筒的要求缸筒是液壓缸的主要零件，有時還是液壓缸的直接做功部件（活塞桿或柱塞固定時）；它與端蓋、活塞（柱塞）構(gòu)成密封容腔，用以容納壓力油液、驅(qū)動負載而做功，因而對其有強度、剛度、密封等方面的要求。缸筒的材料選擇缸筒的毛坯普遍采用退火的冷拔或熱軋的無縫鋼管，市場上已有內(nèi)孔經(jīng)過珩磨或內(nèi)孔經(jīng)過精加工的半成品，只需要按所要求的長度切割無縫鋼管，材料有20、35、45號鋼和27SiMn合金鋼。因20號鋼的力學性能略低，且不能調(diào)質(zhì)應用較少。當缸筒與缸底，缸頭，管接頭或耳軸等件焊接時，則應用焊接性能較好的35號鋼，粗加工后調(diào)質(zhì)。一般情況下均采用45號鋼，并應調(diào)質(zhì)到241~285HB。缸筒的計算查表缸徑D取63mm行程800mm在初步確定缸筒內(nèi)徑D后，下一步的工作是確定液壓缸的壁厚。當液壓缸為薄壁液壓缸（）,可按下式計算：式中Pmax----液壓缸最高（或設(shè)計或額定）工作壓力，；D-----液壓缸筒內(nèi)徑（活塞外徑），-----缸筒材料的許用應力，。對于脆性材料，許用應可表示為式中σb-----材料的抗拉強度或斷裂強度；nb-----安全系數(shù)，通?？扇=5，因為所以==查表取壁厚為5,通過上述計算，可得液壓缸缸筒外徑D1為73。5.10缸筒壁厚的驗算計算求得缸筒壁厚值后，還應進行以下4個方面的驗算，以保證液壓缸安全可靠的工作。（1）液壓缸的額定工作壓力平Pn應低于一定的極限值，以保證工作安全，即式中D1,D-----液壓缸外徑和內(nèi)徑，m或cm；σs-----缸筒材料的屈服強度，。=（2）為了避免缸筒工作時發(fā)生塑性變形，液壓缸的額定工作壓力應與塑性變形壓力有一定的比例關(guān)系：符合條件缸筒的徑向變形量值應該在允許范圍內(nèi)，而不能超過密封件允許的范圍：==為確保液壓缸安全的使用，缸筒的爆裂壓力應大于耐壓試驗壓力==缸筒壁厚符合條件。附錄結(jié)論光陰似箭，日月如梭，通過這次對于中型注塑機鎖模裝置結(jié)構(gòu)的設(shè)計，使我們充分把握的設(shè)計方法和步驟，不僅復習所學的知識，而且還獲得新的經(jīng)驗與啟示，在各種軟件的使用找到的資料或圖紙設(shè)計，會遇到不清楚的作業(yè)，老師和學生都能給予及時的指導，確保設(shè)計進度，本文所設(shè)計的是注塑機鎖模裝置結(jié)構(gòu)的設(shè)計，通過初期的方案的制定，查資料和開始正式做畢設(shè)，讓我系統(tǒng)地了解到了所學知識的重要性，從而讓我更加深刻地體會到做一門學問不易，需要不斷鉆研，不斷進取才可要做的好。致謝通過近半年的設(shè)計計算，查找各類注塑機鎖模裝置的相關(guān)資料，論文終于完成了，我感到非常興奮和高興。雖然它是不完美的，是不是最好的，但在我心中，它是我最珍惜的，因為我是怎么想的，這是我付出的汗水獲得的成果，是我在大學四年的知識和反映。四年的學習和生活，不僅豐富了我的知識，而且鍛煉了我的個人能力，更重要的是來自老師和同學的潛移默化讓我學到很多有用的知識，在這里，謝謝老師以及所有關(guān)心我和幫助我的人，謝謝大家。參考文獻[1]郭武，黃澤星，吳上生.中型注塑機鎖模裝置的發(fā)展趨勢分析[J].應用研究，2011(21).75-79.[2]林晨.新型注塑機鎖模裝置液壓控制系統(tǒng)[J].林產(chǎn)化工通訊，1995(2).50-57.[3]劉敏杰.幾種注塑機鎖模裝置構(gòu)的結(jié)構(gòu)與性能分析[J].專業(yè)汽車,1999(2).23-25.[4]機械設(shè)計手冊編委會.機械設(shè)計手冊[M].北京:機械工業(yè)出版社，2004.[5]張利平.液壓工程簡明手冊[M].北京:化學工業(yè)出版社，2011.[6]周恩濤.液壓系統(tǒng)設(shè)計元器件選型手冊[M].北京:機械工業(yè)出版社，[