地下室頂板施工通道加固專項方案

地下室頂板施工通道加固專項方案目錄TOC\o"1-3"\h\u31457一、工程概況： 332427二、編制依據(jù) 39947三、地下室頂板加固范圍 314032四、車庫頂板堆載情況與荷載分析： 417367五、地下室頂板強度驗算 48891六、地下室頂板加固支撐驗算 1332275七、鋼管支撐加固搭設 169779八、鋼管加固支撐的檢查 1822732九、施工安全注意措施 1829638附一：加固區(qū)域布置圖 20一、工程概況：材料堆場、臨時施工道路所在區(qū)域一層地下室范圍內主梁為400*900mm、350*900mm，次梁為200*850mm，200*800m,板厚160mm，柱距4.75m*4.95m，柱截面為450*450mm，負一層4.05m；二層地下室范圍內為無梁樓蓋，板厚300mm,柱距7100*7300mm。二、編制依據(jù)1、編制依據(jù)：（1）《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-（2）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》JGJ130-（3）《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-)（4）九里晴川項目一標段結構施工圖。三、地下室頂板加固范圍在施工過程中，主要重載車輛為商砼車、磚車及裝飾等材料運輸車輛。須對地下室頂板進行加固，具體加固區(qū)域詳附圖。在需要加固的區(qū)域內按照1m*1m加密設置支撐立桿，加固部位的支撐。在工程收尾階段，根據(jù)現(xiàn)場實際情況，確保無重載車輛通行方可拆除。為保證施工車輛行駛在鋼管搭設區(qū)域，要求在地下室頂板用車輛行駛通道標示行駛路線。在車輛進入地下室頂板入口，設置限速、限重標識，由材料員、門衛(wèi)嚴格控制進入頂板車輛重量（重量核定嚴格按照固定車輛和裝載數(shù)量來把控），對于超載的車輛一律不放行，每次放行一輛車經(jīng)過，待卸完料出場后，再放行下一輛車進入。加固范圍詳見平面布置圖附后。四、車庫頂板堆載情況與荷載分析：1、材料荷載：材料堆放高度不超過2米，材料堆載荷載為20KN/㎡，低于地下室頂板承載力，無需支撐。2、施工道路荷載：由于本工程場地狹窄，施工通道設置在地下室頂板消防通道區(qū)域上，在運輸車輛經(jīng)過時，車輛荷載較大。施工場地荷載最大的車輛為商砼運輸車、干拌砂漿罐。荷載參數(shù)為：混凝土罐車按裝12立方米車考慮，混凝土罐車自重約15噸，12立方米混凝土按30噸計，總計45噸。磚車自重15T，裝載25T，合計40T;干拌砂漿罐：自重3T,罐裝砂漿35T,合計38T選取最大值45T（450KN）五、地下室頂板強度驗算(一）頂板受力以下計算的計算依據(jù)為《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-)bcx=btx+2s=0.6+2*0.18=0.96mbcy=bty+2s=0.2+2*0.18=0.56m車輪作用面的局部荷載q=1.3*Q/(bcx*bcy)其中Q為單個輪胎上的荷載，對本工程取100KNq=1.3*Q/(bcx*bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2簡支雙向板的絕對最大彎矩Mxmax=0.1434*242*0.96*0.56=18.66KN·mMymax=0.1176*242*0.96*0.56=15.3KN·m取Mmax=18.66KN·m跨中最大彎矩產(chǎn)生的等效均布荷載：由Ly/Lx=1/1=1，查表得α=0.0368，β=0.0368Qe=18.66/0.0368*12=507KN/m2因此車輪輪壓荷載產(chǎn)生的等效均布荷載為507KN/m2（二）該工程按1*1m立桿間距對地下室頂板進行加固，經(jīng)過以下計算復核。一、示意圖二、依據(jù)規(guī)范《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-三、計算信息1.幾何參數(shù)計算跨度:Lx=1000mm;Ly=1000mm板厚:h=160mm2.材料信息混凝土等級:C30fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2ftk=2.01N/mm2Ec=3.00×104N/mm2鋼筋種類:HRB500fy=300N/mm2Es=2.0×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.200%縱向受拉鋼筋合力點至近邊距離:as=20mm保護層厚度:c=20mm3.荷載信息(均布荷載)永久荷載分項系數(shù):γG=1.200可變荷載分項系數(shù):γQ=1.400準永久值系數(shù):ψq=1.000永久荷載標準值:ｑgk=0.000kN/m2可變荷載標準值:ｑqk=507.000kN/m24.計算方法:彈性板5.邊界條件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.設計參數(shù)結構重要性系數(shù):γo=1.00泊松比:μ=0.200四、計算參數(shù):1.計算板的跨度:Lo=1000mm2.計算板的有效高度:ho=h-as=160-20=140mm五、配筋計算(lx/ly=1000/100=1.000<2.000因此按雙向板計算):1.X向底板鋼筋1)確定X向板底彎矩Mx=表中系數(shù)(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82=9.594kN*m2)確定計算系數(shù)αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*9.594×106/(1.00*14.3*1000*160*160)=0.0263)計算相對受壓區(qū)高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.026)=0.0274)計算受拉鋼筋面積As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.027/300=203mm2.Y向底板鋼筋1)確定Y向板底彎矩My=表中系數(shù)(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82=9.594kN*m2)確定計算系數(shù)αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*9.594×106/(1.00*14.3*1000*160*160)=0.0263)計算相對受壓區(qū)高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.026)=0.0274)計算受拉鋼筋面積As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.027/300=203mm23.X向支座左邊鋼筋1)確定左邊支座彎矩Mox=表中系數(shù)(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82=23.304kN*m2)確定計算系數(shù)αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160)=0.0643)計算相對受壓區(qū)高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.064)=0.0664)計算受拉鋼筋面積As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.066/300=502mm24.X向支座右邊鋼筋1)確定右邊支座彎矩Mox=表中系數(shù)(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82=23.304kN*m2)確定計算系數(shù)αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160)=0.0643)計算相對受壓區(qū)高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.064)=0.0664)計算受拉鋼筋面積As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.066/300=502mm25.Y向上邊支座鋼筋1)確定上邊支座彎矩Moy=表中系數(shù)(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82=23.304kN*m2)確定計算系數(shù)αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160)=0.0643)計算相對受壓區(qū)高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.064)=0.0664)計算受拉鋼筋面積As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.066/300=502mm26.Y向下邊支座鋼筋1)確定下邊支座彎矩Moy=表中系數(shù)(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82=23.304kN*m2)確定計算系數(shù)αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160)=0.0643)計算相對受壓區(qū)高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.064)=0.0664)計算受拉鋼筋面積As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.066/300=502mm25)驗算最小配筋率ρ=As/(b*h)=502/(1000*180)=0.279%六、跨中撓度計算：Mk按荷載效應的標準組合計算的彎矩值Mq按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值1.計算荷載效應Mk=Mgk+Mqk=(0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82=6.853kN*mMq=Mgk+ψq*Mqk=(0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+1.000*507.000)*0.82=6.853kN*m2.計算受彎構件的短期剛度Bs1)計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.3－3)=6.853×106/(0.87*160*461)=106.793N/mm2)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積:Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2－4) =461/90000=0.512%3)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土規(guī)范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.01/(0.512%*106.793)=-1.288因為ψ不能小于最小值0.2，因此取ψ=0.24)計算鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值αEαE=Es/Ec=2.0×105/3.00×104=6.6675)計算受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值γf矩形截面，γf=06)計算縱向受拉鋼筋配筋率ρρ=As/(b*ho)=461/(1000*160)=0.288%7)計算受彎構件的短期剛度BsBs=Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf')](混凝土規(guī)范式8.2.3--1)=2.0×105*461*1602/[1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.288%/(1+3.5*0.0)]=4.329×103kN*m23.計算受彎構件的長期剛度B1)確定考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù)θ當ρ'=0時，θ=2.0(混凝土規(guī)范第8.2.5條)2)計算受彎構件的長期剛度BB=Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs(混凝土規(guī)范式8.2.2)=6.853/(6.853*(2.0-1)+6.853)*4.329×103=2.164×103kN*m24.計算受彎構件撓度fmax=f*(qgk+qqk)*Lo4/B=0.00127*(0.000+507.000)*0.84/2.164×103=0.122mm5.驗算撓度撓度限值fo=Lo/200=800/200=4.000mmfmax=0.122mm≤fo=4.000mm，滿足規(guī)范要求!七、裂縫寬度驗算:1.跨中X方向裂縫1)計算荷載效應Mx=表中系數(shù)(ｑgk+ｑqk)*Lo2=(0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82=6.853kN*m2)帶肋鋼筋,因此取值vi=1.03)計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.3－3)=6.853×106/(0.87*160*461)=106.793N/mm4)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2－4)=461/90000=0.0051因為ρte=0.0051<0.01,因此讓ρte=0.015)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土規(guī)范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*106.793)=-0.123因為ψ=-0.123<0.2,因此讓ψ=0.26)計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/170=57)計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108)計算最大裂縫寬度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土規(guī)范式8.1.2－1)=2.1*0.200*106.793/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.0265mm≤0.30,滿足規(guī)范要求2.跨中Y方向裂縫1)計算荷載效應My=表中系數(shù)(ｑgk+ｑqk)*Lo2=(0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82=6.853kN*m2)帶肋鋼筋,因此取值vi=1.03)計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.3－3)=6.853×106/(0.87*160*461)=106.793N/mm4)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2－4)=461/90000=0.0051因為ρte=0.0051<0.01,因此讓ρte=0.015)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土規(guī)范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*106.793)=-0.123因為ψ=-0.123<0.2,因此讓ψ=0.26)計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/170=57)計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108)計算最大裂縫寬度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土規(guī)范式8.1.2－1)=2.1*0.200*106.793/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.0265mm≤0.30,滿足規(guī)范要求3.支座上方向裂縫1)計算荷載效應Moy=表中系數(shù)(ｑgk+ｑqk)*Lo2=0.0513*(0.000+507.000)*0.82=16.646kN*m2)帶肋鋼筋,因此取值vi=1.03)計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.3－3)=16.646×106/(0.87*160*461)=259.397N/mm4)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2－4)=461/90000=0.0051因為ρte=0.0051<0.01,因此讓ρte=0.015)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土規(guī)范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397)=0.5966)計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/170=57)計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108)計算最大裂縫寬度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土規(guī)范式8.1.2－1)=2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.1917mm≤0.30,滿足規(guī)范要求4.支座下方向裂縫1)計算荷載效應Moy=表中系數(shù)(ｑgk+ｑqk)*Lo2=0.0513*(0.000+507.000)*0.82=16.646kN*m2)帶肋鋼筋,因此取值vi=1.03)計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.3－3)=16.646×106/(0.87*160*461)=259.397N/mm4)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2－4)=461/90000=0.0051因為ρte=0.0051<0.01,因此讓ρte=0.015)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土規(guī)范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397)=0.5966)計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/170=57)計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108)計算最大裂縫寬度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土規(guī)范式8.1.2－1)=2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.1917mm≤0.30,滿足規(guī)范要求5.支座左方向裂縫1)計算荷載效應Mox=表中系數(shù)(ｑgk+ｑqk)*Lo2=0.0513*(0.000+507.000)*0.82=16.646kN*m2)帶肋鋼筋,因此取值vi=1.03)計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.3－3)=16.646×106/(0.87*160*461)=259.397N/mm4)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2－4)=461/90000=0.0051因為ρte=0.0051<0.01,因此讓ρte=0.015)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土規(guī)范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397)=0.5966)計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/170=57)計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108)計算最大裂縫寬度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土規(guī)范式8.1.2－1)=2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.1917mm≤0.30,滿足規(guī)范要求6.支座右方向裂縫1)計算荷載效應Mox=表中系數(shù)(ｑgk+ｑqk)*Lo2=0.0513*(0.000+507.000)*0.82=16.646kN*m2)帶肋鋼筋,因此取值vi=1.03)計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.3－3)=16.646×106/(0.87*160*461)=259.397N/mm4)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2－4)=461/90000=0.0051因為ρte=0.0051<0.01,因此讓ρte=0.015)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土規(guī)范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397)=0.5966)計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/170=57)計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108)計算最大裂縫寬度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土規(guī)范式8.1.2－1)=2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.1917mm≤0.30,滿足規(guī)范要求經(jīng)過上面計算，可知在地下室頂板以下采用1m*1m立桿間距進行支撐能夠滿足要求，結構安全。只需進行鋼管支撐架強度驗算，如下所示。六、地下室頂板加固支撐驗算第一部分：車道位置加固1、一層地下室范圍：地下室頂板與梁加固：在行車道路范圍內，寬度6米，沿地下室頂板，采用滿堂架加固，鋼管選用鋼管類型為φ48×3.0，頂面設支承頂托，頂托與結構接觸面用50×70mm枋木。支架搭設高度為3.9m，立桿的縱距b=1m，立桿的橫距l(xiāng)=1m，立桿的步距h=1m~1.35；二層地下室范圍：地下室頂板及負一層底板加固:支架搭設高度為3.2m/3.35m寬度6米，沿地下室頂板，采用滿堂架加固，鋼管選用鋼管類型為φ48×3.0，頂面設支承頂托，頂托與結構接觸面用50×70mm枋木。地下室加固區(qū)域內預留2.5m寬通道，通往至各棟地下室通道，具體加固方式詳圖三。2、加固鋼管搭設圖：圖一：圖二：3、立桿的穩(wěn)定性計算（1）、軸向力計算：計算參數(shù):（考慮汽車及載物全部荷載經(jīng)過樓板傳遞給支撐架；同時結構的自重仍由支架承受。再由支撐架將荷載傳遞給地基）進行支架體系的核算。1）軸向力計算：鋼筋混凝土自重25.00kN/m3，施工活荷載2.0kN/m2，扣件計算折減系數(shù)取1.0。由永久荷載效應控制的組合：Q=0.9×[1.35×25.00×0.18+0.7×1.40×2.0]=0.9×(6.1+1.96)=7.25kN/m2輪壓力：取為100kNq=1.3*Q/(bcx*bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2計算單元按立桿1.0m×1.0m間距，考慮后輪兩側的一組輪胎由4根立桿承擔受力。則每根立桿豎向力為：（減去消防車和覆土）N=(242-53-7.25)×1×1÷1/4=30.7KN采用的鋼管類型為φ48×3.0。（2）不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=30.7kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；A——立桿凈截面面積，A=4.241cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗),W=4.788cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點的長度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.60m；l0——計算長度，取1.600+2×0.300=2.200m；——由長細比，為2200/16=138；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到0.375；經(jīng)計算得到=30700/(0.375×424)=193.1KN/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!4、綜上所述：按施工道路6m寬度搭設地下室加固支撐系統(tǒng)，其長度及平面布置圖附后。立桿間距@1000×1000，縱向橫向水平桿步距1m-1.35m米，立桿底端設置掃地桿，離底部不大于200mm；鋼頂撐采用U型托撐與梁板頂緊，U型托撐上部安放木枋50×70，木枋緊貼結構梁板，托撐其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不得大于200mm，設置架體縱橫向垂直剪刀支撐間距6米一道，并在垂直剪刀支撐頂部及底部設置水平剪刀支撐，所有鋼管采用φ48×3.0。第二部分：施工電梯及砂漿罐堆場施工電梯加固：沿施工電梯及砂漿罐堆場投影區(qū)域（4m寬*5m長），采用滿堂架加固，鋼管選用鋼管類型為φ48×3.0，頂面設支承頂托，頂托與結構接觸面用50×70mm枋木。支架搭設高度為3.9m/3.2m/3.35m，立桿的縱距b=0.6m，立桿的橫距l(xiāng)=0.6m，立桿的步距h=1.10m。計算依據(jù)：1、《施工現(xiàn)場設施安全設計計算手冊》2、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-3、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-4、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－5、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-6、《砌體結構設計規(guī)范》GB50003-7、《建筑施工升降機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程》（JGJ215-）8、《施工升降機》（GB/T10054-）一、參數(shù)信息1.施工升降機基本參數(shù)施工升降機型號SCD200/200J吊籠形式雙吊籠架設總高度(m)94.8標準節(jié)長度(m)1.508底籠長(m)4.5底籠寬(m)3標準節(jié)重(kg)167對重重量(kg)1300單個吊籠重(kg)1460吊籠載重(kg)外籠重(kg)1480其它配件總重量(kg)2002.樓板參數(shù)基礎混凝土強度等級C30樓板長(m)4樓板寬(m)3樓板厚(m)0.3樓板混凝土軸心抗壓強度fc(N/mm2)14.3樓板混凝土軸心抗拉強度ft(N/mm2)1.43板中底部短向配筋HRB50014@200板邊上部短向配筋HRB50014@200板中底部長向配筋HRB50014@200板邊上部長向配筋HRB50014@2003.荷載參數(shù)：施工荷載(kN/m2)1施工升降機動力系數(shù)n1二、基礎承載計算導軌架重（共需63節(jié)標準節(jié)，標準節(jié)重167kg）：167kg×63=10521kg，施工升降機自重標準值：Pk=((1460×2+1480+1300×2+200+10521)+×2)×10/1000=217.21kN；施工升降機自重：P=(1.2×(1460×2+1480+1300×2+200+10521)+1.4××2)×10/1000=268.652kN；P=n×P=1×268.652=268.652kN三、梁板下鋼管結構驗算支撐類型扣件式鋼管支撐架支撐高度h0(m)3.25支撐鋼管類型Ф48×3立桿縱向間距l(xiāng)a(m)0.6立桿縱向間距l(xiāng)b(m)0.6立桿水平桿步距h(m)，頂部段、非頂部段0.6、1.1剪刀撐設置類型普通型頂部立桿計算長度系數(shù)μ12.5非頂部立桿計算長度系數(shù)μ22.1可調托座承載力容許值[N]（kN）30立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0.2立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面面積A(mm2)424樓板均布荷載：q=P/(a×c)=268.652/(4.5×3)=19.9kN/m2a：施工電梯底籠長c：施工電梯底籠寬設梁板下Ф48×3mm鋼管@0.6m×0.6m支承上部施工升降機荷重，混凝土結構自重由結構自身承擔，則：N=(NGK+1.4×NQK)×la×lb=（19.9+1.4×1）×0.6×0.6=7.668kN1、可調托座承載力驗算【N】=30≥N=7.668kN滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算頂部立桿段：λ=l0/i=kμ1(h+2a)/i=1×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0159=157.233≤[λ]＝210滿足要求！非頂部立桿段：λ=l0/i=kμ2h/i=1×2.1×1.1/0.0159=145.283≤[λ]＝210滿足要求！頂部立桿段：λ1=l0/i=kμ1(h+2a)/i=1.155×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0159=181.604非頂部立桿段：λ2=l0/i=kμ2h/i=1.155×2.1×1.1/0.0159=167.802取λ=181.604，查規(guī)范JGJ130-附表A.0.6，取φ=0.218f＝N/(φA)=7668/（0.218×424）=82.958N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！梁板下的鋼管結構滿足要求！配筋如下圖所示：配筋示意圖支撐如下圖所示：支撐立面圖第三部分：1#樓副樓頂板鋼筋房加固1#樓副樓頂板鋼筋房加固：沿鋼筋原材料堆場投影區(qū)域，采用滿堂架加固，鋼管選用鋼管類型為φ48×3.0，頂面設支承頂托，頂托與結構接觸面用50×70mm枋木。支架搭設高度為3.9m，立桿的縱距b=0.6m，立桿的橫距l(xiāng)=0.6m，立桿的步距h=1.10m。1、本工程由于鋼筋加工棚設置于地下車庫鋼筋混凝土頂板之上為了保證樓板在鋼筋活荷載作用下不發(fā)生過大的結構變形而造成結構損傷因此必須采取結構支撐加固處理。鋼筋加工場荷載較大因此鋼筋原材料堆場樓面共設置計5條地壟墻其間距為1.9m；壟墻共計長度為10m由十個立柱按間距1.1m分布，見附圖二圖二2.位于地下室頂板處鋼筋原材料堆場荷載計算：施工現(xiàn)場所進9m長的鋼筋原材料一般每捆最大重量為3噸(約30KN)在1.1m寬的立柱槽口內一、二層各放三捆，第三層放兩捆，按要求最大不超過三層且總計為8捆進行計算，則在鋼筋原材堆場（1.9m長度×1.1m寬度）范圍內荷載：N=(30÷9×1.9×8)÷(1.9×1.1)=24.2KN/㎡3、鋼筋堆場地下車庫頂板腳手架加固考慮到在施工作業(yè)過程中產(chǎn)生動荷載對樓板的影響，為了施工安全，在鋼筋堆場地壟墻對應之下的地下車庫搭設鋼管腳手架進行。偏于安全考慮不計算梁板的承載能力，只考慮支撐鋼管的承載能力，按65KN/m2計算。現(xiàn)場根據(jù)實際情況頂撐架體的立桿縱、橫向間距均按600mm設置，水平桿步距為1100mm。詳下圖：根據(jù)《建筑施工計算手冊》第二版表8－17（420頁）得知每根?48×3.0的鋼管立桿容許荷載[N]＝26.8kN；計算單元為(1.8m×1.8m＝3.24m2)共計9根立桿如下圖所示：每根立桿的實際承載力N＝24.2kN×3.24m2÷9＝8.7kN<[N]＝26.8kN滿足要求。計算支撐架的受壓應力及穩(wěn)定性：1、根據(jù)荷載24.2kN/m2，每根立桿承受的荷載為N=0.6×0.6×24200N/m2=8712N2、鋼管面積：A=424mm23、立桿的受壓應力為：σ=N/Aσ=8712/424=20.55N/mm24、立桿受壓穩(wěn)定性：σ=N/фA≤f長細比λ=L/i鋼管回轉半徑查表i=15.8《建筑施工手冊1》表5-17λ=1500/15.8≈94.94按λ=95查軸心受壓桿的穩(wěn)定系數(shù)ф=0.626《建筑施工手冊1》表5-18σ=8712/0.626×424=32.8N/mm2＜[f]=205.00N/mm2（鋼管立桿抗壓強度設計值）滿足要求。七、鋼管支撐加固搭設1、工藝流程定距定位→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→第一步小橫桿與立桿扣緊→安第一步大橫桿與各立桿扣緊→安第二步小橫桿→安第二步大橫桿→安裝頂托和木枋→調整頂托→加設剪刀撐。2、構造要求1）腳手架構架按照上述方案要求，對施工運輸通道、鋼筋原材堆放區(qū)、施工電梯及砂漿罐現(xiàn)澆梁板底的支撐進行搭設，實際搭設時根據(jù)搭設高度進行選擇。2）縱橫向水平桿縱向水平