2023年巖土工程師《專業(yè)案例》考試題庫（濃縮300題）

PAGEPAGE2712023年巖土工程師《專業(yè)案例》考試題庫（濃縮300題）一、單選題1.某礦區(qū)的采空區(qū)巷道寬度B為5m，巷道頂板厚度為68m,巷道頂板平均重度為2.60kN/m3，巷道單位長度側壁摩阻力f=360kPa，在其擬建建筑物所產生的基底壓力P0=180kPa。(2)巷道頂板恰好保持自然平衡狀態(tài)的臨界深度H0=()m。A、40.23B、56.00C、68.46D、75.02答案：B解析：頂板達到自然平衡狀態(tài)時，Q=0，H=H0，yBH0=2f，則：2.某重力式擋土墻如圖6-7所示。墻重為767kN/m,墻后填砂土，y=17kN/m3，c=0,φ=32°；墻底與地基間的摩擦系數(shù)μ=0.50.5；墻背與砂土間的摩擦角δ=16°，用庫倫土壓力理論計算此墻的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)最接近于下面哪一個選項？（）A、1.23B、1.83C、1.68D、1.60答案：B解析：3.土壩因壩基滲漏嚴重，擬在壩頂采用旋噴樁技術做一道沿壩軸方叫的垂直防滲心墻，墻身伸到壩基下伏的不透水層中。已知壩基基底為砂土層，厚度10m，沿壩軸長度為100m,旋噴樁墻體的滲透系數(shù)為1×10-7cm/s，墻寬2m。問當上游水位高度40m，下游水位高度10m時，加固后該土石壩壩基的滲漏量最接近下列哪個數(shù)值(不考慮土壩壩身的滲漏量）？()A、0.9m3/dB、1.1m3/dC、1.3m3/dD、1.5m3/d答案：C解析：斷面平均滲流速度：v=ki=1×10-7×15=15×10-7cm/s；單位滲流量：q=kiA=15×10-7×103×1002=15cm3/s=1.29m3/d。4.某坡角為60°，坡高為5m的巖質邊坡如圖6-27所示，結構面傾角，內摩擦角分別為35°、18°,邊坡巖體重度為24kN/m3，當邊坡處于極限平衡狀態(tài)時，結構面黏聚力為()kPa。A、10B、11C、16D、24答案：B解析：根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330—2002)第5.2.4條，取單位長度，5.原狀取土器外徑Dw=75mm，內徑Ds=71.3mm，刃口內徑De=70.6mm，取土器具有延伸至地面的活塞桿，按《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021—2001）（2009年版）規(guī)定，該取土器為（）。A、面積比為12.9%，內間隙比為0.52%的原壁取土器B、面積比為12.9%,內間隙比為0.99%的固定活塞厚壁取土器C、面積比為10.6%，內間嗥比為0.99%的固定活塞薄壁取土器D、面積比為12.9%,內間隙比為0.99%的固定活塞薄壁取土器答案：D解析：根據《巖土工程堪察規(guī)范》（GB50021-2001）（2009年版）附錄表F.0.1，該取土器參數(shù)為：。則各參數(shù)符合薄壁取土器中固定活塞取土器的要求。6.某條形基礎上荷載標準值Fk=160kN/m,基礎布置和地基上層斷面如圖5-7所示，基礎的埋置深度d=1.60m，采用振沖砂石樁置換法處理淤泥質粉質黏土。砂石樁長7.0m(設計地面下8.2m)，直徑d=800mm，間距s=2.0m，等邊三角形排列。(1)求置換率m為（）。A、0.145B、0.250C、0.567D、0.783答案：A解析：根據《建筑地基處理技術規(guī)范》(JGJ79-2002)第8.2.8條及第7.2.8條，由d=0.8m，等邊三角形布樁de=1.05s=1.05×2.0=2.10m，得m=d2/d2e=0.82/2.12=0.145。7.已知某折線形滑面邊坡的資料（見表6-1），求該邊坡滑動穩(wěn)定性系數(shù)為（）。A、1.0B、1.4C、1.8D、2.1答案：B解析：根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330-2002)第5.2.5條，傳遞系數(shù)：ψ1=cos(θ1-θ2)-sin(θ1-θ2)tanφ2=cos(35°-28°)-sin(35°-28°)×tan25°=0.936；ψ2=cos(θ2-θ3)-sin(θ2-θ3)tanφ3=cos(28°-12°)-sin(28°-12°)×tan24°=0.839；則邊坡滑動穩(wěn)定性系數(shù)為：8.不透水基巖上有水平分布的三層土，其厚度分別為4m、2m和1m,其水平向的滲透系數(shù)分別為1m/d，2m/d和4m/d。其等效水平滲流系數(shù)為（）m/d。A、1.33B、1.56C、1.71D、4.0答案：C解析：9.某場地鉆孔灌注樁樁身平均波速值為3555.6m/s，其中某根柱低應變反射波動力測試曲線如下圖10-3所示，對應圖中時間t1、t2和t3的數(shù)值分別為60.0、66.0和73.5ms。試問在混凝土強度變化不大的情況下，該樁樁長最接近下列哪個選項的數(shù)值？（）A、10.7mB、21.3mC、24.0mD、48.0m答案：C解析：10.某住宅樓采用40m×40m的筏形基礎，埋深10m?；A底面平均總壓力值為300kPa。室外地面以下土層重度y為20kN/m3，地下水位在室外地面以下4m。根據表3-6數(shù)據計算基底下深度7~8m土層的變形值，Δs′7-8最接近于下列哪個選項的數(shù)值？（）A、7.0mmB、8.0mmC、9.0mmD、10.0mm答案：D解析：根據《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.3.5條，基底附加壓力Po=Pk-yh=300-(4×20+6×10)=160kPa，計算結果如表3-7所示。11.某建筑場地土層的各項數(shù)據指標如表4-5所示，樁基承臺埋深1.5m，.采用鋼筋混凝土預制樁，樁長22m、截面尺寸為450mm×450mm,.試依據《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94-2008）推薦的經驗公式計算單樁承載力。根據雙橋探頭靜力觸探試驗結果計算單樁承載力，其值接近于（）kN。A、1107B、1218C、1800D、2107答案：B解析：根據《建筑粧基技術規(guī)范》（JGJ94—2008)第5.3.4條，當根據雙橋探頭靜力觸探資料確定混凝土預制樁單樁豎向極限承載力時，對于黏性土、粉土和砂'土，如無當?shù)亟涷灂r計算單樁豎向極限承載力標準值的公式為：Quk=u∑iβifsi+αqcAp。計算過程如下：①第i層土樁側阻力修正系數(shù)βi分別為：對于黏性土，第i層土樁側阻力綜合修正系數(shù)為：β1=10.04(fs1)-0.55=10.04×(16.2)-0.55=2.17；β2=10.04(fs2)-0.55=10.04×(46)-0.55=1.22；對于砂土，第i層土樁側阻力綜合修正系數(shù)為：β3=5.05(fs3)-0.45=5.05×(92.5)-0.45=0.658。其中，第i層土的探頭平均側阻力fsi査表4-5可得。②飽和砂土取α=1/2，將數(shù)據代入單樁豎向極限承載力標準值公式，得：Quk=4×0.45×(10×2.17×16.2+9×1.22×46+3×0.658×92.5)+0.5×5600×0.452=2437.58kN③根據靜載試驗確定單樁豎向極限承載力標準值時，基樁的豎向承載力特征值為：R=Quk/2=2437.58/2=1218.8kN12.已知墻下條形基礎在±0.00標高處的軸力標準值F=400kN/m，埋深2.65m，室內外高差0.45m，修正后的地基承載力特征值fa=160kN/m2，基礎底部采用混凝土基礎，H0=300mm,其上采用毛石混凝土基礎，墻身厚360mm。(1)毛石混凝土高度至少應為（）m。A、1.74B、1.84C、1.94D、2.04答案：B解析：13.某填海造地工程對軟土地基擬采用堆載預壓法進行加固，已知海水深1.0m，下臥淤泥層厚度10.0m,天然密度ρ=1.5g/cm3,室內固結試驗測得各級壓力下的孔隙比如表5-1所示，如果淤泥上覆填土的附加壓力p0取125kPa,按《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2002）計算該淤泥的最終沉降量，取經驗修正系數(shù)為1.2，將10m的淤泥層按一層計算，則最終沉降量最接近以下哪個數(shù)值？（）A、1.46mB、1.82mC、1.96mD、2.64m答案：C解析：14.某采空區(qū)場地傾向主斷面上，每隔20m間距順序排列A、B、C三點，地表移動前測量的高程相同，如圖8-2所示。地表移動后垂直移動分量，B點較A點多42mm，較C點少30mm;水平移動分量，B點較A點少30mm,較C點多20mm。試根據《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）（2009年版）判定該場地的適宜性為下列哪個選項所述？()A、不宜建筑的場地B、相對穩(wěn)定的場地C、作為建筑場地時，應評價其適宜性D、無法判定答案：B解析：15.某非自重濕陷性黃土試樣含水量w=15.6%，土粒相對密度（比重）Dr=2.70，質量密度ρ=1.60g/cm3，液限wL=30.0%，塑限wP=17.9%，樁基設計時需要根據飽和狀態(tài)下的液性指數(shù)查取設計參數(shù)，該試樣飽和度達85%時的液性指數(shù)最接近下列哪一選項？()A、0.85B、0.92C、0.99D、1.06答案：C解析：16.某地基中有一8m厚度飽和軟黏土層，其下為粉土層，采用打設塑料排水板真空預壓加固。已知軟土的天然重度、天然孔隙比、壓縮指數(shù)分別為y=17kN/m3，e0=1.6,Cc=0.55，沉降修正系數(shù)取1.0。平均潮位與飽和軟黏土頂面相齊。該層頂面分層鋪設80cm砂墊層，重度為19kN/m3，塑料排水板打至軟黏土層底面，正方形布置，間距1.3m,然后采用80kPa大面積真空預壓6個月。按正常固結土考慮，其最終固結沉降量最接近（）m。A、0.86B、1.00C、1.09D、1.44答案：C解析：根據《鐵路特殊路基設計規(guī)范》（TB10035—2006）第3.2.4條，對正常固結土，有pc=p0則最終固結沉降量為：17.某柱下獨立基礎底面尺寸為3m×4m，傳至基礎底面的平均壓力為300kPa，基礎埋深3.0m，地下水位埋深4m，地基土的天然重度為20kN/m3，壓縮模量Es1，為15MPa，軟弱下臥層層頂埋深6m，壓縮模量Es2為5MPa。試問在驗算下臥層強度時，軟弱下臥層層頂處附加應力與自重壓力之和最接近于下列哪個選項的數(shù)值？（）A、199kPaB、179kPaC、159kPaD、79kPa答案：B解析：根據《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)第5.2.7條計算：基礎底面處土的自重壓力值：pc=yh=20×3=60kpa；軟弱下臥層頂面處自重應力：pcz=∑yihi=20×4+(20-10)×2=100kPa；18.某基坑潛水含水層厚度為20m，含水層滲透系數(shù)k=4m/d，平均單井出水量Q=500m3/d。井群的引用影響半徑R0=130m。井群布置如圖7-15所示，試按行業(yè)標準《建筑基坑支護技術規(guī)程》（JGJ120—1999）計算該基坑中心點水位降深S最接近（）m。A、1.5B、4.4C、5.3D、9.0答案：D解析：根據《建筑基坑支護技術規(guī)程》（JGJ120—1999）第8.3.7條，當為潛水完整井穩(wěn)定流時，基坑中心點水位降深為：式中，S為在基坑中心處或各井點中心處地下水位降深；r1,r2,…，rn為各井距基坑中心或各井中心處的距離。19.某獨立柱基的基底尺寸為2600mm×5200mm，正常使用極限狀態(tài)下柱底荷載值：F1=2000kN，F(xiàn)2=200kN，M=1000kN·m，V=200kN，柱基自重及回填土重G=486.7kN，基礎埋置深度和工程地質剖面如圖3-27所示。(5)下臥層承載力驗算是否滿足要求？（）A、pcz+pz=123.53kN/m2＜faz=137.33kN/m2，滿足承載力要求B、pcz+pz=143.62kN/m2＞faz=137.33kN/m2，不滿足承載力要求C、pcz+pz=112.68kN/m2＜faz=137.33kN/m2，滿足承載力要求D、Pcz+pz=123.53kN/m2＞faz=85kN/m2，不滿足承載力要求答案：A解析：20.某公路工程地基由黏土組成，動荷載作用下的極限承載力為380kPa，靜荷載作用下的極限承載力為370kPa，動荷載作用下安全系數(shù)為1.6，靜力作用下的安全系數(shù)為2.0，該土層抗震容許承載力提高系數(shù)應為（）。A、1.0B、1.1C、1.3D、1.5答案：C解析：21.某柱下六樁獨立樁基，承臺埋深3.0m，承臺面積取2.4m×4.0m，采用直徑0.4m的灌注樁，樁長12m，距徑比sa/d=4,樁頂以下土層參數(shù)如表4-1所示。根據《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94-2008）,考慮承臺效應（取承臺效應系數(shù)ηc=0.14）,試確定考慮地震作用時的復合基樁豎向承載力特征值與單樁承載力特征值之比最接近于下列哪個選項的數(shù)值？（取地基抗震承載力調整系數(shù)ξa=1.5)()A、1.05B、1.11C、1.16D、1.20答案：B解析：根據《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.2.5條，考慮地震作用時，復合基樁豎向承載力特征值：22.某場地由碳酸鹽殘積土組成，土層厚度25m，在場地中發(fā)育有單個土洞，土洞底板標高與基巖一致，洞體最大高度為0.8m,土體松散系數(shù)K=1.05，土洞有坍塌可能性，試按頂板坍塌自行填塞法計算，當基礎埋深為1.2m時，荷載的影響深度不宜超過（）m。A、2.8B、7.0C、8.2D、16答案：B解析：23.某丙級建筑物擴底抗拔灌注樁樁徑d=1.0m，樁長12m,擴底直徑D=1.8m擴底段高度hc=1.2m，樁周土性參數(shù)如圖4-15所示，試按《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94-2008），按非整體破壞，計算基樁的抗拔極限承載力標準值，其值最接近（）kN。(抗拔系數(shù)：粉質黏土為λ=0.7；砂土為λ=0.5)A、1380B、1780C、2000D、2580答案：C解析：根據《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.4.6條，基樁的抗撥極限承載力標準值可按下式進行計算：Tuk=∑λiqsikuili根據表5.4.6-1，自樁底起算的長度li≤(4?10)d時，ui=πD,li對于軟土取低值，對于卵石、礫石取高值，該樁擴底位于中砂，取li=8d=8×1.0=8m，ui=πD=π×1.8；則基樁的抗撥極限承載力標準值為：Tuk=∑λiqsikuili=0.7×40×3.14×1×2+0.5×60×3.14×1×2+0.5×60×3.14×1.8×3+0.5×80×3.14×1.8×5=2003.3kN24.某均質砂土場地中采用砂樁處理，等邊三角形布樁，砂樁直徑為0.5m，樁體承載力為300kPa，場地土層天然孔隙比為0.92，最大孔隙比為0.96，最小孔隙比為0.75，天然地基承載力為120kPa，要求加固后砂土的相對密度不小于0.7，按《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2002）計算。(2)如場地土層相對密度為0.7時的承載力為160kPa，復合地基承載力為（）kPa。A、160B、166C、172D、180答案：B解析：根據《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2002）第7.2.8條及第8.2.8條，25.一均勻黏性土填筑的路堤存在如圖8-7所示圓孤形滑面，滑面半徑R=12.5m，滑面長L=25m，滑帶土不排水抗剪強度cu=19kPa，內摩擦角φ=0，下滑土體重m1=1300kN,抗滑土體重m2=315kN，下滑土體重心至滑動圓孤圓心的距離d1=5.2m，抗滑土體重心至滑動圓孤圓心的距離d2=2.7m，問，抗滑動穩(wěn)定系數(shù)為（）。A、0.9B、1.0C、1.15D、1.25答案：B解析：根據《工程地質手冊》計算如下：26.黏土場地含水量w=44%，液限wL=61%，塑限wp=35%，該紅黏土地基的狀態(tài)及復浸水性類別分別為（）。A、軟塑；I類B、可塑；I類C、軟塑；II類D、可塑；II類答案：D解析：根據《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）（2009年版）第6.2.1條和第6.2.2條計算如下：27.某深4.0m二級基坑，位于砂土場地中?；舆吰轮绷?，地表水平，無地面荷載及地下水，砂土的內聚力為0，內摩擦角為30°，重度為18kN/m3?，F(xiàn)采用排樁支護并在2.0m處設置一排錨桿，錨桿傾角15°，間距2.0m,鋼筋抗拉強度設計值為210N/mm2，錨固體直徑為0.15m，錨固體與砂土間的摩阻力標準值為30kPa。計算單位長度擋土墻的支點力為（）kN。A、27B、35C、43D、51答案：B解析：主、被動土壓力系數(shù)：Ka=tan2(45°-φ/2)=tan2(45°-30°/2)=0.33；Kp=tan2(45°+φ/2)=tan2(45°+30°/2)=3；①基坑底面處的主動土壓力：ea1k=4×18×0.33=23.76kPa；反彎點（彎矩零點）處的被動土壓力：ep1k=yhc1hc1Kp=18×hc1×3=54hc1；由ea1k=ep1k得：hc1=23.76/54=0.44m；28.有一工業(yè)塔，剛性連結設置在寬度b=6m，長度l=10m，埋置深度3m的矩形基礎板上，包括基礎自重在內的總重為Nk=20MN,作用于塔身上部的水平合力Hk=1.5MN，基礎側面抗力不計，如圖3-8所示。為保證基底不出現(xiàn)零壓力區(qū)，試問水平合力作用點與基底距離h最大值應與下列何項數(shù)值最為接近？()A、15.2mB、19.3mC、21.5mD、24.0m答案：B解析：根據《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）第5.2.1條和第5.2.2條計算：不出現(xiàn)零應力區(qū)的臨界狀態(tài)，即pkmin=0，則：解得h=19.2m。29.某公路橋梁場地地面以下2m深度內為亞黏土，重度18kN/m3；深度2~9m為粉砂、細砂，重度20kN/m3；深度9m以下為卵石，實測7m深度處砂層的標貫值為10。場區(qū)水平地震系數(shù)Kh為0.2，地下水位埋深2m。已知地震剪應力隨深度的折減系數(shù)Cv=0.9，標貫擊數(shù)修正系數(shù)Cn=0.9，砂土黏料含量Pc=3%。按《公路工程抗震設計規(guī)范》(JTJ044—1989)，7m深度處砂層的修正液化臨界標準貫入錘擊數(shù)Nc最接近的結果和正確的判別結論應是下列哪個選項？（）A、Nc為10，不液化B、Nc為10，液化C、Nc為12，液化D、Nc為12，不液化答案：C解析：根據《公路工程抗震設計規(guī)范》(JTJ004—1989)第2.2.3條，當N1＜Nc時為液化。N1=CnNNc=[11.8×(1+13.06σ0/σeKhCv)1/2-8.09]ξ標準貫入點處土的總覆壓力：σ0=yudw+yd(ds-dw)=18×2+20×(7-2)=136kPa標貫點處土的有效覆蓋壓力：σc=yudw+(yd-10)(ds-dw)=18×2+(20-10)×(7-2)=86式中，yu——水位以上土重度；yd——水位以下土重度；dw——水位埋深；ds——標貫點深度。30.有一部分浸水的砂土坡，如圖6-2所示，坡率為1:1.5,坡高4m，水位在2m處；水上、水下的砂土的內摩擦角均為φ=38°；水上砂土重度y=18kN/m3，水下砂土飽和重度ysat=20kN/m3。用傳遞系數(shù)法計算沿圖示的折線滑動面滑動的安全系數(shù)最接近于下列何項數(shù)值？（已知W2=1000kN,P1=560kN，α1=38.7,α2=15.0°。P1為第一塊傳遞到第二塊上的推力，W2為第二塊已扣除浮力的自重）A、1.17B、1.04C、1.21D、1.52答案：C解析：根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330—2002）第5.2節(jié)，采用傳遞系數(shù)法計算安全系數(shù)31.某建筑場地抗震設防烈度為7度，地下水位埋深為dw=5.0m,土層柱狀分布如表9-5所示，擬采用天然地基，按照液化初判條件建筑物基礎埋置深度db最深不能超過()m臨界深度時方可不考慮飽和粉砂的液化影響。A、1.0B、2.0C、3.0D、4.0答案：C解析：根據《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第4.3.3條，由已知得：du=10-3=7m，d0=7m,則：①如滿足du＞d0+db-2，則有：db＜du-d0+2=7-7+2=2m；②如滿足dw＞d0+db-3，則有：db＜dw-d0+3=5-7+3=1.0m；③如滿足du+dw＞1.5d0+2db-4.5，則有：滿足上述之一即可不考慮液化影響。32.柱下素混凝土方形基礎頂面的豎向力（Fk）為570kN，基礎寬度取為2.0m，柱腳寬度0.40m。室內地面以下6m深度內為均質粉土層，y=ym=20kN/m3，fak=150kPa，黏粒含量ρc=7%。根據以上條件和《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)，柱基礎埋深應不小于下列哪個選項的數(shù)值（基礎與基礎上土的平均重度y取為20kN/m3）?()A、0.50mB、0.70mC、0.80mD、1.00m答案：C解析：根據《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)第5.2.2條和第5.2.4條，jin33.沉井靠自重下沉，若不考慮浮力及刃腳反力作用，則下沉系數(shù)K=Q/T，式中Q為沉井自重，T為沉井與土間的摩阻力，（假設T=πD)(H-2.5)f)，某工程地質剖面及設計沉井尺寸如圖4-12所示，沉井外徑D=20m，下沉深度為16.5m，井身混凝土體積為977m3，混凝土重度為24kN/m3，請驗算沉井在下沉到圖4-12所示位置時的下沉系數(shù)K最接近（）。A、1.10B、1.20C、1.28D、1.35答案：B解析：34.某條形基礎上荷載標準值Fk=160kN/m,基礎布置和地基上層斷面如圖5-7所示，基礎的埋置深度d=1.60m，采用振沖砂石樁置換法處理淤泥質粉質黏土。砂石樁長7.0m(設計地面下8.2m)，直徑d=800mm，間距s=2.0m，等邊三角形排列。(4)求此條形基礎的寬度最接近于（）m。A、1.8B、2.5C、3.6D、4.5答案：A解析：35.擬設計獨立基礎埋深為2.0m，若地基承載力設計值為fa=226kPa，上部結構荷重N=1600kN,M=400kN·m,基底處Q=5OkN，則經濟合理的基底尺寸最接近于（）。A、3.8m×4.6mB、3.6m×3.2mC、2.4m×3.2mD、2.8m×2.6m答案：B解析：根據題意計算如下：36.灰土擠密樁復合地基，樁徑400mm，等邊三角形布樁，中心距為1.0m，樁間土在地基處理前的平均干密度為1.38t/m3。根據《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2002），在正常施工條件下,擠密深度內樁間土的平均干密度預計可以達到下列哪個選項的數(shù)值？()A、1.48t/m3B、1.54t/m3C、1.61t/m3D、1.68t/m3答案：C解析：37.某建筑地基處理采用3:7灰土墊層換填，該3:7灰土擊實試驗結果如表1-2所示。采用環(huán)刀法對剛施工完畢的第一層灰土進行施工質量檢驗，測得試樣的濕密度為1.78g/cm3，含水率為19.3%，其壓實系數(shù)最接近下列哪個選項？（）A、0.94B、0.95C、0.97D、0.99答案：D解析：根據《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJJ79—2002）第4.2.6條，根據《土工試驗方法標準》（GB/T50123—1999）第10.0.6條，38.已知某地區(qū)淤泥土標準固結試驗e-logp曲線上直線段起點在50~100kPa之間。該地區(qū)某淤泥土樣測得100~200kPa壓力段壓縮系數(shù)a1-2為1.66MPa-1，試問其壓縮指數(shù)Cc值最接近于下列何項數(shù)數(shù)值?()A、0.40B、0.45C、0.50D、0.55答案：D解析：39.某矩形基坑位于均質粉砂土場地中，場地中粉砂土厚15m,滲透系數(shù)為2m/d，其下伏地層為泥巖，基坑尺寸為20m×50m，深7.0m，降水井深度為15m，地下水位為1.5m，基坑施工時要求水位降至基坑底面以下0.5m?；硬捎猛暾航邓?，附近無地表水體（基坑遠離邊界），按《建筑基坑支護技術規(guī)程》（JGJ120—1999）計算，基坑涌水量為（）m3/d。A、282B、334C、412D、564答案：D解析：40.一錨桿擋土墻肋柱如圖6-29所示，其寬、高、厚分別為a=0.5m，H=5.0m，b=0.2m。打三層錨桿，錨桿支點處反力Rn均為150kN,錨桿對水平方向的傾角β均為10°，肋柱豎直傾角α為5°,重度y為25kN/m3。不考慮肋柱所受到的摩擦力和其他阻力的情況下，肋柱基底壓應力σ估算結果為（）kPa。A、104B、259C、364D、519答案：D解析：肋柱基底總壓力為：∑N=3Rntan(β-α)+yabH=3×150×tan(10°-5°)+25×0.5×0.2×5=51.9kN；肋柱基底壓應力為：41.如圖6-32所示為某5m高重力式擋墻，墻后填土為砂土，主動土壓力合力Ea=160kN/m,墻頂、底寬分別為1.0m、3.0m,墻截面為梯形，墻體材料重度為2.4kN/m3,墻背與填土間摩擦角為15°，按《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330—2002）計算，該重力式擋墻抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)為（）。A、1.8B、2.1C、2.5D、3.2答案：C解析：根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330—2002）第10.2.4條，巖土壓力作用點至墻踵的高度：z=(1/3)H=1.667；Eax=Easin(α-δ)=160×sin(68.2°-15°）=128.1kNEaz=Eacos(α-δ)=160×cos(68.2°-15°)=95.8kNxf=b-zcotα=3-1.667×cot68.2°=2.333；zf=z-betanα0=1.667-3×tan0°=1.667；擋墻每延米自重：G矩=5×1×24=120kN；G三=G-G矩=240-120=120kN；擋墻重心至墻趾的水平距離：x0G=0.5G矩+2×G三；x0=1/240(0.5×120+2×120)=1.25；擋墻抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)：k=(Gx0+Eazxf)/(Eaxzf)=(240×1.25+95.8×2.333)/(128.1×1.667)=2.5。42.某高層住宅筏形基礎，基底埋深7m，基底以上土的天然重度為20kN/m3，天然地基承載力特征值為180kPa。采用水泥粉煤灰碎石（CFG）樁復合地基，現(xiàn)場試驗測得單樁承載力特征值為600kN。正方形布樁，樁徑400mm，樁間距為1.5m×1.5m，樁問土承載力折減系數(shù)β取0.95,試問該建筑物的基底壓力不應超過下列哪個選項的數(shù)值？（）A、428kPaB、558kPaC、623kPaD、641kPa答案：B解析：根據《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2002）第7.2.8條，de=1.13s=1.13×1.5=1.695m；根據第9.2.5條計算：43.某一細顆粒土層，通過土體微結構分析，測得土體平均孔隙直徑D=0.04mm，水膜的表面張力T=7.56×10-5kN/m。毛細力的方向角α=0°，水的重度yw=9.8kN/m3。則土體毛細上升高度hc為（）m。A、0.385B、0.77C、1.54D、7.7答案：B解析：44.5m高的重力式擋土墻，尺寸如圖6-31所示。已知墻體砌體重度yk=22kN/m3；墻背與豎直面的夾角ε=10°,填土面的傾角β=10°，填土與墻體的摩擦角δ=15。；填土為均質無黏性土：φ=30。，y=18kN/m3。設計該擋土墻。(1)根據《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）的相關規(guī)定計算作用在擋土墻上的主動土壓力最接近（)kN/m。(4)如果填土與墻體的摩擦角增大，則作用于擋土墻上的主動土壓力（）。A、不變B、增大C、減小D、無法判斷答案：C解析：如果填土與墻體的摩擦角增大，作用于擋土墻上的主動土壓力是減小的；反之也成立。45.某場地建筑地基巖石為花崗巖，塊狀結構?？辈鞎r取試樣6組，試驗測得飽和單軸抗壓強度的平均值為29.1MPa，變異系數(shù)為0.022。按照《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）的有關規(guī)定，該建筑地基的承載力特征值最大取值最接近于下列哪個選項的數(shù)值？()A、29.1MPaB、28.6MPaC、14.3MPaD、10.0MPa答案：C解析：46.某邊坡走向為東西向，傾向南，傾角為45°，邊坡巖體中發(fā)育有一組結構面，產狀為N135°E，40°SW，如假設邊坡破壞時滑動動方向與邊坡走向垂直，且結構面內聚力可忽略不計，當結構面內摩擦角小于（）時，邊坡不穩(wěn)定。A、40°B、30°C、20°D、10°答案：B解析：已知滑動方向與結構面走向間的夾角為45°，則：tanβ=tanα·cosθ=tan40°×cos45°=0.593，β=30.7°。當φ＜β時，邊坡不穩(wěn)定。47.某黃土場地自重濕陷性黃土層厚度為10m,其下為非濕陷性黃土，擬建建筑物采用筏形基礎，基礎底面尺寸為20m×50m，基礎埋深5.0m，采用土擠密樁消除全部濕陷性，土樁直徑為400mm，間距為1.0m，正三角形布樁。則處理該場地需要的樁孔數(shù)量為()個。（注：根據《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2002）計算）A、1155B、1498C、1876D、2080答案：D解析：根據《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2002）第14.2.1條、第14.2.5條：正三角形布樁時等效圓直徑為：de=1.05s=1.05×1.0=1.05m；1根土樁承擔的處理地基面積為：h/2=10/2=5m,則擬處理地基面積為：A=(20+2×5)×(50+2×5)=1800m2；故樁孔的數(shù)量為：n=A/Ae=1800/0.8655=2080(個）。48.如圖3-23所示，一高度為30m的塔結構，剛性連接設置在寬度b=10m，長度h=1m，埋深d=2.0m的基礎板上，包括基礎自重的總重W=7.5MN,地基土為內摩擦角φ=35°的砂土，如已知產生失穩(wěn)極限狀態(tài)的偏心距為e=4.8m，基礎側面抗力不計，試計算作用于塔頂?shù)乃搅咏冢ǎ㎝N時，結構將出現(xiàn)失穩(wěn)而傾倒的臨界狀態(tài)。A、1.5B、1.3C、1.1D、1.0答案：C解析：49.水電站的地下廠房圍巖為白云質灰?guī)r，飽和單軸抗壓強度為50MPa，圍巖巖體完整性系數(shù)Kv=0.50。結構面寬度3mm，充填物為巖屑，裂隙面平直光滑，結構面延伸長度7m。巖壁滲水。圍巖的最大主應力為8MPa。根據《水利水電工程地質勘察規(guī)范》（GB50487—2008），該廠房圍巖的工程地質類別應為下列何項所述？（）A、I類B、II類C、III類D、IV類答案：D解析：根據《水利水電工程地質勘察規(guī)范》(GB50487—2008)式（N.0.8），計算巖體圍巖強度應力比：根據附錄N.0.9計算圍巖總評分：①巖石強度評分A。查表N.0.9-1,得A=16.7。②巖體完整程度評分B。查表N.0.9-2，得B=20。③結構面狀態(tài)評分C。查表N.0.9-3，得C=12。④地下水狀態(tài)評分D。查表N.0.9-4，得D=-7.26。⑤各評分因素的綜合確認：B+C=32＞5,A=16.7＜20,取A=16.7;B+C=32＜65,取B+C=32。則總評分T=A+B+C+D=16.7+20+12-7.26=31.44，查表N.0.7得工程地質類別為IV類。50.某樁基三角形承臺如圖4-14所示，承臺厚度1.1m,鋼筋保護層厚度0.1m，承臺混凝土抗拉強度設計值ft=1·7N/mm2，試按《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94—2008)計算承臺受底部角樁沖切的承載力，其值最接近（）kN。A、1500B、2010C、2430D、2790答案：D解析：根據《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94一2008)第5.9.8條計算，51.群樁基礎中的某灌注基樁，樁身直徑700mm，入土深度25m，配筋率為0.60%,樁身抗彎剛度EI為2.83×105kN·m2，樁側土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m為2.5MN/m4，樁頂為鉸接，按《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）,試問當樁頂水平荷載為50kN時，其水平位移值最接近下列何項數(shù)值？（）A、6mmB、9mmC、12mmD、15mm答案：A解析：根據《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94—2008）第5.7.5條，樁身計算寬度b0=0.9×(1.5×0.7+0.5)=1.395m；根據式(5.7.5),樁的水平變形系數(shù)：52.某場地地表以下2~10m為粉土層，樁的極限側阻力標準值qs1k=60kPa；10~20m為黏性土，qs2k=50kPa；20~40m為中砂，qs3k=70kPa,極限端阻力qpk=6000kPa。承臺底在地表下2m，采用直徑900mm的沉管灌注樁，樁端入土23m,根據《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94一2008）計算單樁豎向極限承載力標準值Quk，其結果最接近下列哪一個數(shù)值？()A、6942.4kNB、7029.4kNC、7154.9kND、7239.5kN答案：A解析：根據《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.3.6條，根據土的物理指標與承載力參數(shù)之間的經驗關系，確定大直徑樁（d≥800mm）單樁豎向承載力標準值時，可按下式計算：Quk=Qsk+Qpk=u∑ψsiqsiklsi+ψpqpkAp。式中，qsik為樁側第i層土的極限側阻力標準值；qpk為樁徑為800mm的的極限端阻力標準值，可采用深層載荷板試驗確定；u為樁身周長。查表可知，樁側阻、端阻尺寸效應系數(shù)為：將各數(shù)據代入公式可得單粧豎向極限承載力標準值為：Quk=3.14×0.9×(0.977×60×8+0.977×50×10+0.961×70×3)+0.961×3.14×0.92×6000/4=6942.4kN。53.以厚層黏性土組成的沖積相地層，由于大量抽汲地下水引起大面積地面沉降。經20年觀測，地面總沉降量達1250mm,從地面下深度65m處以下沉將觀測標未發(fā)生沉降，在此期間，地下水位深度由5m下降到35m。問該黏性土地層的平均壓縮模量最接近下列哪個選項？（）A、10.8MPaB、12.5MPaC、15.8MPaD、18.1MPa答案：A解析：5m處水壓力為0；35m處水壓力為（35-5)×10=300kPa；65m處水壓力為300kPa；54.有一深厚粉質黏土層，地下水位在地表處，飽和重度ysat=18kN/m3，由于工程需要，大面積降低地下水位3m，降水區(qū)重度變?yōu)?7kN/m3，孔隙比與應力關系為e=1.25-0.00125p，則降水區(qū)土層沉降量為（）cm。A、2.27B、2.68C、3.04D、4.12答案：A解析：根據題意，以地面下1.5m處單元應力變化為標準，計算如下：①降水前：p1=(18-10)×1.5=12kPa；e1=1.25-0.00125×12=1.235；②降水后：p2=17×1.5=25.5kPa；Δe=0.00125×(25.5-12)=0.016875；55.某一飽和黏土地基，黏土層厚10m，滲透系數(shù)k為1.6cm/年，受大面積荷載p0為100kPa。(3)考慮該黏土層雙面排水的情況，如果在某一大面積荷載作用下，最終固結沉降量計算出來為200mm，而加載一年時該土層的平均固結度為75%，則加載一年時該黏土層的沉降量最接近（）mm。A、50B、100C、150D、200答案：C解析：加載一年時，該黏土層的沉降量為：st=U·s=0.75×200=150mm。56.某砂土坡體的邊坡，其剖面圖如圖6-30所示。已知無地下水，地表無荷載，內聚力c=0,內摩擦角φ=30。，重度y=18kN/m3，地面坡角β=20。。根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2002）,求支擋結構在坡腳以上部分的側向壓力及其作用點距邊坡坡腳（基坑底）的距離分別為（）。A、214kN1.9mB、107kN；2.0mC、107kN；1.9mD、214kN；2.0m答案：B解析：根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330—2002)第B.0.3條，①設支擋結構后的坡面延長線與支擋結構的交點為C，則BC間的距離為：h=b·tanβ/3=4×tan20°=1.46m；②設當z=z0時，采用式（B.0.3-1）與式（B.0.3-2）計算的ea、ea′相等，則：主動土壓力系數(shù)：Ka=tan2(45°-30°/2)=0.33；57.關中地區(qū)某自重濕陷性黃土場地的探井資料如圖8-3所示，從地面下1.0m開始取樣。取樣間距均為1.0m,假設地面標高與建筑物±0標高相同，基礎埋深為2.5m,當基底下地基處理厚度為4.0m時，下部未處理濕陷性黃土層的剩余濕陷量最接近（）mm。（）A、103B、118C、122D、132答案：D解析：根據《濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范》（GB50025—2004）第4.4.5條，濕陷量為：Δs=∑βδsihi=1.5×(0.023×1000)+1.0×(0.019×1000+0.018×1000+0.016×1000+0.015×1000)+0.9×(0.017×1000)=117.8mm。58.已知建筑物基礎的寬度10m，作用于基底的軸心荷載200MN，為滿足偏心距e≤0.1W/A的條件，作用于基底的力矩最大值不能超過（）MN·m。（注：W為基礎底面的抵抗矩，A為基礎底面面積）A、34B、38C、42D、46答案：A解析：根據《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2002)第8.4.2條，由題可知，偏心距應滿足條件：e≤0.1W/A,則可得：59.基坑坑底下有承壓含水層，如圖7-18所示，已知不透水層土的天然重度y=20kN/m3,水的重度yw=10kN/m3，如要求基坑底抗突涌穩(wěn)承壓含水層定系數(shù)K不小于1.1，則基坑開挖深度h不得大于（）m。A、7.5B、8.3C、9.0D、9.5答案：B解析：60.某一級建筑土質邊坡采用永久性錨桿擋土墻支護，其平均水平土壓力標準值為ehk=20kPa,錨桿鋼筋抗拉強度設計值fy=300N/mm2，錨桿間、排距分別為2.0m、2.5m,傾角20°，錨桿鋼筋與砂漿之間的黏結強度設計值fb=2.1MPa,錨固體與土體間黏結強度特征值為30kPa。根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330—2002）計算錨桿鋼筋所需的最小直徑為（）mm。A、22.9B、29.6C、30.6D、31.8答案：C解析：根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330—2002)第7.2.1條、第7.2.2條、第8.2.5條及第9.2.1條，錨桿水平拉力標準值：Htk=ehksxjsyj=20×2.0×2.5=100kN；錨桿軸向拉力標準值：Nak=Htk/cosα=100/cos20°=106.4kN；錨桿軸向拉力設計值:Na=yQNak=1.3×106.4=138.32kN；61.某公路工程中的隧道圍巖的資料如下：(1)巖體飽和單軸抗壓強度為38MPa;(2)圍巖地質構造變動強烈，巖體位于斷裂帶內；(3)有4組節(jié)理，雜亂，以風化型和構造型為主，多數(shù)間距小于0.2m;(4)巖體呈碎石狀壓碎結構；(5)圍巖不受地下水的影響；(6)巖體彈性波速為3000m/s。該圍巖類別為（）級。A、IB、IIC、IIID、IV答案：C解析：根據《公路工程地質勘察規(guī)范》（JTJ064—1998）附錄G對隧道圍巖體進行分級時，綜合考慮圍巖的定量指標和定性指標：①巖石等級劃分：巖體飽和單軸抗壓強度為38MPa＞30MPa,屬硬質巖；②受地質構造影響程度等級：圍巖地質構造變動強烈，巖體位于斷裂帶內，受地質構造影響程度等級為嚴重；③節(jié)理發(fā)育程度：有4組節(jié)理，雜亂，以風化型和構造型為主，多數(shù)間距小于0.2m，節(jié)理很發(fā)育；綜上可知：圍巖類別為硬質巖、受構造影響嚴重，巖體結構為碎石狀壓碎結構，彈性波速為3000m/s，該圍巖體類別為III級。62.某建筑方形基礎，作用于基礎底面的豎向力為9200kN，基礎底面尺寸為6m×6m,基礎埋深2.5m，基礎底面上下土層為均質粉質粘土，重度為19KN/m3，綜合e-p關系試驗數(shù)據如表3-1所示，基礎中心點下的附加應力系數(shù)如圖3-3所示，已知沉降計算經驗系數(shù)為0.4，將粉質黏土按一層計算，問該基礎中心點的最終沉降量最接近于下列哪個選項？()A、10mmB、23mmC、35mmD、57mm答案：B解析：代入數(shù)據得，s=0.4×258.1×(2×0.86+4×0.55-2×0.86+5.5×0.38-4×0.55)/10.9=20mm。63.高速公路連接線路平均寬度25m，硬殼層厚5.0m，fak=180kPa，Es=12MPa,重度y=19kN/m3，下臥淤泥質土，fak=80kPa,Es=4MPa,路基重度20kN/m3,如圖3-15所示。在充分利用硬殼層，滿足強度條件下的路基填筑最大高度最接近下列哪個選項？()A、4.0mB、8.7mC、9.0mD、11.0m答案：A解析：根據《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTGD63—2007）第4.5.3條，64.如圖4-22所示，某泵房按丙級樁基考慮，為抗浮設置抗拔樁，上拔力設計值為600kN,樁型采用鉆孔灌注樁，樁徑d=550mm,樁長l=16m，樁群邊緣尺寸為20m×10m，樁數(shù)為50根，按《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008)計算群樁基礎及基樁的抗拔承載力，下列哪一組與結果最接近？（）（抗拔系數(shù)λi:對黏性土取0.7，對砂土取0.6,樁身材料重度y=25kN/m3；群樁基礎平均重度y=20kN/m3)A、群樁和基樁都滿足要求B、群樁滿足要求，基樁不滿足要求C、群樁不滿足要求，基樁滿足要求D、群樁和基樁都不滿足要求答案：B解析：根據《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.4.5條和5.4.6條計算如下：65.某場地作為地基的巖體結構面組數(shù)為2組，控制性結構面平均間距為1.5m，室內9個飽和單軸抗壓強度的平均值為26.5MPa，變異系數(shù)為0.2，按《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)，上述數(shù)據確定的巖石地基承載力特征值最接近（）MPa。A、13.6B、12.6C、11.6D、10.6答案：C解析：根據《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）第5.2.6條、附錄J，由題可知該巖體的巖體結構面組數(shù)為2組，完整程度為完整，折減系數(shù)ψr=0.5，則可得：66.溶洞頂板厚20m，容重為21kN/m3，巖體允許抗壓強度為1.6MPa,頂板巖石上覆土層厚度7.0m，容重為18kN/m3,溶洞平面形狀接近圓形，半徑約6.0m,假定在外荷載作用下溶洞會沿洞壁發(fā)生剪切破壞，則外荷載最大不應超過（）kPa。A、200B、250C、340D、420答案：C解析：按頂板抵抗受荷載剪切計算，有：67.某25萬人口的城市，市區(qū)內某四層框架結構建筑物，有采暖，采用方形基礎，基底平均壓力為130kPa。地面下5m范圍內的黏性土為弱凍脹土。該地區(qū)的標準凍深為2.2m。試問在考慮凍脹性情況下，按照《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002），該建筑基礎的最小埋深最接近于下列哪個選項？（）A、0.8mB、1.0mC、1.2mD、1.4m答案：B解析：根據《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.1.7條，z0=2.2,黏性土，土類別對凍深影響系數(shù)ψxs=1.0；土的凍脹性對凍深的影響系數(shù)，弱凍脹ψzw=0.95；環(huán)境對凍深的影響系數(shù)，人口在20~30萬時，按城市近郊取值ψxe=0.95;季節(jié)性凍土地基的設計深度zd為：zd=z0ψzsψzwψxe=2.2×1.0×0.95×0.95=1.986m。由表G.0.2，弱凍脹土、方形基礎、采暖，pk=130kPa,基底下允許殘留凍土厚度hmax=0.99m。根據式(5.1.8),基礎最小埋深dmin為：dmin=zd-hmax=1.986-0.99=0.996m≈1.0m。68.某建筑工程場地類別為II類，位于8度地震烈度區(qū)，設計基本地震加速度為0.3g，設計地震分組為第一組，場地中斜坡高度為18m，斜坡水平長度為20m，建筑物與斜坡邊緣的最小距離為15m，建筑物自振周期為0.3s，則在多遇地震條件下，該建筑結構的地震影響系數(shù)為（）。A、0.24B、0.34C、0.44D、0.54答案：B解析：根據《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.4條，水平地震影響系數(shù)最大值：αmax=0.24；場地特征周期：Tg=0.35s；由于0.1＜T=0.3s＜Tg，所以，根據圖5.1.5，α1=αmax=0.24；已知H=18m，H/L=18/20=0.9,則α2=0.4；L1/H=15/18=0.83＜2.5，因此，取附加調整系數(shù)ξ=1；則局部突出地形頂部地震影響系數(shù)的放大系數(shù)為：λ=1+ξα2=1+1×0.4=1.4；根據第4.1.8條條文說明，不利場地條件下的地震影響系數(shù)：α=α1·λ=0.24×1.4=0.34，因此在多遇地震，不利場地條件下建筑結構地震影響系數(shù)為0.34。69.某濕陷性黃土試樣取樣深度為8.0m，此深度以上土的天然含水率為19.8%，天然密度為1.57g/cm3，土料相對密度為2.70。在測定該土樣的自重濕陷系數(shù)時施加的最大壓力最接近下列哪個選項的數(shù)值？（其中水的密度ρw取1g/cm3，重力加速度g取10m/s2）()A、105kPaB、126kPaC、140kPaD、216kPa答案：C解析：70.某軟土地基土層分布和各土層參數(shù)如圖5-4所示。已知基礎埋深為2.0m，采用攪拌樁復合地基，攪拌樁長10.0m，樁直徑500mm，單樁承載力為120kN,要使復合地基承載力達到180kPa，按正方形布樁，問樁間距取下列哪個選項的數(shù)值較為合適（假設樁間土地基承載力修正系數(shù)）β=0.5）?()A、0.85mB、0.95mC、1.05mD、1.1m答案：A解析：根據《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2002）第7.2.8條、第11.2.3條及式(9.2.5)，71.某建筑采用筏形基礎底面尺寸為10m×20m，底面壓力為220kPa，基礎底面下設300mm褥墊層，基礎埋深2.0m，勘察資料如下：I.0~10m,淤泥質土，y=19.5kN/m3,qsk=7kPa,fak=80kPa,Es=8.8MPa；II.10~20m，砂土，y=18.5kN/in3,qsk=25kPa,fak=200kPa；III.地下水埋深2.0m。采用深層攪拌法處理，樁按等邊三角形布置，樁徑為500mm,樁長9m,水泥摻入比為15%,樁體平均強度fcu=2.8MPa，樁間土承載力折減系數(shù)為0.4,樁端天然地基土承載力折減系數(shù)0.5，樁身強度折減系數(shù)為0.33，按《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2002）計算。(1)復合地基承載力不宜小于（）kPa。A、190.8B、200C、210D、220答案：A解析：修正后的地基承載力應滿足公式：fsp=fspk+ηdym(d-0.5≥220kPa,故復合地基承載力fspk≥220-1×19.5×(2-0.5)=190.75kPa。72.某多層廠房柱子柱腳尺寸800mm×1000mm，采用無筋擴展基礎按荷載效應的標準組合計算，傳至±0.0處的豎向力為Fk=600kN，力矩Mk=160kN·m，水平力Hk=35kN?；酌娣e為2m×2.6m,設計基礎埋深1.5m?；A材料采用C15混凝土。(2)基礎彎矩最大截面的彎矩設計值最接近（）kN?m。A、100B、140C、170D、190答案：C解析：根據題意計算如下：基底應力分布：73.某端承灌注樁樁徑1.0m，樁長22m,樁周土性參數(shù)如圖4-17所示，地面大面積堆載P=60kPa，樁周沉降變形土層下限深度20m，試按《建筑粧基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）計算下拉荷載標準值，其值最接近（）kN。（已知黏土負摩阻力系數(shù)ζn=0.3，粉質黏土負摩阻力系數(shù)ζn=0.4,負摩阻力群樁效應系數(shù)ηn=1.0）A、1880B、2200C、2510D、3140答案：B解析：根據《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94一2008）第5.4.4條，基樁的下拉荷載標準值計算如下：查表5.4.4-2可知中性點深度比為0.9，則中性點深度為：ln=0.9l0=20×0.9=18m；平均豎向有效力為：第一層土：σ′1=p+y1z1=60+(18-10)×10/2=100kPa；第二層土：σ′2=p+y2z2=60+8×10+10×8/2=180kPa；樁側負摩阻力標準值為：74.位于石灰?guī)r地層形成的地下暗河附近有一段鐵路路基，如圖6-24所示。暗河洞頂埋深8m，頂板基巖為節(jié)理裂隙發(fā)育的不完整散體結構，基巖面以上有2m厚覆蓋層，石灰?guī)r體內摩擦角φ為60°，安全系數(shù)取1.25，按照《鐵路特殊路基設計規(guī)范》（TB10035-2006）,用坍塌時擴散角進行估算，路基坡腳距暗河洞邊緣的安全距離L最接近（）m。A、3.5B、4.5C、5.5D、8.0答案：C解析：根據《鐵路特殊路基設計規(guī)范》（TB10035—2006）第12.2.1條，75.某承臺下設三根鉆孔灌注樁（干作業(yè)），樁徑為600mm，樁長11m，各層土的厚度、側阻、端阻如圖4-24所示，則計算得基樁承載力特征值為（）kN。A、650B、760C、770D、780答案：A解析：根據《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008)第5.3.3條，土的總極限側阻力的計算公式為：Qsk=u∑qsikli。式中，u為樁身周長；qsik為樁側第i層土的極限側阻力標準值；li為樁穿越第i層土的厚度。則土的總極限側阻力為：Qsk=3.14×0.6×(5×40+5×55+1×70)=1026.78kN，土的總極限端阻力的計算公式為：Qpk=qpkAp。式中，qpk為極限端阻力標準值；Ap為樁端面積。則土的極限端阻力為：76.現(xiàn)需設計一個無黏性土的簡單邊坡。已知邊坡高度為10m，土的內摩擦角φ=45°，黏聚力c=0，當邊坡坡角α最接近于（）時，其安全系數(shù)Fs=1.3。A、45°B、41.4°C、37.6°D、22.8°答案：C解析：77.某柱下錐形獨立基礎的底面尺寸為2200mm×3000mm，上部結構柱荷載N=750kN，M=110kN·m,柱截面尺寸為400mm×400mm，基礎采用C20級混凝土和I級鋼筋，鋼筋保護層厚度取50mm。基礎下設置100mm厚的混凝土墊層。擬選基礎高度為h=500mm。(1)最大基底凈反力最接近（）kPa。A、80B、120C、150D、165答案：C解析：根據《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002)第5.2.2條，基底凈反力為：78.淺埋洞室半跨b=3.0m，高h=8m。如圖7-14所示。上覆松散體厚度H=20m，容重y=18kN/m3。黏聚力c=0，內摩擦角φ=20°。用太沙基理論求AB面上的均布壓力最接近于（）kN/m2。A、421B、382C、315D、285答案：D解析：根據題意計算如下：主動土壓力系數(shù)：79.某建筑物采用條形基礎，埋深為2.0m，基礎寬度為1.5m，地下水位為5.0m，黏性土場地地質條件為：fak=180kPa，y=19kN/m3，e=0.80，IL=0.82。地震作用效應標準組合的荷載為F=360kN/m，M=40kN·m。則該地基地震作用下的豎向承載力驗算結果為（）。A、滿足；豎向承載力為293kPaB、不滿足；豎向承載力為293kPaC、滿足；豎向承載力為392kPaD、不滿足；豎向承載力為392kPa答案：A解析：根據《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）第5.2.4條，具體步驟如下：根據表5.2.4，承載力修正系數(shù)為ηb=0.3，ηd=1.6；根據第5.2.4條，b取值為3。則修正后的地基承載力特征值為：fa=fak+ηby（b-3+ηdymd-0.5）=180+0+1.6×19×(2-0.5)=225.6kPa。根據《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011—2010)第4.2.3條、第4.2.4條及表4.2.3,地基抗震承載力調整系數(shù)取1.3；則地基抗震承載力為：faE=ζafa=1.3×225.6=293.28kPa，則1.2faE=351.936kPa?；椎孛嫫骄鶋毫Γ簆=F/b=360/1.5=240kPa基礎邊緣的最大壓力：pmax=F/b+6M/b2=240+6×40/1.52=346.7kPa；因為p≤faE，pmax≤1.2faE，所以豎向承載力驗算滿足。80.有一個巖石邊坡，要求垂直開挖，采用預應力錨索加固，如圖7-1所示。已知巖體的的一個最不利結構面為順坡方向，與水平方向夾角55°。錨索與水平方向夾角20°，要求錨索自由段伸入該潛在滑動面的長度不小于1m。試問在10m高處的該錨索的自由段總長度至少應達到下列何項數(shù)值？（）A、5.0mB、7.0mC、8.0mD、10.0m答案：A解析：錨桿在結構面左側的長度為；根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330—2002）第7.4.1條第2款，預應力巖石錨索的錨固長度不宜大于8m，錨固長度取為8m的時候超出最不利滑動面的長度為0.55m；根據第7.4.1條第1款，預應力錨桿的自由段長度不小于5m，自由端長度只需要取5m，就能滿足規(guī)范及錨索自由段伸入該潛在滑動面的長度不小于1m的要求。81.某土樣的天然重度y=17kN/m3，干重度yd=14.5kN/m3，飽和重度ysat=18kN/m3，液性指數(shù)IL=0,土的塑限wP為（）。A、5.9%B、17.2%C、21.6%D、24.1%答案：B解析：82.作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值為5000kN，x方向的偏心距為0.1m，不計承臺及承臺上土自重，承臺下布置4根樁，如圖4-10所示。根據《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94一2008）計算，承臺承受的正截面最大彎矩與下列哪個選項的數(shù)值最為接近？（）A、1999.8kN·mB、2166.4kN·mC、2999.8kN·mD、3179.8kN·m答案：B解析：83.某樁基工程，樁基布置及承臺尺寸如圖4-35所示，承臺采用C25混凝土，混凝土強度設計值ft=1.27MPa，承臺有效高度h0=1100mm。樁柱截面尺寸為：柱截面為600mm×600mm，樁截面為400mm×400mm，上部結構傳遞到承臺頂面的荷載為：F=3600kN,M=500kN·m。試根據《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008)確定：(1)進行柱對承臺的沖切驗算時，作用在沖切破壞錐體上的沖切力設計值A為()kN。A、3100B、3200C、3300D、3400答案：B解析：根據《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.9.7條規(guī)定，正方形柱下獨立承臺受柱沖切的承載力計算公式為：Fl≤4β0x(hc+a0x)βhpfth084.某工程樁基的基底壓力p=120kPa，地基土為淤泥質粉質黏土，天然地基承載力特征值fak=75kPa，用振沖樁處理后形成復合地基，按等邊三角形布樁，碎石樁樁徑d=0.8m，樁距s=1.5m，天然地基承載力特征值與樁體承載力特征值之比為1:4，則振沖碎石樁復合地基承載力特征值最接近（）kPa。A、125B、129C、133D、137答案：C解析：根據《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2002）第7.2.8條，等效圓直徑為：d=1.05s=1.05×1.5=1.575m；樁土面積置換率為：m=d2/d2e=0.82/1.5752=0.258；則復合地基承載力特征值為：fspk=[1+m(n-1)]fak=[1+0.258×(4-1)]×75=133.1kPa。85.某住宅，承重墻下為條形基礎，寬1.2m，埋深為1.0m，上部建筑物作用于基礎的荷載為120kN/m，基礎及基礎上土的平均重度為20.0kN/m3。場地土質條件：第一層為粉質黏土，層厚1.0m,重度為17.5kN/m3;第二層為淤泥質黏土，層厚15.0m，重度為17.8kN/m3，含水量為65%,承載力特征值為45kPa；第三層為密實砂礫石層。地下水距地表為1.0m。則墊層厚度應為（）m。A、1.0B、1.5C、1.7D、2.0答案：C解析：pz+pcz=52.2+25.3=77.5kPa＞64kPa。以上說明設計的墊層厚度不夠，再重新設計墊層厚度為1.7m，同理可得：pz+pcz=38.9+30.8=69.7kPa＜77.1kPa。滿足設計的墊層厚度要求，故墊層厚度取1.7m。86.某砂土場中的一鉆孔在15m處進行重型動力觸探試驗，貫入18cm,錘擊數(shù)為30擊，觸探桿在地面以上長度為1.5m，地下水位2.0m，修正后的錘擊數(shù)為（）擊。A、9.5B、11.3C、13.3D、13.5答案：C解析：根據《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）（2009年版）附錄B第B.0.1條計算，桿長修正為：L=15+1.5=16.5m，查表經插值后得修正系數(shù)α=0.668，N′63.5=0.668×16.67=11.14；地下水修正為：N63.5=1.1N′63.5+1=1.1×11.14+1=13.25（擊）。87.如圖4-27所示，某六樁基礎承受上部結構荷載和承臺及上覆土（已考慮了自重荷載分項系數(shù)）重8000kN，=250kN·m，My=600kN·m,試計算1號樁和2號樁樁頂所承受的荷載大小，其值最接近于（）。A、N1=1489kN；N2=1505kNB、N1=1287kN；N2=1505kNC、N1=1287kN；N2=1689kND、N1=1489kN；N2=1689kN答案：B解析：88.某工程采用直徑800mm，l=21m的鋼管樁，樁頂入土2m，樁端入土23m,場地條件為地表以下深度2~12m為黏性土，樁的極限側阻力標準值qs1k=50kPa；12~20m為粉土層，qs2k=60kPa；20~30m為中砂，9s3k=80kPa，極限端阻力qpk=7000kPa。根據《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94-2008）計算敞口鋼管樁樁端加設十字形隔板的單樁豎向極限承載力標準值Quk其結果最接近（）kN。A、5.3×103B、5.6×103C、5.9×103D、6.1×103答案：C解析：89.永久性巖層錨桿采用三根熱處理鋼筋，每根鋼筋直徑d=10mm，抗拉強度設計值為fy=1000N/mm2，錨固體直徑D=100mm，錨固段長度為4.0m，錨固體與軟巖的黏結強度特征值為frb=0.3MPa,鋼筋與錨固砂漿間黏結強度設計值frd=2.4MPa,錨固段長度為4.0m，已知夾具的設力y=1000kN，根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330—2002),當拉拔錨桿時，判斷下列（）環(huán)節(jié)最為薄弱。A、夾具抗拉B、鋼筋抗拉強度C、鋼筋與砂漿間黏結D、錨固體與軟巖間界面黏結強度答案：B解析：根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330-2002)第7.2.2~7.2.4條，①考慮鋼筋強度90.箱涵的外部尺寸為寬6m，高8，四周壁厚均為0.4m，頂面距原地面1.0m，抗浮設計地下水位埋深1.0m，混凝土重度25kN/m3，地基土及填土的重度均為18kN/m3，如圖3-9所示。若要滿足抗浮安全系數(shù)1.05的要求時，地面以上覆土的最小厚度應接近于下列哪個選項？（）A、1.2mB、1.4mC、1.6mD、1.8m答案：A解析：箱涵自重：G=[2×6×0.4+2×(8-0.8)×0.4]×25=264kN/m；箱涵所受浮力：6×8×10=480kN/m；上覆土重：（H+1）×6×18=108H+108；91.某場地三個淺層平板載荷試驗，試驗數(shù)據如表3-4所示。試問按照《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）確定的該土層的地基承載力特征值最接近于下列哪個選項的數(shù)值？()A、170kPaB、165kPaC、160kPaD、150kPa答案：C解析：根據《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）附錄C.0.6第2款，當極限荷載小于對應比例界限的荷載值的2倍時取極限荷載的一半為地基承載力特征值。點1，frk=150kPa；點2，frk=165kPa；點3，frk=165kPa，frk極差=15kPa,平均值為160kPa，極差＜160×30%=48kPa，92.某基坑采用如圖7-22所示的支護結構，即單層錨桿支護結構。已知Ea1=47.25kN/m，Ea2=35.8kN/m,Ea3=74.5kN/m,Ea4=25.55kN/m,Kp=3.26,Ka=0.31,y=17kN/m3,錨桿位于坑頂下1.0m,傾角15°，試計算錨桿拉力以及支護結構嵌固深度。(2)支護結構嵌固深度為（）m。A、3.07B、3.80C、4.08D、4.70答案：C解析：93.某工程采用泥漿護壁鉆孔灌注樁，樁徑1200mm,樁端進入中等風化巖1.0m，中等風化巖巖體較完整，飽和單軸抗壓強度標準值為41.5MPa，樁頂以下土層參數(shù)如表4-2所示。按《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008），估算單樁極限承載力最接近下列哪個選項的數(shù)值？（取樁嵌巖段側阻和端阻綜合系數(shù)ξr=0.76)()A、32200kNB、36800kNC、40800kND、44200kN答案：D解析：94.在水平均質具有潛水自由面的含水層中進行單孔抽水試驗如圖7-20所示，已知水井半徑rw=0.15m，影響半徑R0=60m,含水層厚度H0=10m,水位降深Sw=3m,滲透系數(shù)k=25m/d，流量最接近下列（）m3/d。A、572B、669C、737D、953答案：B解析：95.某工程場地為軟土地基，采用CFG樁復合地基處理，樁徑d=5m，按正三角形布樁，樁距s=1.1m,樁長l=15m，要求復合地基承載力特征值fspk=180kPa,單樁承載力特征值Ra及加固土試塊立方體抗壓強度平均值fcu應為（)。（取置換率m=0.2，樁間土承載力特征值fsk=80kPa,折減系數(shù)；β=0.4)A、Ra=151kPa；fcu=3210kPaB、Ra=15kPa；fcu=2370kPaC、Ra=159kPa；fcu=2430kPaD、Ra=163kPa；fcu=2490kPa答案：A解析：根據《建筑地基處理技術規(guī)范》(JGJ79-2002)第9.2.5條及第9.2.7條，96.某混凝土水工重力壩場地的設計地震烈度為8度，在初步設計的建基面標高以下深度15m范圍內分布的地層和剪切波速列于表9-3中。已知該重力壩的基本自振周期為0.9s，在考慮設計反應譜時，下列特征周期Tg和設計反應譜最大值的代表值βmax的不同組合中，哪個選項的取值是正確的？（）A、Tg=0.20s，βmax=2.50B、Tg=0.20s，βmax=2.00C、Tg=0.30s，βmax=2.50D、Tg=0.30s，βmax=2.00答案：D解析：根據《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第4.1.4條第1款，可知覆蓋層厚度為12m。根據《水工建筑物抗震設計規(guī)范》（DL5073—2000），vsm為土層平均剪切波速，取建基面以下15m內且不深于場地覆蓋層厚度的各層剪切波速，按土層厚度加權平均：根據《水工建筑物抗震設計規(guī)范》(DL5073—2000)表3.1.2，屬于中硬場地；根據表3.1.3，場地類別為II類；根據表4.3.6,結構的特征周期Tg=0.3s；根據表4.3.4，設計反應譜最大值代表值βmax，對于重力壩為βmax=2.0。97.某箱形基礎底面尺寸為20m×45m，基礎底面埋深d=4.5m，地下水位在地面下2.5m處。地基土為均質粉土，黏粒含量13%，粉土的重度：地下水位以上y=18.0kN/m3，地下水位以下ysat=19.00kN/m3。由現(xiàn)場載荷試驗確定出地基承載力特征值為：fak=175kPa。上部結構傳至箱形基礎頂面的軸心荷載效應Fk=130.5MN。(4)短邊方向配筋面積最接近（）mm2。A、1144B、1186C、2098D、2133答案：B解析：根據題意配筋面積計算如下：98.某建筑物抗震設防類別為丙類，所采用條形基礎寬度b=2.0m，埋深2.0m，地基剖面如圖9-5所示，場地土層勘察資料如表9-10所示。作用在基礎頂面的豎向荷載標準值為Fk=450kN，荷載按地震效應組合計算。(3)對液化土層進行砂石樁擠密處理，砂石樁直徑400mm，正方形排列，要求將孔隙比從0.9降低到0.7，則砂石樁間距為（）m。A、1.2B、1.5C、1.68D、2.1答案：A解析：根據《建筑地基處理技術規(guī)范》(JGJ79—2002)第8.2.2條，由題可知e0=0.9，e1=0.7，d=0.4m,考慮振動下沉密實作用可取修正系數(shù)為ξ=1.1，將數(shù)據代入正方形布置砂石樁間距計算公式則可得砂石樁的間距為：99.某場地為均質黏性土場地，場地中擬建一建筑物，基礎底面埋深為2.0m，附加應力分布可簡化成如圖3-28形式，如果假設施工過程中沉降可完成40%，建筑物建成后還能沉降（）mm。（注：土體為正常固結，沉降計算經驗系數(shù)為1.1）A、74B、94C、114D、124答案：A解析：根據《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.3.5節(jié)，其最終變形量應為：則可得剩余變形量為：s余=0.6s=0.6×123.75=74.25mm100.5m高的重力式擋土墻，尺寸如圖6-31所示。已知墻體砌體重度yk=22kN/m3；墻背與豎直面的夾角ε=10°,填土面的傾角β=10°，填土與墻體的摩擦角δ=15。；填土為均質無黏性土：φ=30。，y=18kN/m3。設計該擋土墻。(1)根據《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）的相關規(guī)定計算作用在擋土墻上的主動土壓力最接近（)kN/m。A、51.0B、