施工電梯卸料平臺安全專項施工方案

目錄TOC\o”1—2"\h\z\u1、編制依據 1_Toc329182819"3、卸料平臺搭設 24、電梯層門 55、安全保證措施 6HYPERLINK\l”_Toc329182822"6、計算書 6HYPERLINK\l”_Toc329182823"附件：樓層門大樣圖 61、編制依據1、《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2001)2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）3、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》(JGJ80—91）4、《施工升降機安全規(guī)程》（GB10055—2007）5、《SCD200/200施工升降機使用說明書》6、廣西建工集團聯(lián)合建設有限公司《安全文明施工標準化管理圖集》2、工程概況本工程位于南寧市竹溪大道東南面，總建筑面積19673。35㎡,地下1層地上18＋1層，結構類型為框架剪力墻結構。地下室層高4。65m，為車庫及設備用房,建筑面積4296㎡；1層層高4m，為架空層及管理用房,建筑面積768.2㎡；2～18+1層為標準層住宅，層高3m,建筑面積14609。15㎡,建筑總高度65.72m,本工程室內±0。000標高相當于絕對標高81.35m.本工程現(xiàn)已施工至第10層,配備1臺SCD200/200雙籠外用施工升降機作垂直運輸設施。施工電梯性能參數(shù)表單個梯籠尺寸長3.0×寬1.3×高2.53m單籠額定載荷2000Kg額定提升速度34m/min電容量66KVA標準節(jié)尺寸0。65×0.65×1。508m3、卸料平臺搭設施工電梯的電梯籠與結構邊距離1.45m，為方便現(xiàn)場施工人員的通行并保證施工的安全，在施工電梯與主體結構之間搭設腳手架防護及接料平臺，架子整體搭設高度為56m。1~7層采用落地式雙排腳手架,8～13層、14~18層分兩次采用懸挑雙排腳手架,立桿的縱距分別為1。80m、橫向為0.9m,每層步距分2步，平樓地面第一步為2m第二步為1m.懸挑雙排腳手架懸挑梁采用20a號工字鋼及鋼絲繩分段卸荷;卸荷次數(shù)：3次；卸荷上段下傳荷載百分比：30%；鋼絲繩不均勻系數(shù)α:0。85；鋼絲繩安全系數(shù)κ：6；各段卸荷參數(shù)表：3.1卸料平臺的搭設3.1.1立桿立桿的縱距分別為1。8m，橫向立桿的間距為0.9m，步距為2m;內排立桿距結構邊0。3m，外排立桿距施工電梯梯籠0。20m。起步立桿長為4m和6m（將接頭錯開）,以后均用6m桿。采用對接扣件連接立桿接頭，兩個相鄰立桿接頭不能設在同步同跨內；各接頭中心距主節(jié)點≤500mm。最高處立桿頂端高出頂層操作層不小于1.5m。3。1。2大橫桿大橫桿長度為5m，布置在立桿內側，與立桿交接處用直角扣件連接，不得遺漏。3。1。3小橫桿貼近立桿布置，用直角扣件扣緊掛于大橫桿之上，在任何情況下不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿.每一立桿與大橫桿相交處都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上。3。1.4剪刀撐由于架體使用功能的特殊性，為不阻礙施工電梯平臺的通行，本方案在東西兩側不設置剪刀撐，南北方向在平臺通道口兩側的立桿上沿架體通高設置剪刀撐。3.1。5腳手板作業(yè)層滿鋪18厚木膠板（用方木沿大橫桿方向綁扎在小橫桿上＠150，）,木膠板兩端與方木釘牢固。3。1。6連墻件南北向連墻件的設置采取在架體的兩側立桿上用小橫桿設置連墻，加固在樓層的預埋鋼筋上，連墻件必須每層設置。3。1。7防護平臺兩側0。6m和1.2m處設兩道防護欄桿.底部側面設18cm高的擋腳板，擋腳板可用模板.3。2卸料平臺搭設的注意事項1、搭設之前對進場的腳手架鋼管、配件進行嚴格的檢查，禁止使用規(guī)格和質量不合格的鋼管配件。2、卸料平臺搭設必須統(tǒng)一交底后作業(yè)，必須統(tǒng)一指揮,嚴格按搭設程序進行.3、連墻件等整體連接桿件隨搭設的架子及時設置。4、木膠模板須鋪平、鋪穩(wěn)，并用14#鐵絲綁扎固定木方。5、設置連墻桿或撐拉桿時，掌握其松緊程度，避免引起桿件的顯著變形。6、工人在架上進行搭設作業(yè)時，作業(yè)面上需鋪設臨時木跳板并固定，工人必須戴好安全帽和佩掛安全帶，不得單人進行較重桿件和易失衡、脫手、碰接、滑跌等不安全作業(yè).7、在搭設過程不得隨意改變構桿設計、減少配件設置和對立桿、縱距作≥100mm的尺寸放大,確實需要調整和改變尺寸，應提交審核單位的技術主管人員協(xié)商解決.8、扣件一定要擰緊，擰緊力矩符合規(guī)范要求，嚴禁松擰或漏擰,腳手架搭設后應及時逐一對扣件進行檢查。3.3拆除施工工藝1、拆除作業(yè)應按確定的程序進行拆除：安全網→擋腳板及木跳板→防護欄桿→斜撐桿→小橫桿→大橫桿→立桿。2、不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除,做到一步一清，一桿一清.3、拆立桿時,要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐時，應先拆中間扣件,然后托住中間，再解端頭扣件。4、所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。5、拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞,如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節(jié)時，應防止失穩(wěn).6、當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固,后拆除連墻件.7、拆除前應檢查架子上的材料,雜物是否清理干凈，拆下的材料轉到上面樓層,嚴禁從高空拋擲。下面樓層一定要搭設水平安全網，搭、拆架子均應劃出安全區(qū)，設置警戒標志并用尼龍繩圍攔，在地面安排專人負責警戒.3。4卸料平臺使用注意事項1、卸料平臺必須經過安全員驗收合格后方可使用.2、卸料平臺上只允許人員及運輸工具通過,嚴禁堆放施工材料或其他重大荷載；等待施工電梯時，也應盡量避免在腳手架平臺上站太多人，不得超過施工電梯額定的2t的載荷。3、在卸料平臺的使用過程中，要做好日常的維護、保養(yǎng)工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件的情況，遇有問題及時解決。4、電梯層門為確保工程安全，在各層操作平臺上設置層門，層門采用35×3角鋼進行加工制作。層門的豎向高度為1.8m,寬度為1。6m，層門外框及橫向分隔采用35×3角鋼焊制，1。0m以下用1。5mm鐵皮板封面。層門的固定措施采取將層門的豎向邊框放置在外排兩側的鋼管立桿邊，然后在立桿上焊接2個鋼筋圓環(huán)的方式，注意層門只允許向結構層方向開啟。5、安全保證措施（1）操作人員必須持有登高作業(yè)操作證，方可上崗.（2）架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業(yè)，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業(yè)需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶,未佩戴安全防護用品不得上架子。（3）在架子上施工的各工種作業(yè)人員，應注意自身安全（尤其是在卸料平臺上的工作人員)；不得隨意向下、向外拋、掉物品,不得隨意拆除安全防護裝置。（4)雨、雪、霧及六級以上大風等天氣,嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。（5)應設安全員負責對腳手架進行經常檢查和保修。（6）在卸料平臺禁止進行電、氣焊作業(yè),必須有防火措施和專人看護，安全員巡視檢查.（7）只有當?shù)趸@到達卸料層時，卸料人員才能打開防護門進行卸料工作，卸料完成后,卸料人員及時關閉防護門，扣好防護門銷后，方可啟動施工電梯。6、計算書附件：樓層門大樣圖施工電梯落地卸料平臺計算書施工電梯落地卸料平臺的計算依照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130—2001)、《建筑建構荷載規(guī)范》(GB50009—2001)、《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2002)等編制。一、參數(shù)信息:1。基本參數(shù)立桿橫距l(xiāng)b（m)：0。9，立桿步距h（m）：2；立桿采用單立桿支撐。立桿縱距l(xiāng)a（m)：1。8，平臺支架計算總高度H（m)：20；平臺底鋼管間距離（mm):300;鋼管類型:Φ48×3.5,扣件連接方式：雙扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)：0。8;2.荷載參數(shù)腳手板自重(kN/m2):0.25；欄桿、擋腳板自重（kN/m）:0.15；施工人員及卸料荷載（kN/m2)：2;安全網自重(kN/m2):0.005；活荷載同時計算層數(shù)：2層。3。地基參數(shù)地基土類型：素填土；地基承載力標準值（kPa)：170;立桿基礎底面面積（m2）：0.25；地基承載力調整系數(shù):1.二、板底支撐鋼管計算:板底支撐鋼管按照均布荷載下簡支梁計算，截面幾何參數(shù)為截面抵抗矩W=5。08cm3；截面慣性矩I=12.19cm4;1.荷載的計算：(1)腳手板自重設計值(kN/m）：q1=1。2×0.25×0.3=0。090kN/m；(2）施工人員及卸料荷載設計值（kN/m)：q2=1。4×2×0.3=0。840kN/m；2.強度驗算：板底支撐鋼管按簡支梁計算。最大彎矩計算公式如下:Mmax=ql2/8最大支座力計算公式如下：N=ql/2荷載設計值：q=1。2×q1+1.4×q2=1。284kN/m；最大彎距Mmax=1.284×1。82/8=0.520kN·m；支座力N=1。284×1。8/2=1.156kN；最大應力σ=Mmax/W=0.520×106/(5。08×103）=102。366N/mm2；板底鋼管的抗彎強度設計值[f］=205N/mm2；板底鋼管的計算應力102.366N/mm2小于板底鋼管的抗彎設計強度205N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算:計算公式如下:ν=5ql4/384EIq=q1+q2=0.930kN/m均布恒載:ν=5×0.930×（1.8×103）4/（384×2。06×105×12。19×104）=5。062mm；板底支撐鋼管的最大撓度為5。062mm小于鋼管的最大容許撓度1800/150與10mm，滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算:橫向支撐鋼管按照集中荷載下三跨連續(xù)梁計算，截面幾何參數(shù)為截面抵抗矩W=5.08cm3；截面慣性矩I=12.19cm4；集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞力支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖（kN·m)支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.347kN·m；最大變形νmax=1。190mm;最大支座力Qmax=1。156kN；最大應力σ=Mmax/w=0.347×106/(5。08×103)=68。244N/mm2；橫向鋼管的計算應力68。244N/mm2小于橫向鋼管的抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求！橫向支撐鋼管的最大撓度為1.190mm小于橫向支撐鋼管的最大容許撓度900/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算：按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編,P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.8，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN。R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取12。80kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=1.156kN；R<12。80kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、支架立桿荷載設計值(軸力）計算：1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的結構自重（kN)：NG1=0。141×20=2。810kN；(2)板底支撐鋼管的結構自重(kN):NG2=0.038×1。8×2×8×1/4=0.276kN；（3)腳手板自重(kN):NG3=0.25×1×1。8×0。9×8/4=0.810kN；（4）欄桿、擋腳板的自重(kN):NG4=0.15×1×1.8×8/2=1。080kN；(5)安全網自重(kN/m2):NG5=0。005×1×1.8×20/2=0.090kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4+NG5=2。810+0.276+0.810+1.080+0。090=5。066kN;2.活荷載為施工人員及卸料荷載:施工人員及卸料荷載標準值：NQ=2×2×0.9×1。8/4=1。620kN；3.因不考慮風荷載，立桿的軸向壓力設計值計算公式N1=1.2NG+1。4NQ=1.2×5.066+1。4×1.620=8.348kN；本卸料平臺采用單立桿，單根立桿所受的荷載為N＝N1＝8。348kN。六、立桿的穩(wěn)定性驗算:立桿的穩(wěn)定性計算公式：σ=N/φAKH≤[f]其中N———-立桿的軸心壓力設計值（kN)：N=8.348kN；φ—--————立桿的軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)，由長細比λ＝lo/i的值查表得到；i———-計算立桿的截面回轉半徑（cm）：i=1.58cm；A--——立桿凈截面面積(cm2):A=4。89cm2;W-———立桿凈截面模量(抵抗矩)（cm3）:W=5。08cm3；σ—-—鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2）；[f］鋼管立桿抗壓強度設計值：［f]=205N/mm2；l0——--計算長度（m)；參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》,由以下公式計算:l0=kμhk—計算長度附加系數(shù)，取值為1.163；μ--—-計算長度系數(shù)，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》表5。3。3；取最不利值μ=2。00;立桿計算長度l0=kμh=1.163×2。00×2=4。652m；λ=l0/i=4.652×103/15.8=294；當λ〉250時，φ=7320/λ2=7320/2942=0.085鋼管立桿受壓應力計算值；σ=8。348×103/（0。085×489)=201.579N/mm2；立桿鋼管穩(wěn)定性驗算σ=201.579N/mm2小于立桿鋼管抗壓強度設計值［f]=205N/mm2，滿足要求！七、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=170.000kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=170kPa;腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc=1;立桿基礎底面的平均壓力：p=N1/A=33。391kPa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值:N1=8.348kN；基礎底面面積：A=0。25m2。p=33.391kPa≤fg=170.000kPa。地基承載力滿足要求！普通型鋼懸挑扣件式雙排腳手架工字鋼及鋼絲繩計算書一、鋼絲繩卸荷計算在腳手架全高范圍內卸荷3次;吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1次卸荷點高度為4。200米，鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls為9.000米，吊點水平距離2.0倍于立桿縱距;第2次卸荷點高度為8。200米，鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls為9。000米，吊點水平距離2。0倍于立桿縱距；第3次卸荷點高度為12。200米，鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls為9。000米,吊點水平距離2.0倍于立桿縱距；各卸荷點鋼絲繩卸荷計算方法是相同的,下面我們僅給出第一次卸荷的計算過程，其他的卸荷點直接給出計算結果。1。卸荷點內力計算卸荷點處立桿軸向力計算：P1=kx×N1×n=1。5×11.239×2=33。717kNP2=kx×N2×n=1。5×10.103×2=30.309kN經過計算得到a1=arctg[9/（1。8+0.2）］=77。471度a2=arctg［9/0.2]=88。727度各吊點位置處內力計算為（kN):T1=P1/sina1=33。717/0。976=34.540kNT2=P2/sina2=30.309/1.000=30。317kNG1=P1/tana1=33.717/4.500=7。493kNG2=P2/tana2=30.309/45。000=0。674kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。2.鋼絲繩的最小直徑計算卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為［Fg］=T1=34.540kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：[Fg］=αFg/K其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN）；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN），計算中可以近似計算Fg=0.5d2,d為鋼絲繩直徑(mm);α—-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)；K--鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中[Fg]取34。540kN,α=0。85，K=6，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為:d=(2×34。540×6/0。85)0。5=22。082mm。3.鋼絲繩的吊環(huán)強度計算吊環(huán)強度計算公式為：σ=N/A≤［f］其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規(guī)范》10。9.8每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于50N/mm2；N--吊環(huán)上承受的荷載等于［Fg］；A--吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算,A=0。5πd2;選擇吊環(huán)的最小直徑要為:d=（2×[Fg]/［f］/π）0。5=（2×34。540×103/50/3.142）0.5=20.971mm。實際吊環(huán)選用直徑D=22mm的HPB235的鋼筋制作即可.第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為22.1mm（鋼絲繩型號:6×19)，必須拉緊至34。540kN，吊環(huán)直徑為22mm。根據各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為22.4mm(鋼絲繩型號：6×19)，必須拉緊至35。450kN，吊環(huán)直徑為22mm；第3次卸荷鋼絲繩最小直徑為23。3mm(鋼絲繩型號:6×19），必須拉緊至38.484kN,吊環(huán)直徑為25mm。二、拉繩的受力計算鋼繩做安全儲備，按照承受全部荷載計算，通過軟件電算程序計算得到鋼繩的支點從左至右支座反力分別為：R1=12。422kN。水平懸挑梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力.各支點的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為:RU1=12。764kN。三、拉繩的強度計算1.鋼絲拉繩的內力計算鋼絲拉繩的軸力RU取最大值進行計算，為RU=12。764kN選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑15.5mm。[Fg］=αFg/K其中[Fg］—-鋼絲繩的容許拉力（kN）；Fg-—鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝138.500kN;α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0。85、0。82和0.8.α＝0。85；K-—鋼絲繩使用安全系數(shù)。K＝6.得到：［Fg]=19。621kN≥Ru＝12.764kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。2。鋼絲拉繩的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=12。764kN鋼絲拉繩的拉環(huán)的強度計算公式為σ=N/A≤[f］其中[f］為拉環(huán)鋼筋抗拉強度,按《混凝土結構設計規(guī)范》10.9。8每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環(huán)最小直徑D=(12763.770×4/(3。142×50×2）)1/2=12.7mm；實際拉環(huán)選用直徑D=20mm的HPB235的鋼筋制作即可（《扣件架規(guī)范》第6。10.4條規(guī)定吊環(huán)應使用HPB235鋼筋且直徑≥20mm)。四、懸挑梁受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本方案算例中,m=1.4m,l=2.1m，m1=1。3m，m2=0.2m；k=1.4/2.1=0。667k1=1.3/2。1=0。619k2=0.2/2.1=0.10懸挑梁的截面慣性矩I=2370cm4，截面抵抗矩W=237cm3,截面積A=35.5cm2，線密度G=27.9kg/m。外立桿軸向力設計值N1=11.188kN；內立桿軸向力設計值N2=10。093kN;懸挑梁自重荷載q=1.2×27.9×9。8×10—3=0.335kN/m把以上數(shù)據代入公式，經過計算得到:支座反力RA=29。169kN支座反力RB=-7.887kN最大彎矩MA=16.563kN·m最大應力σ=16563406.605/（1.05×237000)=66.560N/mm2懸挑梁的最大應力計算值σ=66。560N/mm2小于抗壓強度設計值205N/mm2，滿足要求！最大撓度νmax=4.514mm按照《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017—2003)附錄A結構變形規(guī)定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2600mm。懸挑梁的最大撓度4。514mm小于最大容許撓度2600/400mm，滿足要求！五、懸挑梁穩(wěn)定性計算懸挑梁采用20a號工字鋼，計算公式如下：σ=M/φbWx≤［f］其中φb—-均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到:φb=2。00由于φb大于0。6，依《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附表B，按照下面公式調整：得到φb’=0.929.經過計算得到最大應力σ=16。563×106/(0.929×237000）=75。229N/mm2；懸挑梁的穩(wěn)定性計算σ=75.229N/mm2小于[f]=215N/mm2,滿足要求!目錄TOC\o”1-3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc356203275"一、設計依據 2HYPERLINK\l”_Toc356203276”二、工程概況 2三、卸料平臺搭設方案 3HYPERLINK\l”_Toc356203278”四、主要施工方法 3六、拆除注意事項 8\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc438923214"一、編制依據 1_Toc438923216”三、卸料平臺方案選擇 2_Toc438923219"(一)落地式扣件鋼管卸料平臺技術參數(shù) 3HYPERLINK\l”_Toc438923220”（二）懸挑式扣件鋼管卸料平臺技術參數(shù)表 4_Toc438923222”（四）節(jié)點詳圖 6HYPERLINK\l”_Toc438923223"六、施工安全保證措施 13HYPERLINK\l”_Toc438923224"（一）安全組織保證措施 13八、卸料平臺內力計算書 16型剪刀撐.6、腳手板作業(yè)層滿鋪九層膠合板(用方木沿大橫桿方向綁扎在小橫桿上＠150，)，木膠板兩端與方木釘牢固。7、連墻件每層靠近立桿位置均需設置連墻件，采用小橫桿與預埋在樓層上的鋼管用扣件連接（具體詳節(jié)點圖）。8、防護(1)平臺兩側0。6m和1。2m處設兩道防護欄桿.底部側面設20cm高的擋腳板，擋腳板采用沖壓鋼板，其它部位均用密目安全網進行封閉。(2)將防護門安裝在靠近施工電梯或井字架側的立柱上。9、其它落地式卸料平臺因直接作用在地下室頂板上，必須在底層通長設置50×50的方木作為墊層。（四)節(jié)點詳圖圖一：落地式卸料平臺側面圖圖二：落地式卸料平臺正面圖圖三：懸挑式卸料平臺懸挑梁布置圖圖四：U型鋼筋壓環(huán)構造圖圖五：懸挑式卸料平臺懸挑梁布置圖（陽臺位置）圖六：卸料平臺卸荷布置圖圖七：