簡(jiǎn)支梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)

青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）第頁(yè)第一章設(shè)計(jì)方案比選1.1設(shè)計(jì)資料料青島高新區(qū)科技技大道橋：規(guī)規(guī)劃河道寬度度76m，河河底標(biāo)高-00.05m，設(shè)設(shè)計(jì)洪水水位位高程2.445m，河岸標(biāo)高33.5m；設(shè)設(shè)計(jì)洪水頻率率1/1000，橋下不通通航，不需考考慮流冰；雙向4車(chē)道道，設(shè)計(jì)時(shí)速速60km//h,設(shè)計(jì)荷荷載為公路II級(jí)；地震烈烈度為6度。1.2方案編制制初步確定裝配式式預(yù)應(yīng)力混凝凝土簡(jiǎn)支Ｔ梁橋、鋼筋混凝土土拱橋、等截面面預(yù)應(yīng)力混凝凝土連續(xù)梁橋橋三種橋梁形形式。（1）裝配式預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝土土簡(jiǎn)支T形梁橋圖1-1預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)簡(jiǎn)支T形梁橋橋（尺寸單位位：cm）孔徑布置：266m+26m+26m，橋橋長(zhǎng)78米，橋?qū)?×12m（分離式）。橋面設(shè)有11.5%的橫橫坡，不設(shè)縱坡，每每跨之間留有有4cm的伸伸縮縫。結(jié)構(gòu)構(gòu)造：全橋橋采用等跨等等截面預(yù)應(yīng)力力T形梁，主梁間距距2.4m。預(yù)制TT梁寬1.8m，現(xiàn)澆濕濕接縫0.66m，每跨共設(shè)10片T梁，全全橋共計(jì)300片T梁。下部構(gòu)造：橋墩墩均采用雙柱柱式橋墩，基基礎(chǔ)為鉆孔灌灌注樁基礎(chǔ)，橋橋臺(tái)采用重力力式U形橋臺(tái)。施工方法：主梁梁采用預(yù)制裝裝配式施工方方法。（2）鋼筋混凝凝土拱橋圖1-2鋼筋筋混凝土拱橋橋（尺寸單位位：cm）孔徑布置：采用用單跨鋼筋混混凝土拱橋，跨跨長(zhǎng)78m。結(jié)構(gòu)構(gòu)造：橋面面行車(chē)道寬115m,兩邊各各設(shè)1.5m的人行道道，拱圈采用用單箱多室閉閉合箱。下部構(gòu)造：橋臺(tái)臺(tái)為重力式U形橋臺(tái)。（3）裝配式預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝土土連續(xù)梁橋圖1-3預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土連連續(xù)梁橋（尺尺寸單位：ccm）孔跨布置：244m+30mm+24m,橋長(zhǎng)778m，橋面寬18m(整體式)),設(shè)有2m的的中間帶，橋面設(shè)有11.5%的橫橫坡，其中中中間標(biāo)高高于于外側(cè)標(biāo)高。主梁結(jié)構(gòu)：上部部結(jié)構(gòu)為等截截面板式梁。下部結(jié)構(gòu)：上、下下行橋的橋墩墩基礎(chǔ)是連成成整體的，全全橋基礎(chǔ)均采采用鉆孔灌注注摩擦樁，橋橋墩為圓端型型形實(shí)體墩。施工方案：全橋橋采用懸臂節(jié)節(jié)段澆筑施工工法。1.3方案比比選表1-1方案案比選表比較項(xiàng)目第一方案第二方案第三方案主跨橋形裝配式預(yù)應(yīng)力混混凝土簡(jiǎn)支ＴＴ形梁橋鋼筋混凝土拱橋橋等截面預(yù)應(yīng)力混混凝土連續(xù)梁梁橋使用性能建筑高度較低，易保養(yǎng)和維護(hù)，橋下視覺(jué)效果好。橋面連續(xù)，行車(chē)車(chē)舒適。行車(chē)平順舒；抗抗震能力強(qiáng)；；建筑高度較較高，易開(kāi)裂裂，難以維護(hù)受力性能受力明確受力合理，變形形小橋墩參加受彎作作用，使主梁梁彎矩進(jìn)一步步減??；超靜靜定次數(shù)高，對(duì)對(duì)常年溫差、基礎(chǔ)變形、日照溫均較敏感；對(duì)基礎(chǔ)要求較高。經(jīng)濟(jì)性等截面形式，可可大量節(jié)省模模板，加快建建橋進(jìn)度，簡(jiǎn)簡(jiǎn)易經(jīng)濟(jì)。材料用量和費(fèi)用用較T形梁要多一些；；需要采用較較復(fù)雜的結(jié)構(gòu)構(gòu)措施，或應(yīng)應(yīng)設(shè)置抵抗單單向水平力的的措施，增加加了造價(jià)采用等截面梁能能較好符合梁梁的內(nèi)力分布布規(guī)律，充分分利用截面，合合理配置鋼筋筋，經(jīng)濟(jì)實(shí)用用美觀性構(gòu)造簡(jiǎn)單，線條條明晰，但比比較單調(diào)，與與景觀配合很很不協(xié)調(diào)跨徑較大，線條條非常美，與與環(huán)境和諧，增增加了城市的的景觀側(cè)面上看線條明明晰，與當(dāng)?shù)氐氐牡匦闻浜虾?，顯得美觀觀大方施工方面橋梁的上、下部部可平行施工工，使工期大大大縮短；無(wú)無(wú)需在高空進(jìn)進(jìn)行構(gòu)件制作作，質(zhì)量以控控制，可在一一處成批生產(chǎn)產(chǎn)，從而降低低成本。技術(shù)要求較高，施工機(jī)具也較多，施工工期較長(zhǎng)，對(duì)地形依賴(lài)較強(qiáng)。由于連續(xù)體系梁梁橋與簡(jiǎn)支體體系梁橋受力力差別很大，故故他們的施工工方式大不相相同。目前所所用的施工方方式大致可分分為逐孔施工工分節(jié)段施工工法和頂推施施工法。由于于在高空作業(yè)業(yè)，施工危險(xiǎn)險(xiǎn)度高。適用性適用于對(duì)橋下視視覺(jué)有要求的的工程，適用用于各種地質(zhì)情況況；用于對(duì)工期期緊的工程；；對(duì)通航無(wú)過(guò)過(guò)高要求的工工程。上承式拱橋的跨跨度大，滿足足橋下凈空的的要求。在橋橋下沒(méi)有特殊殊需求通航要要求的航道中中采用跨越能能力較大的拱拱橋，顯得沒(méi)沒(méi)有必要對(duì)通航無(wú)過(guò)高要要求的工程；；對(duì)抗震有要要求的工程；；對(duì)整體性有有要求的工程程。養(yǎng)護(hù)維修量小較大小方案的最終確定定：由上表可可知，根據(jù)青青島高新區(qū)的的情況，結(jié)合合橋梁設(shè)計(jì)原原則，選擇第第一方案經(jīng)濟(jì)濟(jì)上比第二方案好；另外第一方方案工期較短短，施工難度度較小；在使用性與適適用性方面均均較好。所以以選擇第一方方案作為最優(yōu)優(yōu)方案。第二章上部結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2.1上部結(jié)結(jié)構(gòu)尺寸擬定定2.1.1設(shè)計(jì)計(jì)資料（1）橋梁跨徑徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：266m（墩中心心距離）主梁全長(zhǎng)：255.96m計(jì)算跨徑：255m橋面凈空：2××（0.255+1+2.5+3.5+2+0.75+0.5）+22.0=266m（分離式）其中：人行欄欄桿0.255m；人行道1.00m；右路肩2.55m；行車(chē)道7mm;左路肩00.75m;;防撞欄0..5m；中間帶帶2.0m。（2）設(shè)計(jì)荷載載公路—Ⅰ級(jí),人人群荷載3..0kN/mm2，每側(cè)人人行欄，防撞撞欄重力的作作用力分別為為1.52KKN/m和44.99KNN/m。（3）材料規(guī)格格混凝土:預(yù)應(yīng)力力混凝土主梁梁采用C500，墩柱、臺(tái)臺(tái)帽采用C330混凝土，系系梁、承臺(tái)及及灌注樁采用用C30預(yù)應(yīng)力鋼絞線采采用φj155.20（77φ5.0）高高強(qiáng)低松弛預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼絞線線，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度度f(wàn)pk=11860Mppa，Ep==1.95××105Mppa，普通鋼筋主主要采用HRRB335和和R235（4）設(shè)計(jì)依據(jù)據(jù)①《公路橋涵設(shè)設(shè)計(jì)通用規(guī)范范》（JTGD60-22004），中中華人民共和和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)，20044②《公路鋼筋混混凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范范》（JTGD62-22004），中中華人民共和和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)，20044③《城市橋梁設(shè)設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)》(CJJJ77-988)人民交交通出版社④《橋梁工程》，姜福香主編編，機(jī)械工業(yè)業(yè)出版社，22010（5）基本計(jì)算算數(shù)據(jù)（見(jiàn)表表2-1）表2-1基本本計(jì)算數(shù)據(jù)表表名稱(chēng)項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)據(jù)混凝土立方強(qiáng)度f(wàn)cu,kMPa50彈性模量EcMPa3.45×1004軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)強(qiáng)度f(wàn)ckMPa32.40軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)強(qiáng)度f(wàn)tkMPa2.65軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度f(wàn)cdMPa22.40軸心抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度f(wàn)tdMPa1.83短暫狀態(tài)容許壓應(yīng)力0.7f'ckkMPa20.72容許拉應(yīng)力0.7f'tkkMPa1.76持久狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)荷載組合::容許壓應(yīng)力0.5fckMPa16.20容許主壓應(yīng)力0.6fckMPa19.40短期效應(yīng)組合::容許拉應(yīng)力σst-0.885σpcMPa0容許主拉應(yīng)力0.6ftkMPa1.59φs15.2鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pkMPa1860彈性模量EpMPa1.95×1005抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)pdMPa1260最大控制應(yīng)力σσcon0.75fpkkMPa1395持久狀態(tài)應(yīng)力::標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)組合0.65fpkkMPa1209材料重度鋼筋混凝土γ1kN/ｍ325.0瀝青混凝土γ2kN/ｍ323.0鋼絞線γ3kN/ｍ378.5鋼束與混凝土的的彈性模量比比αEp無(wú)綱量5.65注：考慮混凝土土強(qiáng)度達(dá)到CC45時(shí)開(kāi)始始張拉預(yù)應(yīng)力力鋼束。和分別表示鋼鋼束張拉時(shí)混混凝土的抗壓壓、抗拉標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)強(qiáng)度，則==29.6MMpa，==2。51MMpa。2.1.2橫橫截面布置（1）主梁間距距與主梁片數(shù)數(shù)對(duì)于跨徑較大的的預(yù)應(yīng)力混凝凝土簡(jiǎn)支梁橋橋，當(dāng)?shù)跹b重重量不受限制制時(shí)，適當(dāng)增增加主梁的間間距，加大翼翼緣寬度，可可以提高截面面效率指標(biāo)ρρ，比較經(jīng)濟(jì)濟(jì)合理。翼板板的寬度為22400mm，由由于寬度較大大，為了保證證橋梁的整體體受力性能，橋橋面板采用現(xiàn)現(xiàn)澆混凝土剛剛性接頭，預(yù)預(yù)制T梁寬11.8m，現(xiàn)澆濕濕接縫0.66m。凈—2×122m的橋形選用十片主梁，上下下行車(chē)道各五五片主梁。（2）主梁跨中中主要尺寸擬擬定1）主梁高度對(duì)于常用的等截截面簡(jiǎn)支梁，其其高跨比的取取值范圍在11/15-11/25，對(duì)對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝凝土T形梁一般可取取1/16--1/18左左右。當(dāng)橋梁建筑筑高度不受限限制時(shí)，增大大梁高往往是是較經(jīng)濟(jì)的方方案，因?yàn)榧蛹痈吒拱迨够旎炷劣昧吭鲈黾硬欢?，而而?jié)省預(yù)應(yīng)力力筋數(shù)量較多多。本設(shè)計(jì)采用1800mm的主主梁高度比較較合適。2）主梁截面細(xì)細(xì)部尺寸圖2-1結(jié)構(gòu)構(gòu)尺寸圖（尺尺寸單位：ccm）T形梁翼板的厚厚度主要取決決于橋面板承承受車(chē)輪局部部荷載的要求求，還應(yīng)考慮慮能否滿足主主梁受彎時(shí)上上翼板受壓的的強(qiáng)度要求。本設(shè)計(jì)預(yù)制T梁的翼板厚度取用150mm，在于腹板相連處的翼板厚度不應(yīng)小于梁高的1/10,該處翼板根部加厚到250mm以抵抗翼緣根部較大的彎矩。T形截面梁的腹腹板厚度規(guī)定定不小于1660mm，同同時(shí)從腹板本本身的穩(wěn)定條條件出發(fā)，腹腹板厚度不宜宜小于其高度度的1/155。本設(shè)計(jì)腹腹板厚度取2200mm。馬蹄尺寸基本由由布置預(yù)應(yīng)力力鋼束的需要要確定的，設(shè)設(shè)計(jì)實(shí)踐表明明，為了防止止在施工過(guò)程程和運(yùn)營(yíng)中馬馬蹄部分出現(xiàn)現(xiàn)縱向裂縫，其面積不宜小于截面總面積的10%—20%。馬蹄寬度約為肋寬的2-4倍，馬蹄全寬部分的高度加1/2斜坡區(qū)高度約為梁高的0.15-0.2倍。本設(shè)計(jì)考慮到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按二層布置，一層最多排兩束，同時(shí)還根據(jù)《公預(yù)規(guī)》對(duì)鋼束凈距及預(yù)留管道的構(gòu)造要求，初擬馬蹄寬度為550mm，高度為250mm，馬蹄與腹板交接處作三角形過(guò)渡，高度為150mm，以減少局部應(yīng)力。按照以上擬訂的的外形尺寸就就可以繪出預(yù)預(yù)制梁的跨中中截面圖。圖2-2跨中中截面尺寸圖圖(尺寸單位位：cm)（3）計(jì)算截面面幾何特征將主梁截面劃分分成五個(gè)規(guī)則則圖形的小單單元，截面幾幾何特征列表表計(jì)算見(jiàn)下表表。表2-2-1跨跨中、四分點(diǎn)點(diǎn)截面幾何特特性計(jì)算表分塊名稱(chēng)分塊面積分塊面積形心至至上緣距離分塊面積對(duì)上緣緣靜距分塊面積的自身身慣矩（cm)分塊面積對(duì)截面面形心的慣矩矩(1)(2)(3)=(11)×(2)(4)(5)(6)=(11)×(5)２（7）=（4）+（6）全截面翼板36007.5270006750054.66107557776108232776三角承托80018.33314666.444444.443.8271536645515410899腹板28008523800045733333-22.841460664460339977下三角262.5150393753281.255-87.842025415520286966馬蹄1375167.5230312..571614.558-105.3441525770091532932248837.5549353..9357563881預(yù)制截面翼板27007.5202505062560.86100006337100512662三角承托80018.33314666.444444.450.0272002161120066055腹板28008523800045733333-16.64775290..953486244下三角262.5150393753281.255-81.641749586617528677馬蹄1375167.5230312..571614.558-99.141351451171358613327937.5542603..9327454990表2-2-2支點(diǎn)截面幾何何特性計(jì)算表表分塊名稱(chēng)分塊面積分塊面積形心至至上緣距離分塊面積對(duì)上緣緣靜距分塊面積的自身身慣矩（cm)分塊面積對(duì)截面面形心的慣矩矩(1)(2)(3)=(11)×(2)(4)(5)(6)=(11)×(5)２（7）=（4）+（6）全截面翼板36007.5270006750062.42140265223140940223三角承托488.2817.68593.7331655.68852.321336609913382655腹板907597.5884812..5205889006-27.586902957727491866313163.228920406..2429241551預(yù)制截面翼板27007.5202505062567121203000121709225三角承托488.2817.68593.7331655.68856.91580860015825166腹板907597.5884812..5205889006-234800675525389588112263.228913656..2391430222跨中：全截面形形心至上緣距距離：（cmm）；預(yù)制截面形心至至上緣距離：：(cm))。支點(diǎn)：全截截面形心至上上緣距離：（ccm）；預(yù)制截面形心至至上緣距離：：(cm))。（4）檢查截面面效率指標(biāo)（希希望在0.55以上）上上核心距：下下核心距：截截面效率指標(biāo)標(biāo)：上述計(jì)算表明，初初擬的主梁跨跨中截面是合合理的。2.1.3橫截截面沿跨長(zhǎng)的的變化本設(shè)計(jì)主梁采用用等高形式，橫橫截面的T梁梁翼板厚度沿沿跨長(zhǎng)不變。粱端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，也為布置錨具的需要，在距梁端1250mm范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。馬蹄部分為配合鋼束彎起而從四分點(diǎn)附近開(kāi)始向支點(diǎn)逐漸抬高，在馬蹄抬高的同時(shí)腹板寬度亦開(kāi)始變化。2.1.4橫橫隔梁的布置置由于主梁很長(zhǎng)，為為了減小跨中中彎矩的影響響，全梁共設(shè)設(shè)了五道橫隔隔梁，分別布布置在跨中截截面、兩個(gè)四四分點(diǎn)及支點(diǎn)點(diǎn)處，其間距距為6.25m。端橫隔隔梁的高度與與主梁同高，厚厚度為上部2260mm，下下部240mm；中中橫隔梁高度度為14500mm，厚度度為上部1880mm，下下部160mm。2.2橋面鋪鋪裝橋面為6cm混混凝土鋪裝層層(兩邊最薄處為為8cm，按按1.5%的坡度過(guò)渡到跨跨中)，重度25kkN/m3；4cm瀝青鋪鋪裝層，重度度23kN//m3。2.3主梁內(nèi)內(nèi)力計(jì)算根據(jù)上述梁跨結(jié)結(jié)構(gòu)縱，橫截截面的布置，并并通過(guò)可變作作用下的梁橋橋荷載橫向分分布計(jì)算，可可分別求得主主梁控制截面面（一般取跨跨中、四分點(diǎn)點(diǎn)和支點(diǎn)截面面）的恒載和最大大活載內(nèi)力，然然后在進(jìn)行主主梁內(nèi)力組合。2.3.1恒載載內(nèi)力計(jì)算（1）恒載集度度ⅰ）預(yù)制梁自重重（一期恒載載）：①跨中截面段主主梁的自重（長(zhǎng)長(zhǎng)6.25米米）G(1)=0..79375×255×6.255=124.022(kN)②馬蹄抬高與腹腹板變寬段梁梁的自重（長(zhǎng)長(zhǎng)5米）G(2)=(00.79375+1.22663)×5×25/22=126.25(kkN)③支點(diǎn)段梁的自自重（長(zhǎng)1..73米）G(3)=11.22633×25×11.73=52.733(kN)④邊主梁的橫隔隔梁中橫隔梁體積：：0.17×（11.4×0..8-0.55×（0.8×00.1+0.175×0.115））=0.18114(m3)端橫隔梁體積::0.25×(11.65×00.625--0.5×00.078××0.6255)=0.22517(mm3)故半跨內(nèi)橫隔梁梁重力為：G(4)=（1.5×0.1814+1.0×0.2517）×25=13.10（kN）⑤中主梁的橫隔隔梁中橫隔梁體積：：0.18114×2=0..3628(mm3)端橫隔梁體積::0.2517××2=0.55034(mm3)故半跨內(nèi)橫隔梁梁重力為:G(5)=（11.5×0..3628+1.0×0.50334）×255=26.19（kN）⑥預(yù)制梁恒載集集度：邊梁：g1=（124.022＋126.225＋52.733＋13.110）/12.998=24..35(kN//m)中梁：g2=（1224.02＋1126.255＋52.773＋26..19）/112.98==25.36(kN//m)ⅱ）二期期恒載①現(xiàn)澆澆T梁翼板集集度g(6)=0..15×0..6×25==2.25（kN/m）②邊梁梁現(xiàn)澆部分橫橫隔梁一片中橫隔梁（現(xiàn)現(xiàn)澆部分）體體積：0.117×0.33×1.4==0.07114m3一片端端橫隔梁（現(xiàn)現(xiàn)澆部分）體體積：0.225×0.33×1.655=0.122375m33故g((7)=（33×0.07714＋2××0.123375）×225/25==0.46（kkN/m）③鋪裝裝8cm混凝土鋪鋪裝：0.008×12×225＋0.55×12×00.09×225=37.5（kN//m）4cm瀝青鋪裝裝：0.044×（62＋0.0092）?××23=5..52（kNN/m）若將橋橋面鋪裝均攤攤給五片主梁梁，則：g(88)=(377.5＋5.552)/5==8.60(kkN/m)④欄桿桿一側(cè)人行欄：11.52kNN/m一側(cè)防撞撞欄：4.999kN/mm若將人行欄、防防撞欄均攤給給五片主梁，則則：g(99)=(1..52＋4..99)/55=1.3002(kN//m)⑤二期期恒載集度邊梁：g3=22.25＋00.46＋88.6＋1.3022=12.612（kNN/m）中梁：gg4=2.225＋0.992＋8.66＋1.302=13.0772(kN//m)（2）恒載內(nèi)力力如下圖所示，設(shè)設(shè)x為計(jì)算截截面離左支座座的距離，并并令主梁彎矩和剪力力的計(jì)算公式式分別為：恒載內(nèi)力計(jì)算見(jiàn)見(jiàn)下表。表2-3-11號(hào)梁永永久作用效應(yīng)應(yīng)作用效應(yīng)跨中=0.5四分點(diǎn)=0.25支點(diǎn)=0.0一期彎矩（kN·mm）1902.3441426.7660剪力(kN)0152.19304.38二期彎矩（kN·mm）985.31738.980剪力(kN)078.83157.65彎矩（kN·mm）2887.6552165.7440剪力(kN)0231.02462.03表2-3-22、3號(hào)號(hào)梁永久作用用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中=0.5四分點(diǎn)=0.25支點(diǎn)=0.0一期彎矩（kN·mm）1981.2551485.9440剪力(kN)0158.5317二期彎矩（kN·mm）1021.255765.940剪力(kN)081.70163.40彎矩（kN·mm）3002.5002251.8880剪力(kN)0240.20480.40圖2-3恒載載內(nèi)力計(jì)算圖圖2.3.2活載載內(nèi)力計(jì)算（1）沖擊系數(shù)數(shù)和車(chē)道折減減系數(shù)按《橋規(guī)》4..3.2條規(guī)規(guī)定，結(jié)構(gòu)的的沖擊系數(shù)與與結(jié)構(gòu)的基頻頻有關(guān)，因此此要先計(jì)算結(jié)結(jié)構(gòu)的頻率。簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁橋的頻頻率可采用下下列公式估算算：其中：根據(jù)本橋的基頻頻，可計(jì)算出出汽車(chē)荷載的的沖擊系數(shù)為為：μ=0.17667ln-0.00157=00.298按《橋規(guī)》4..3.1條，當(dāng)當(dāng)車(chē)道為兩車(chē)車(chē)道時(shí)，行車(chē)車(chē)道折減系數(shù)數(shù)1。三車(chē)道道折減22%%，但折減后不不得小于用兩兩行車(chē)隊(duì)布載載的計(jì)算結(jié)果果，但是本橋橋設(shè)計(jì)形式是是雙向二車(chē)道，一側(cè)側(cè)橋體最多容容納三車(chē)，所所以就需在二二車(chē)道和三車(chē)車(chē)道中折減，具具體以最不利利布載形式而而定。（2）計(jì)算主梁梁的荷載橫向向分布系數(shù)ⅰ）跨中的荷載載橫向分布系系數(shù)本橋跨中內(nèi)設(shè)五五道橫隔梁，具具有可靠地橫橫向聯(lián)系，且且承重結(jié)構(gòu)的的長(zhǎng)寬比為：：所以可按修正的的偏心壓力法來(lái)繪制橫向向影響線和計(jì)計(jì)算橫向分布布系數(shù)。①計(jì)算主梁抗扭扭慣矩對(duì)于T形梁截面面，抗扭慣矩可近近似按下式計(jì)計(jì)算：式中：bi，tti—相應(yīng)為單單個(gè)矩形截面面的寬度和高高度；ci—矩形截面面抗扭剛度系系數(shù)；m—梁截面劃分分成單個(gè)矩形形截面的個(gè)數(shù)數(shù)。對(duì)于跨中截面，翼翼緣板的換算算平均厚度：：馬蹄部分的換算算平均厚度：：下圖給出了的計(jì)計(jì)算圖示，的的計(jì)算見(jiàn)下表。表2-4ITT計(jì)算表分塊名稱(chēng)翼緣板①24018.612.903221/35.147888腹板②128.9206.4450.3003.093600馬蹄③5532.51.69230.1993.75721111.998669圖2-4ITT計(jì)算圖示（尺尺寸單位：ccm）②計(jì)算抗扭修正正系數(shù)β對(duì)于本算例主梁梁的間距相同同，并將主梁梁近似看成等等截面，則得得：式中：G=0..4E；l==25.00m；；a1=4.80m；a2=2.40m；a3=0.0m；a4=-2.40m；a5=-4.800m；Ii=0.341366503m4；E=3.455×10100。計(jì)算得：β=00.94③按修正的偏心心壓力法計(jì)算橫向影響響線豎坐標(biāo)值值式中：n=5，=2×(4.82＋22.42)＝57.6(m2)計(jì)算所得值列于于下表內(nèi)。表2-5ηiij值梁號(hào)10.5760.3880.2000.012-0.17620.3880.2940.2000.1060.01230.2000.2000.2000.2000.200④計(jì)算荷載橫向向分布系數(shù)1-3號(hào)梁的橫橫向影響線和和最不利布載載圖式如下圖所示?？勺冏饔?公路路-Ⅰ荷載))：一號(hào)梁：二車(chē)道道m(xù)cq1=1/2×（00.533＋＋0.3922＋0.2990＋0.1149）=00.682三號(hào)梁：三車(chē)道道m(xù)cq=1/2×（00.366＋＋0.2611＋0.2110＋0.1139＋0..088＋00.018）××0.78==0.4222（舍）二車(chē)道m(xù)cqq=1/2×（00.366＋＋0.2611＋0.2110＋0.1139）=00.488（取?。┤?hào)梁：三車(chē)道道m(xù)cq=1/2×((0.2×66)×0.78==0.4688（取）二車(chē)道m(xù)cqq=1/2×((0.2×44)=0.4(舍舍)故取可變作用（汽車(chē)）的橫向分布系數(shù)為：mcq1=00.682，mmcq2=0.4888,mcq3=0.4688可變作作用（人群）：：mcr1=0.6322,mcr2=0.4122,mcr3=0.2圖2-5跨中中的橫向分布布系數(shù)mc計(jì)算圖示ⅱ）支點(diǎn)截面的的荷載橫向分布系數(shù)mo如下圖所示，按按杠桿原理法繪制荷載橫橫向分布影響響線并進(jìn)行布布載，各梁的荷載載橫向分布系系數(shù)可計(jì)算如下：可變作用（汽車(chē)車(chē)）mo1=1/2×((0.7711＋0.0221)=0..396mo22=1/2×((0.2500＋1＋0..458)==0.8544mo33=1/2×((0.2500＋1＋0..458)==0.8544可變作用（人群群）mor1=1.1888，mor2=mor3=0圖2-6支點(diǎn)點(diǎn)的橫向分布布系數(shù)mo計(jì)算圖式ⅲ）橫向分布系系數(shù)匯總表表2-61號(hào)號(hào)梁、2號(hào)梁梁、3號(hào)梁的可變作用向向分布系數(shù)可變作用類(lèi)別mc1mc2mc3mo1mo2m03公路－II級(jí)0.6820.4880.4680.3960.8540.854人群0.6230.4120.21.18800（3）車(chē)道荷載載的取值根據(jù)《橋規(guī)》44.3.1條條，公路-ⅠⅠ級(jí)的均布荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值qqk和集中荷載載標(biāo)準(zhǔn)值Pk分別為:qk=10.55（kN/mm）計(jì)算彎矩時(shí)：PPk=[(3600-180))/(50--5)×(25-55)+1800]=2600(kN/mm)計(jì)算剪力時(shí)：PPk=1.2×260=3112(kN//m)（4）計(jì)算活載載內(nèi)力在可變作用效應(yīng)應(yīng)計(jì)算中，本本算例對(duì)于橫橫向分布系數(shù)數(shù)的取值作如如下考慮，支支點(diǎn)處橫向分分布系數(shù)取，從支點(diǎn)至第第一根橫段梁梁，橫向分布布系數(shù)從直線過(guò)渡到，其余梁段取取。計(jì)算各截面面的最大彎矩矩和跨中剪力力時(shí)，可以近似取不不變的跨中橫橫向分布系數(shù)數(shù)mc；對(duì)于支點(diǎn)截面面和靠近支點(diǎn)點(diǎn)截面的剪力力，應(yīng)考慮橫向向荷載分布系系數(shù)在梁端區(qū)區(qū)段內(nèi)發(fā)生變變化所產(chǎn)生的影響響。?。┣罂缰薪孛婷娴淖畲髲澗鼐睾妥畲蠹袅ατ?jì)算跨中截面最最大彎矩和最最大剪力采用直接加載載求可變作用用效應(yīng)，下圖圖給出跨中截面作作用效應(yīng)計(jì)算算圖式，計(jì)算算公式為：S=(1+μ))ξmcq(Pkyp＋ΣqkΩ)式中：μ—汽車(chē)車(chē)荷載沖擊系系數(shù);ξ—多車(chē)道橋涵涵的汽車(chē)荷載載折減系數(shù);;S—所求截面汽汽車(chē)（人群）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎彎矩或剪力；；qk—車(chē)道均布布荷載標(biāo)準(zhǔn)值值；Pk—車(chē)道集中中荷載標(biāo)準(zhǔn)值值；Ω—影響線上同同號(hào)區(qū)段的面面積；yp—影響線上上最大坐標(biāo)值值。活載內(nèi)力（汽車(chē)車(chē)）：一號(hào)梁：Mmax1=11.298××1.0×00.682××(260××6.25++10.5××0.5×225×6.225)=21164.688(kN/mm)Vmax1=11.298××1.0×00.628××(312××0.5+110.5×00.5×255/2×0..5)=1667.14((kN)二號(hào)梁：Mmax2=11.298××1.0×00.488××(260××6.25++10.5××0.5×225×6.225）=15548.922（kN/mm）Vmax2=11.298××1.0×00.488××(312××0.5+110.5×00.5×255/2×0..5)=1119.60((kN)三號(hào)梁：Mmax3=11.298××0.78××0.4688×(2600×6.255+10.55×0.5××25/2××6.25))=11588.64(kkN/m)Vmax3=11.298××0.78××0.4688×(3122×0.5++10.5××0.5×225/2×00.5)=889.46((kN)活載內(nèi)力(人群群):qr=1.0×33.0=3((kN/m))一號(hào)梁：Mmax1=mmcr1·qr·Ω=0.6632×3××0.5×225×6.225=1466.02(kkN/m)Vmax1=mmcr1·qr·Ω=0.6623×3××0.5×225/2×00.5=5..84(kNN)二號(hào)梁：Mmax2=00.142××3×0.55×25×66.25=996.56((kN/m))Vmax2=00.412××3×0.55×25/22×0.5==3.86((kN)三號(hào)梁：Mmax3=00.2×3××0.5×225×6.225=46..825(kkN/m)Vmax3=00.2×3××0.5×225/2×00.5=1..875(kkN)圖2-7跨中中截面內(nèi)力計(jì)計(jì)算圖式ⅱ）求四分點(diǎn)截截面的最大彎彎矩和最大剪剪力圖2-8四分分點(diǎn)截面內(nèi)力力計(jì)算圖示活載內(nèi)力（汽車(chē)車(chē)）：一號(hào)梁：Mmax1=11.298××1.0×00.682××（260××4.68775+10..5×0.55×4.68875×255）=1623.551（kN//m）Vmax1=11.298××1.0×[0.682××(312×0..75+100.5×0..5×18.75××4.68775)-0.5×110.5×((0.6822-0.396)×6.255×0.08833]=6605.47(kN)二號(hào)梁：Mmax2=11.298××1.0×00.488××（260××4.86775+10..5×0.55×4.68875×255）=11661.69（kkN/m）Vmax2=11.298××1.0×[0.488××(312×0..75+100.5×0..5×18..75×4..6875)+0.5×110.5×((0.8544-0.4888)×6.25××0.08333]=441.800(kN)三號(hào)梁：Mmax3=11.298××0.78×00.468××（260××4.68775+10..5×0.55×4.68875×255）=8688.98（kkN/m）Vmax3=11.298××0.78××[0.468××(312×0..75+100.5×0..5×18..75×4..6875)+0.5×110.5×((0.854-0.468)×6.25××0.08333]=330.58(kN)活載內(nèi)力（人群群）：一號(hào)梁：Mmax1=00.623××3×0.5××25×4..6875==109.551（kN//m）Vmax1=00.623××3×0.55×18.775×0.75+00.5×(11.188--0.6233)×6.25××0.08333×3=113.58((kN)二號(hào)梁：Mmax2=00.412××3×0.55×25×44.58755=72.442（kN//m）Vmax2=00.412××3×0.55×18.775×0.775-0.55×0.4112×6.225×0.00833×33=8.377(kN)三號(hào)梁：Mmax3=00.2×3××0.5×225×4.66875=35.166（kN/mm）Vmax3=00.2×3××0.5×118.75××0.75--0.5×00.2×6..25×0..0833××3=4.006（kN）ⅲ）求支點(diǎn)截面面的最大剪力力圖2-9支點(diǎn)點(diǎn)截面剪力計(jì)計(jì)算圖式內(nèi)力（汽車(chē)）：：一號(hào)梁：Vmax1=11.298××1.0×0.682××(10.55×0.5××25×1..0+3122×0.755×1.0))-1.2998×(0..682-00.396))×0.5×6.25×110.5×00.91677=312..17(kNN)二號(hào)梁：Vmax2=11.298××1.0×00.488××（10.5××12.5++312×11.0）+11.298××1.0×（00.854--0.4888）×（3112×1.00+0.5××6.25××10.5××0.91677）=4433.28（kkN）三號(hào)梁：Vmax3=11.298××0.78××0.4688×（10.5××12.5++312×11.0）+11.298××0.78×（0.8554-0.4468）×（3312×1..0+0.55×6.255×10.55×0.91167）=343.711(kN)活載內(nèi)力（人群群）一號(hào)梁：Vmax1=00.623××3×0.55×25×11.0+0..5×（1..188-00.623）××6.25××0.91667×3=228.22（kkN）二號(hào)梁：Vmax2=00.412××3×0.55×25×11.0-0..5×0.4412×6..25×0..9167××3=11..91（kNN）三號(hào)梁：Vmax3=00.2×3××0.5×225×1.00-0.5××0.2×66.25×00.91677×3=5..78（kNN）2.3.3主梁梁內(nèi)力組合按《橋規(guī)》4..1.6—4.1.88條規(guī)定，根根據(jù)可能同時(shí)時(shí)出現(xiàn)的作用用效應(yīng)選擇了了三種最不利利效應(yīng)組合：：短期效應(yīng)組組合、標(biāo)準(zhǔn)效效應(yīng)組合和承承載能力極限限狀態(tài)基本組組合（如下表表所示）。表2-7-11號(hào)梁內(nèi)力組合序號(hào)荷載類(lèi)別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)kN·mkNkN·mkNkN（1）第一期恒載1902.34401426.766152.19304.38（2）第二期恒載985.310738.9878.83157.65（3）總恒載=（1）++（2）2887.65502165.744231.02462.03（4）活載內(nèi)力（汽車(chē)車(chē)）（不計(jì)沖擊系數(shù)數(shù)）1667.700128.771257.711466.46240.50(5)活載內(nèi)力（汽車(chē)車(chē)）（計(jì)沖擊系數(shù)數(shù)）2164.688167.141632.511605.47312.17（6）活載內(nèi)力（人群群）146.025.84109.5113.5828.22（7）標(biāo)準(zhǔn)組合=（33）+（5）++（6）5198.355172.983907.766850.07802.42（8）短期組合=（33）+0.77×（4）++（6）4201.06695.983155.655571.12658.60（9）極限組合=1..2×（3）++1.4×（5）+1.12×（6）6659.277240.545007.0551140.0991023.088表2-7-22號(hào)梁作用效效應(yīng)組合序號(hào)荷載類(lèi)別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)kN·mkNkN·mkNkN（1）第一期恒載1981.25501485.944158.50317（2）第二期恒載1021.2550765.9481.70163.40（3）總恒載=（1）++（2）3002.50002251.888240.20480.40（4）活載內(nèi)力（汽車(chē)車(chē)）（不計(jì)沖擊系系數(shù)）1193.31192.14894.21340.37341.51(5)活載內(nèi)力（汽車(chē)車(chē)）（計(jì)沖擊系系數(shù)）1548.922119.601161.699441.80443.28（6）活載內(nèi)力（人群群）96.563.8672.428.3711.91（7）標(biāo)準(zhǔn)組合=（33）+（5）++（6）4647.988123.463485.999690.37935.59（8）短期組合=（33）+0.77×（4）++（6）3934.38868.362950.255486.83731.37（9）極限組合=1..2×（3）++1.4×（5）+1.12×（6）5879.644171.764409.733916.131210.411表2-7-33號(hào)梁作用效效應(yīng)組合序號(hào)荷載類(lèi)別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)kN·mkNkN·mkNkN（1）第一期恒載1981.25501485.944158.50317（2）第二期恒載1021.2550765.9481.70163.40（3）總恒載=（1）+（2）3002.50002251.888240.20480.40（4）活載內(nèi)力（汽車(chē)車(chē)）（不計(jì)沖擊系數(shù)數(shù)）892.6368.92669.48254.68264.80(5)活載內(nèi)力（汽車(chē)車(chē)）（計(jì)沖擊系數(shù)）1158.64489.46868.98330.58343.71（6）活載內(nèi)力（人群群）46.881.8835.164.065.78（7）標(biāo)準(zhǔn)組合=（33）+（5）++（6）4208.02291.343156.022574.84829.89（8）短期組合=（33）+0.77×（4）++（6）3674.22250.122755.688422.54671.54（9）極限組合=1..2×（3）++1.4×（5）+1.12×（6）5277.600127.353958.211755.601064.1552.4預(yù)應(yīng)力力筋的配置2.4.1跨中中截面鋼束的的估算和確定定根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求。以下就跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照上述要求對(duì)主梁所需的鋼束數(shù)進(jìn)行估算，并且按這些估算的鋼束數(shù)的多少確定主梁的配束。（1）按正常使使用極限狀態(tài)態(tài)的應(yīng)力要求求估算鋼束數(shù)對(duì)于簡(jiǎn)支梁帶馬馬蹄的T形截截面，當(dāng)截面面混凝土不出出現(xiàn)拉應(yīng)力控控制時(shí)，則得得到鋼束數(shù)nn的估算公式式：式中：Mk—持持久狀態(tài)使用用荷載產(chǎn)生的的跨中彎矩標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)組合值C1—與荷載有有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系系數(shù)，對(duì)于公公路—級(jí)，取用0.6—1股6φj115.20鋼絞線截面積積，一根鋼絞絞線的截面積積是1.4cm2，故=8.4cm2已計(jì)算出成橋后后跨中截面yyx=180-62.16=117.84cm,ks=34.33cm,初估ap=15cm,,則偏心距為為：ep=yx-ap=117.84-115=1022.84(cm)。一號(hào)梁：二號(hào)梁：三號(hào)梁：（2）按承載能能力極限狀態(tài)態(tài)估算鋼束數(shù)數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的的應(yīng)力計(jì)算圖圖式，受壓區(qū)區(qū)混凝土達(dá)到到極限強(qiáng)度，受壓區(qū)應(yīng)力圖式呈矩形，同時(shí)時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束束也達(dá)到設(shè)計(jì)計(jì)強(qiáng)度，則鋼束數(shù)的的估算公式為為：式中：—承載能能力極限狀態(tài)態(tài)的跨中最大大彎矩—經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，一一般采用0..75-0.77，本算例取00.76—預(yù)應(yīng)力鋼絞線線的設(shè)計(jì)強(qiáng)度度，見(jiàn)表2-1，為12660MP一號(hào)梁梁：二號(hào)梁：三號(hào)梁：根據(jù)上述兩種極極限狀態(tài)，綜綜合取鋼束數(shù)數(shù)n=5。2.4.2預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束布置置（1）跨中截面面及錨固端的的鋼束位置ⅰ)對(duì)于跨中截截面，在保證證布置預(yù)留管管道構(gòu)造要求求的前提下，盡盡可能使鋼束束群重心的偏偏心距大些，本設(shè)計(jì)采用內(nèi)徑70mm，外徑77mm的預(yù)埋鐵皮波紋管，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》9.1.1條規(guī)定，管道至梁底和梁側(cè)凈矩不應(yīng)小于3cm及管道直徑的1/2。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》9.4.9條規(guī)定，水平凈矩不應(yīng)小于4cm及管道直徑的0.6倍，在豎直方向可疊置。根據(jù)以上規(guī)定，跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如下圖所示。由此可直接得出鋼束群重心至梁底的距離為：圖2-10鋼鋼束跨中截面面布置圖（尺尺寸單位:ccm）ⅱ)對(duì)于錨固固端截面，鋼鋼束布置通常?？紤]下述兩兩個(gè)方面：一一是預(yù)應(yīng)力鋼鋼束合力重心心盡可能靠近近截面形心，是是截面均勻受受壓；二是考考慮錨頭布置置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求。按照上述錨頭布置的“均勻”“分散”原則，錨固端截面所布置的鋼束如下圖所示。鋼束群重心至梁底距離為：圖2-11鋼鋼束錨固點(diǎn)截截面布置圖（尺尺寸單位:ccm）為驗(yàn)核上述布置置的鋼束群重重心位置，需需計(jì)算錨固端端截面的幾何何特性。下圖圖給出計(jì)算圖圖式，錨固端端截面特性計(jì)計(jì)算見(jiàn)下表所所示。圖2-12鋼鋼束重心位置置復(fù)核圖圖2-13封錨端混凝土土塊尺寸圖(尺寸單位:ccm)(尺寸單位::cm)表2-8鋼束束截面幾何特特性計(jì)算表分塊名稱(chēng)分塊面積分塊面積形心至至上緣距離分塊面積對(duì)上緣緣靜距分塊面積的自身身慣矩（cm)分塊面積對(duì)截面面形心的慣矩矩(1)(2)(3)=(11)×(2)(4)(5)(6)=(11)×(5)２（7）=（4）+（6）翼板36007.5270006750062.42140265223140940223三角承托488.2817.68593.7331655.68852.321336609913382644.68腹板907597.5884812..5205889006.25-27.5869029577274918663.2513163.228920406..23429241550.93其中：故計(jì)算得：上核心距：下核心距：則：80.46=yyx-kx<ap<yx+ks=156.772說(shuō)明鋼束群重心心處于截面的的核心范圍內(nèi)內(nèi)。（2）鋼束起彎彎角和線性的的確定確定鋼束起彎角角時(shí)，即要照照顧到由其起起彎產(chǎn)生足夠夠的豎向預(yù)剪剪力，又要考考慮到所引起起的摩擦預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失不宜宜過(guò)大。為此此，將端部錨錨固端截面分分成上，下面面部分，上部鋼束的彎彎起角為155°，下部鋼束彎彎起角定為77°。為簡(jiǎn)化計(jì)算和施施工，所有鋼鋼束布置的線線型均選用兩兩端為圓弧線線中間再加一一段直線，并并且整根束道道都布置在同同一個(gè)豎直面面內(nèi)。（3）鋼束計(jì)算算ⅰ）計(jì)算鋼束彎彎起點(diǎn)至跨中中的距離錨固點(diǎn)到支座中中心線的水平平距離axi為：ax1(ax22)=36-30tan7°==32.32（cm）ax3=36--20tan15°=30.64（cm）ax4=36--50tan115°=22.60（cm）ax5=36--80tann15°=114.56（cm）下圖給出鋼束計(jì)計(jì)算圖式，鋼鋼束起彎點(diǎn)至至跨中的距離離x1列表計(jì)計(jì)算在下表內(nèi)。圖2-14鋼鋼束計(jì)算圖式式(尺寸單位位:mm）表2-9鋼束束起彎點(diǎn)至跨跨中的距離鋼束號(hào)彎起高度y(㎝㎝)y1(㎝)y2(㎝)L1(㎝)x3(㎝)R(㎝)x2(㎝)x1(㎝)N1(N2)21.012.198.8110099.2571181.944144.041039.033N381.025.8855.1210096.59151617.655418.68765.37N4103.325.8877.4210096.59152272.100588.06587.95N5121.625.8895.7210096.59152809.177727.07440.90ⅱ）控制截面的的鋼束重心位位置計(jì)算①各鋼束重心位位置計(jì)算如上圖的幾何關(guān)關(guān)系，當(dāng)計(jì)算算截面在曲線線段時(shí)，計(jì)算算公式為：當(dāng)計(jì)算截面在近近錨固點(diǎn)的直直線段時(shí)，計(jì)計(jì)算公式為：：式中：—鋼束在在計(jì)算截面處處鋼束重心到到梁底的距離離；—鋼束起彎前到到梁底的距離離；—鋼束起彎半徑徑。②計(jì)算鋼束群重重心到梁底距距離ap（見(jiàn)下表）表2-10各各計(jì)算截面的的鋼束位置及及鋼束群中心心位置截面鋼束號(hào)x4Rsina=x44/Rcosaa0aiap四分點(diǎn)N1(N2)未彎起1181.944——9.09.015.69N3未彎起1617.655——9.09.0N437.052272.1000.016300650.999866716.717.00N5184.12809.1770.065533540.997855028.434.44支點(diǎn)直線段yψx5x5tanψa0aiapN1(N2)21732.323.979.026.0378.78N3811530.648.219.081.79N4103.31522.606.0616.7113.94N5121.61514.563.9028.4146.10ⅲ）鋼束長(zhǎng)度計(jì)計(jì)算一根鋼束的長(zhǎng)度度為曲線長(zhǎng)度度、直線長(zhǎng)度度與兩端工作作長(zhǎng)度之和，其其中鋼束的曲曲線長(zhǎng)度可按按圓弧半徑與與彎起角度進(jìn)進(jìn)行計(jì)算。通通過(guò)每根鋼束束長(zhǎng)度計(jì)算，就就可得出一片片主梁和一孔孔橋所需鋼束束的總長(zhǎng)度，以利備料和施工。計(jì)算結(jié)果如下表所示。表2-11鋼束號(hào)R(cmm)鋼束彎起角度曲線長(zhǎng)度(cmm)直線長(zhǎng)度x1（㎝）直線長(zhǎng)度L1((㎝)有效長(zhǎng)度2(SS+x1+L1)(㎝)鋼束預(yù)留長(zhǎng)度（㎝）鋼束長(zhǎng)度（㎝）(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)=(6))+(7)N1(N2)1181.9447144.401039.0331002566.8662×702706.866N31617.65515423.50765.371002577.7441402717.744N42272.10015594.83587.951002565.5661402705.566N52809.17715735.44440.901002552.6881402692.68813529.772.4.3計(jì)算算主梁截面幾何特性在求得各驗(yàn)算截截面的毛截面面特性和鋼束束位置的基礎(chǔ)礎(chǔ)上，計(jì)算主主梁凈截面和和換算截面的的面積、慣性性矩及梁截面面分別對(duì)重心心軸、上梗肋肋與下梗肋的的靜距，最后后匯總成截面面特性值總表表，為各受力力階段的應(yīng)力力驗(yàn)算準(zhǔn)備計(jì)計(jì)算數(shù)據(jù)。（1）截面面積積及慣距計(jì)算算1）凈截面幾何何特性計(jì)算在預(yù)加應(yīng)力階段段，只需計(jì)算小小截面的幾何何特性。計(jì)算公式如下：：截面積：截面慣矩：2）換算截面幾幾何特性計(jì)算算?。┱w截面幾幾何特性計(jì)算算在使用階段需要要計(jì)算大截面面（結(jié)構(gòu)整體化化后的截面）的的幾何特性。計(jì)算公式如下：：截面積：截面慣矩：以上式中：、——分別為混凝凝土毛截面面面積和慣矩；；、—分別為一根根管道截面積積和鋼束截面面積；、—分別為凈截截面和換算截面重心到主主梁上緣的距距離；—分面積重心到到主梁上緣的距離；；—計(jì)算面積內(nèi)所所含的管道（鋼鋼束）數(shù)；—鋼束與混凝土土的彈性模量量比值，得=5.65。ⅱ）有效分布寬寬度內(nèi)截面幾幾何特性計(jì)算算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》4.2.2條，預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)應(yīng)力引起的混凝土應(yīng)力時(shí)，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力按實(shí)際翼緣全寬計(jì)算，由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力按翼緣有效寬度計(jì)算。因此上表中的抗彎慣矩應(yīng)進(jìn)行折減。由于采用有效寬度方法計(jì)算的等效法向應(yīng)力體積和原全寬內(nèi)實(shí)際的法向應(yīng)力體積是相等的，因此用有效寬度截面計(jì)算等待法向應(yīng)力時(shí)，中性軸應(yīng)取原全寬截面的中性軸。①有效分布寬度度的計(jì)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》4.2.2條，對(duì)于T形截面受壓區(qū)翼緣計(jì)算寬度bf′，應(yīng)取用下列三者中的最小值：≤b+2bh＋＋12hf′=20+2×30＋12×15=260(㎝)此處bh＞3hhh，根據(jù)規(guī)范，取取bh=3hh=30㎝。故：bf′=2250cm。②有效分布寬度度內(nèi)截面幾何何特性計(jì)算由于截面寬度不不折減，截面面的抗彎慣矩矩也不需折減減，取全寬截截面值。表2-12-11跨中翼緣緣全寬截面面面積和慣矩計(jì)計(jì)算表截面分塊名稱(chēng)分塊面積Ai（cm2）分塊面積形心至至上緣距離yyi（cm）分塊面積對(duì)上緣緣靜矩Si（cm3）全截面重心到上上緣距離yss(cm)分塊面積的自身身慣矩Ii(cm4)di=ys-yyi(cm)Ip=Ai·ddi2(cm4)I=Ii+Ipp(cm4)b1=180ccm凈截面毛截面7937.50068.3654260465.42327454990-2.9468609304783442扣管道面積-232.833165.58-38552略-100.166-23357557Σ7704.677—504052327454990—-22671448b1=240ccm換算截面截面毛截面8837.562.1654935464.403575638812.2444343378000887鋼束換算面積195.3165.5832338略-1019032.8—581692357563881—20437066計(jì)算數(shù)據(jù)n=5根=5.65表2-12-22四分點(diǎn)翼翼緣全寬截面面面積和慣矩矩計(jì)算表截面分塊名稱(chēng)分塊面積Ai（cm2）分塊面積形心至至上緣距離yyi（cm）分塊面積對(duì)上緣緣靜矩Si（cm3）全截面重心到上上緣距離yss(cm)分塊面積的自身身慣矩Ii((cm4)di=ys-yyi(cm)Ip=Ai·ddi2(cm4)I=Ii+Ipp(cm4)b1=180ccm凈截面毛截面7937.568.3654260465.46327454990-2.966754305371887扣管道面積-232.833164.31-38256略-98.85-22750557Σ7704.677—504348327454990—-22083003b1=240ccm換算截面截面毛截面8837.562.1654935464.373575638812.2143163377502001鋼束換算面積195.3164.3132090略-99.9419506577Σ9032.8—581444357563881—19938200計(jì)算數(shù)據(jù)n=5根根=55.65表2-12-33支點(diǎn)翼緣全寬寬截面面積和和慣矩計(jì)算表表截面分塊名稱(chēng)分塊面積Ai（cm2）分塊面積形心至至上緣距離yyi（cm）分塊面積對(duì)上緣緣靜矩Si（cm3）全截面重心到上上緣距離yss(cm)分塊面積的自身身慣矩Ii((cm4)di=ys-yyi(cm))Ip=Ai·ddi2(cm4)I=Ii+Ipp(cm4)b1=180ccm凈截面毛截面12263.22874.5091365673.99391430222-0.513190389735775扣管道面積-232.833101.22-23567略-27.23-1726377Σ12030.445—890089391430222—-1694477b1=240ccm換算截面截面毛截面13163.22869.9292040670.384292415510.462785431126887鋼束換算面積195.3101.2219768略-30.84185751Σ13358.558—940174429241551—188536計(jì)算數(shù)據(jù)n=5根根=55.65（2）截面靜矩矩計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝凝土梁在張拉拉階段和使用用階段都要產(chǎn)產(chǎn)生剪應(yīng)力，這這兩個(gè)階的剪剪應(yīng)力應(yīng)該疊疊加。在每一一個(gè)階段中，凡是中和軸位置和面積突變處的剪應(yīng)力，都是需要計(jì)算的。例如，張拉階段和使用階段的截面（見(jiàn)下圖），除了兩個(gè)階段a-a和b-b位置的剪應(yīng)力需要計(jì)算外，還應(yīng)計(jì)算：圖2-15靜靜矩計(jì)算圖示示(尺寸單位位:cm)1）在張拉階段段，凈截面的的中和軸（簡(jiǎn)簡(jiǎn)稱(chēng)凈軸）位位置產(chǎn)生的最最大剪應(yīng)力，應(yīng)應(yīng)該與使用階階段在凈軸位位置產(chǎn)生的剪剪應(yīng)力疊加。2）在使用階段段，換算截面面的中和軸（簡(jiǎn)簡(jiǎn)稱(chēng)換軸）位位置產(chǎn)生的最最大剪應(yīng)力，應(yīng)應(yīng)該與張拉階階段在換軸位位置的剪應(yīng)力力疊加。因此，對(duì)于每一一個(gè)荷載作用用階段，需要要計(jì)算四個(gè)位位置（共八種種）的剪應(yīng)力力，即需要計(jì)計(jì)算下面幾種種情況的靜矩矩：①a-a線以上上（或以下）的的面積對(duì)中性性軸（靜軸和和換軸）的靜靜矩；②b-b線以上上（或以下）的的面積對(duì)中性性軸（兩個(gè)）的的靜矩；③靜軸（n-nn）以上（或或以下）的面面積對(duì)稱(chēng)中性性軸（兩個(gè)）的的靜矩；④換軸（o-oo）以上（或或以下）的面面積對(duì)中性軸軸（兩個(gè)）的的靜矩；計(jì)算結(jié)果列于下下表：表2-13-11跨中截面面對(duì)重心軸靜靜矩計(jì)算表分塊名稱(chēng)及序號(hào)號(hào)b1=180ccmys==65.42cm240cmyys=64..40cm靜矩類(lèi)別及符號(hào)號(hào)分塊面積Ai分塊面積重心至至全截面重心心距離yi分塊面積對(duì)靜軸軸靜矩Si-j=AAi*yi靜矩類(lèi)別及符號(hào)號(hào)分塊面積Ai分塊面積重心至至全截面重心心距離yi分塊面積對(duì)靜軸軸靜矩Si-j=AAi*yi翼板①翼緣部分對(duì)凈軸軸靜矩Sa--n270057.92156384翼緣部分對(duì)換軸軸靜矩Sa--o360056.90204840三角承托②80047.093767280046.0736856肋部③20045.42908420044.408880Σ203140250576下三角④馬蹄部分對(duì)凈軸軸靜矩Sb--n262.584.5822202馬蹄部分對(duì)換軸軸靜矩Sb--o262.585.6022470馬蹄⑤1375102.081403601375103.10141763肋部⑥30082.082462430083.1024930管道或鋼束-232.833100.16-23320195.3101.1819760Σ163866208923翼板①凈軸以上凈面積積對(duì)凈軸靜矩矩Sn-n270057.92156384凈軸以上換算面面積面積對(duì)換換軸靜矩Snn-o360056.90204840三角承托②80047.093767280046.0736856肋部③1008.425.21254221008.424.1924393Σ219478266089翼板①換軸以上凈面積積對(duì)凈軸靜矩矩So-n270057.92156384換軸以上換算面面積對(duì)換軸靜靜矩So-oo360056.90204840三角承托②80047.093767280046.0736856肋部③98825.722541198824.724404Σ219467266100表2-13-22四分點(diǎn)截面對(duì)重心軸軸靜矩計(jì)算表表分塊名稱(chēng)及序號(hào)號(hào)b1=180ccmys==65.46cm240cmyys=64..37cm靜矩類(lèi)別及符號(hào)號(hào)分塊面積Ai分塊面積重心至至全截面重心心距離yi分塊面積對(duì)靜軸軸靜矩Si-j=AAi*yi靜矩類(lèi)別及符號(hào)號(hào)分塊面積Ai分塊面積重心至至全截面重心心距離yi分塊面積對(duì)靜軸軸靜矩Si-j=AAi*yi翼板①翼緣部分對(duì)凈軸軸靜矩Sa--n270057.96156492翼緣部分對(duì)換軸軸靜矩Sa--o360056.87204732三角承托②80047.133770480046.0436832肋部③20045.46909220044.378874Σ203288250438下三角④馬蹄部分對(duì)凈軸軸靜矩Sb--n262.584.5422192馬蹄部分對(duì)換軸軸靜矩Sb--o262.585.6322478馬蹄⑤1375102.041403051375103.13141804肋部⑥30082.042461230083.1324939管道或鋼束-232.83398.85-23015195.399.9419518Σ164094208739翼板①凈軸以上凈面積積對(duì)凈軸靜矩矩Sn-n270057.96156492凈軸以上換算面面積面積對(duì)換換軸靜矩Snn-o360056.87204732三角承托②80047.133770480046.0436832肋部③1009.225.23254621009.224.1424362Σ219658265926翼板①換軸以上凈面積積對(duì)凈軸靜矩矩So-n270057.96156492換軸以上換算面面積對(duì)換軸靜靜矩So-oo360056.87204732三角承托②80047.133770480046.0436832肋部③987.425.7825455987.424.6924379Σ219651265943表2-13-33支點(diǎn)截面面對(duì)重心軸靜靜矩計(jì)算表分塊名稱(chēng)及序號(hào)號(hào)b1=180ccmys==73.99cm240cmyys=70..38cm靜矩類(lèi)別及符號(hào)號(hào)分塊面積Ai分塊面積重心至至全截面重心心距離yi分塊面積對(duì)靜軸軸靜矩Si-j=AAi*yi靜矩類(lèi)別及符號(hào)號(hào)分塊面積Ai分塊面積重心至至全截面重心心距離yi分塊面積對(duì)靜軸軸靜矩Si-j=AAi*yi翼板①翼緣部分對(duì)凈軸軸靜矩Sa--n270066.49179523翼緣部分對(duì)換軸軸靜矩Sa--o360062.88226368三角承托②488.2856.3927534488.2852.7825771肋部③156.2555.088606156.2551.488044Σ215663260183翼板①凈軸以上凈面積積對(duì)凈軸靜矩矩Sn-n270066.49179523凈軸以上換算面面積面積對(duì)換換軸靜矩Snn-o360062.88226368三角承托②488.2856.3927534488.2852.7825771肋部③1179.829.50348041179.825.8930545Σ241861282684翼板①換軸以上凈面積積對(duì)凈軸靜矩矩So-n270066.49179523換軸以上換算面面積對(duì)換軸靜靜矩So-oo360062.88226368三角承托②488.2856.3927534488.2852.7825771肋部③1107.631.30346681107.627.6930669Σ241725282808（3）截面幾何何特性匯總表2-14主主梁截面特性性值總表名稱(chēng)符號(hào)單位截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)混凝土凈截面凈面積Ancm27704.6777704.67712030.445凈慣矩Incm4304783442305371887389735775截面凈軸至上緣緣距離ynscm65.4265.4673.99截面凈軸至下緣緣距離ynxcm114.58114.54106.01截面抵抗矩梁上邊緣Wnscm3465887466501526741梁下邊緣Wnxcm3266001266607367641對(duì)凈軸靜矩翼緣部分面積Sa-ncm3203140203288215663凈軸以上面積Sn-ncm3219478219658241861換軸以上面積So-ncm3219467219651241725馬蹄部分面積Sb-ncm3163866164094—鋼束群重心到凈凈軸距離encm100.1698.8527.23混凝土換算截面面換算面積Aocm29032.8009032.80013358.558換算慣距Iocm4378000887377502001431126887截面換算軸至上上緣距離yoscm64.4064.3770.38截面換算軸至下下緣距離yoxcm115.60115.63109.62截面抵抗矩梁上邊緣Woscm3586958586456612570梁下邊緣Woxcm3326990326474393292對(duì)換算軸靜矩翼頂板部分面積積Sa-ocm3250576250438260183凈軸以上面積Sn-ocm3266089265926282684換算軸以上面積積So-ocm3266100265943282808馬蹄部分面積Sb-ocm3204840208739—鋼束群重心到換換軸距離eocm101.1899.9430.84鋼束群重心到下下緣距離apcm14.4215.6978.782.5鋼束預(yù)預(yù)應(yīng)力損失計(jì)計(jì)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》6.2.1規(guī)定，當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。預(yù)應(yīng)力損失值因因梁截面位置置不同而有差差異，對(duì)于不不同截面均可可用同樣方法法計(jì)算，它們們的計(jì)算結(jié)果果均列入鋼束束預(yù)應(yīng)力損失失及預(yù)加內(nèi)力力一覽表內(nèi)。2.5.1預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束與管管道壁之間的的摩擦引起的的預(yù)應(yīng)力損失失按《公預(yù)規(guī)》66.2.2條規(guī)定，計(jì)算算公式為式中：—張拉鋼鋼束時(shí)錨下的的控制應(yīng)力；；根據(jù)《公預(yù)預(yù)規(guī)》6.1.3條規(guī)定，對(duì)于于鋼絞線取張張拉控制應(yīng)力力為：—鋼束與管道壁壁的摩擦系數(shù)數(shù)，對(duì)于預(yù)埋埋波紋管?。弧獜膹埨说接?jì)計(jì)算截面曲線線管道部分切切線的夾角之之和（radd）；—管道每米局部部偏差對(duì)摩擦擦的影響系數(shù)數(shù)，??；—從張拉端到計(jì)計(jì)算截面的管管道長(zhǎng)度（mm），可近似似取其在縱軸軸上的投影長(zhǎng)長(zhǎng)度。當(dāng)支點(diǎn)為計(jì)計(jì)算截面時(shí)，；；當(dāng)四分點(diǎn)為為計(jì)算截面時(shí)時(shí)；當(dāng)跨中為計(jì)計(jì)算截面時(shí)，。各個(gè)截面的計(jì)算算結(jié)果詳見(jiàn)下表：表2-15-11跨中截面管道摩擦擦損失計(jì)算表表鋼束x(o)(rad)(m)(Mpa)N1(N2)70.122212.823220.04370.042859.65N3150.261812.806440.07160.069196.39N4150.261812.726000.07140.068996.13N5150.261812.645660.07130.068896.00表2-15-22四分點(diǎn)截截面管道摩擦擦損失計(jì)算表鋼束x(o)(rad)(m)(Mpa)N1(N2)70.12226.57320.03430.033747.04N3150.26186.55640.06220.060384.13N414.065550.24556.47600.05880.057179.66N511.242220.19626.39560.04880.047666.44表2-15-33支點(diǎn)截面管道摩擦擦損失計(jì)算表表鋼束x(o)(rad)(m)(Mpa)N1(N2)70.12220.32320.02490.024634.31N3150.26180.30640.05280.051471.75N4150.26180.22600.05270.051371.61N5150.26180.14560.05260.051271.482.5.2曲錨錨具變形、鋼鋼束回縮引起起的預(yù)應(yīng)力損損失按《公預(yù)規(guī)》66.2.3條，對(duì)曲線預(yù)預(yù)應(yīng)力筋，在在計(jì)算錨具變變形、鋼束回回縮引起的預(yù)預(yù)應(yīng)力損失時(shí)時(shí)，應(yīng)考慮錨錨固后反向摩摩擦的影響。根根據(jù)《公預(yù)規(guī)規(guī)》附錄D，計(jì)算公式如下下。反向摩擦影響長(zhǎng)長(zhǎng)度：式中：—錨具變變形、鋼束回回縮值（mmm），按《公公預(yù)規(guī)》6..2.3條采采用；對(duì)于夾夾片錨有頂壓壓采用=6mm；—單位長(zhǎng)度由管管道摩擦引起起的預(yù)應(yīng)力損損失，按下列列公式計(jì)算：：其中：—張拉端端錨下控制應(yīng)應(yīng)力，本設(shè)計(jì)計(jì)為13955Mpa；—預(yù)應(yīng)力鋼筋扣扣除沿途摩擦擦損失后錨固固端應(yīng)力，即即跨中截面扣扣除后的鋼筋筋應(yīng)力；—張拉端至錨固固端距離，由于本橋預(yù)制制梁采用的是是兩端同時(shí)張張拉，所以這這里的錨固端端為跨中截面面。張拉端錨下預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失：在反摩擦影響長(zhǎng)長(zhǎng)度內(nèi)，距張張拉端x處的的錨具變形、鋼鋼筋回縮損失失：在反摩擦影響長(zhǎng)長(zhǎng)度外，錨具具變形、鋼筋筋回縮損失：：各個(gè)截面的計(jì)算算結(jié)果見(jiàn)下表：表2-16--1跨中截面計(jì)算表鋼束號(hào)影響長(zhǎng)度錨固端距張拉端距離N1(N2)0.00465517215859147.543331282328.25N30.00752267112468187.68660128060N40.00755538312445188.01448127260N50.00759915712414188.48335126460表2-16-22四分點(diǎn)截截面計(jì)算表鋼束號(hào)影響長(zhǎng)度錨固端距張拉端距離N1(N2)0.00366683517859131.02661657382.80N30.00656693713345175.33665655689.20N40.00625596313672171.16333647690.09N50.00525540014923156.81009639689.60表2-16-33支點(diǎn)截面計(jì)算表鋼束號(hào)影響長(zhǎng)度錨固端距張拉端距離N1(N2)0.00267756220911111.89998323.2110.17N30.00560026714451161.92884306.4158.50N40.00562270614420162.28444226.0159.74N50.00565525614387162.64668145.6161.002.5.3混凝凝土彈性壓縮縮引起的預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失后張法梁當(dāng)采用用分批張拉時(shí)時(shí)，先張拉的的鋼束由于張張拉后批鋼束束產(chǎn)生的混凝凝土彈性壓縮縮引起的應(yīng)力力損失，根據(jù)據(jù)《公預(yù)規(guī)》6.2.5條規(guī)定，計(jì)算算公式為：式中：—在先張張拉鋼束重心心處。由后張張拉各批鋼束束而產(chǎn)生的混混凝土法向應(yīng)應(yīng)力，可按下下式計(jì)算：其中Np00,Mp0—分別為鋼束束錨固時(shí)預(yù)加加的縱向力和和彎矩，—計(jì)算截面上鋼鋼束重心到截截面凈矩的距距離，本橋采用逐根張張拉鋼束，預(yù)預(yù)制時(shí)張拉鋼鋼束N1—N5，張拉順序?yàn)镹3,,N4,N55,N1,NN2。計(jì)算時(shí)應(yīng)從最最后一根張拉拉的一束逐步步向前進(jìn)，計(jì)計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下下表。2.5.4由鋼鋼束應(yīng)力松弛弛引起的預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失根據(jù)《公預(yù)規(guī)》66.2.6規(guī)規(guī)定，鋼絞線線由松弛引起起的應(yīng)力損失失的終極值，按下式計(jì)算：式中:—張拉系系數(shù)，采用一次張拉，取Ψ=1.0；；—鋼筋松弛系數(shù)數(shù)，對(duì)于低松松弛鋼絞線，取?。弧獋髁﹀^固時(shí)的的鋼筋應(yīng)力，，。計(jì)算各截面鋼絞絞線由松弛引引起的預(yù)應(yīng)力力損失值見(jiàn)下下表：表2-18各各截面σl5計(jì)算表表截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)鋼束號(hào)σpe(Mpaa)σl5σpe(Mpaa)σl5σpe(Mpaa)σl5N11234.19931.491200.58827.251232.73331.30N21194.04426.441158.94422.251214.20028.94N31298.61140.151221.67729.891164.75522.93N41268.33335.991196.58826.751158.22222.17N51243.37732.681186.83325.561152.99921.562.5.5混凝凝土收縮和徐徐變引起的預(yù)預(yù)應(yīng)力損失根據(jù)《公預(yù)規(guī)》6.2.7條規(guī)定，由混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算：，，式中：—全部鋼鋼束重心處混混凝土收縮、徐徐變引起的預(yù)預(yù)應(yīng)力損失值值；—鋼束錨固時(shí)，全全部鋼束重心心處由預(yù)加應(yīng)應(yīng)力(扣除相相應(yīng)階段應(yīng)力力損失)產(chǎn)生生的混凝土法法向應(yīng)力，并并根據(jù)張拉受受力情況，考考慮主梁重力力的影響；—預(yù)應(yīng)力鋼筋的的彈性模量；；—配筋率,ρ==；A—本設(shè)計(jì)為鋼鋼束錨固時(shí)相相應(yīng)的凈截面面面積An；；ep—本設(shè)計(jì)為為鋼束群重心心至截面凈軸軸的距離enn；i—截面回轉(zhuǎn)半半徑，本設(shè)計(jì)為—加載齡期為tt0、計(jì)算齡期為為t時(shí)的混凝凝土徐變系數(shù)數(shù)；—加載齡期為tt0、計(jì)算齡期為為t時(shí)的收縮縮應(yīng)變。（1）跨中與四四分點(diǎn)截面徐變系數(shù)數(shù)終極值和收縮應(yīng)變終終極值的計(jì)算構(gòu)件理論厚度的的計(jì)算厚度為為：h=式中：A—主梁梁混凝土截面面面積；u—與大氣接觸觸的截面周邊邊長(zhǎng)度。本設(shè)計(jì)考慮混凝凝土收縮和徐徐變大部分在在成橋之前完完成，A和uu均采用預(yù)制制梁的數(shù)據(jù)。對(duì)對(duì)于混凝土毛毛截面，跨中中與四分點(diǎn)截截面上述數(shù)據(jù)據(jù)完全相同，即：A=7937..5cm2u=180+22×(15++102+802+15+225+152+17.5故：h==（2×79937.5）//752.334=21..10（cmm）取傳力錨固齡期期為28天，（RH為橋梁所處環(huán)環(huán)境的年平均均相對(duì)濕度），取取80%。根據(jù)上述條件，查《公預(yù)規(guī)》表6.2.7得到=1.643，=0.22×10-3（2）支點(diǎn)截面面徐變系數(shù)終終極值和收縮應(yīng)變終終極值的計(jì)算算對(duì)于支點(diǎn)截面：：A=122633.28ccm2u=180+22×(15++7.81252+62.52+157..1875))+55=7故：h==（2×122263.228）/7005.35==34.777（cm）取傳力錨固齡期期為28天，（RH為橋梁所處環(huán)環(huán)境的年平均均相對(duì)濕度），取取80%。根據(jù)上述條件，查《公預(yù)規(guī)》表6.2.7得到=1.558，=0.19×10-3（3）計(jì)算由于上述查表中中得出的數(shù)值值是按強(qiáng)度等等級(jí)C40混凝土計(jì)算所所得，對(duì)于本本設(shè)計(jì)主梁為為C50混凝土，應(yīng)由由查表所得數(shù)數(shù)值乘以（為混凝土軸心心抗壓強(qiáng)度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值），對(duì)對(duì)C50混凝土，MPa，則對(duì)于跨中中與四分點(diǎn)截面：=1.643，=0.22×10-3，支點(diǎn)截面面=1.558，=0.19×10-3。計(jì)算各截面混凝凝土收縮和徐徐變引起的預(yù)預(yù)應(yīng)力損失，見(jiàn)下表：表2-19-11跨中截面計(jì)算表（邊梁梁）計(jì)算數(shù)據(jù)計(jì)算（1）（2）（3）=（1）+（2）6.80210.99517.797計(jì)算應(yīng)力損失計(jì)算公式：分子項(xiàng)分母項(xiàng)（4）××165.213955.833（5）42.903.536（6）187.300.763％1.405表2-19-22四分點(diǎn)截截面計(jì)算表（邊邊梁）計(jì)算數(shù)據(jù)計(jì)算（1）（2）（3）=（1）+（2）6.50011.41117.911計(jì)算應(yīng)力損失計(jì)算公式：分子項(xiàng)分母項(xiàng)（4）××166.273963.455（5）42.903.465（6）188.250.763％1.397表2-17預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼筋分分批次張拉時(shí)時(shí)混凝土彈性性壓縮引起的的應(yīng)力損失截面位置計(jì)算數(shù)據(jù)=7704.667cm2；；=