一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分試卷鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)

一級(jí)注冊(cè)構(gòu)造工程師專業(yè)局部試卷-總則、鋼筋混凝土構(gòu)造(二)-2)單項(xiàng)選擇題1. 某鋼筋混凝土次梁，下部縱向鋼筋配置為，fy=300N/mm2，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25，ft=1.27N/mm2。在施工現(xiàn)場(chǎng)檢查時(shí)，覺(jué)察某處承受綁扎搭接接頭，其接頭方式如下圖。試問(wèn)，鋼筋最小搭接長(zhǎng)度l1(mm)，應(yīng)與以下 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.793 B.992 C.1100 D.1283ABCDA某抗震設(shè)計(jì)烈度為9度，抗震等級(jí)為一級(jí)的現(xiàn)澆鋼筋混凝土多層框架構(gòu)造房屋，梁柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30HRB400筋如下圖。4.5m=440kN?m，=380kN?m；下柱的上、下端彎矩設(shè)計(jì)值分別為=440kN?m，=500kN?m；柱上除節(jié)點(diǎn)外無(wú)水平荷載作用。試問(wèn)，上、下柱反彎點(diǎn)之間的距離Hc(m)，應(yīng)與以下 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.4.2 B.4.6 C.4.8 D.5.5假定框架梁KL1在考慮x方向地震作用組合時(shí)的梁端最大負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值Mb=600kN?m；梁端上部和下部配筋均為(As=A”s=2945mm2)，as=a”s=40mm；該節(jié)點(diǎn)上柱和下柱反彎點(diǎn)之間的距離為4.5m。試問(wèn)，在x方向進(jìn)展節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算時(shí)，該節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值Vj(kN)應(yīng)與以下 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.1000B.1100C.1220D.1505假定框架梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值Vj=1200kN，箍筋承受HRB335級(jí)鋼筋，箍筋間距s=100mm，節(jié)點(diǎn)核心區(qū)箍筋的最小體積配箍率ρvmin=0.67%；as=a”s=40mm。試問(wèn)，在節(jié)點(diǎn)核心區(qū)，以下 項(xiàng)箍筋的配置較為適宜。A．8@100B．10@100C．12@100D．14@100某多層民用建筑，承受現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架構(gòu)造，建筑平面外形為矩形，抗彎剛度較大，屬規(guī)章框架，抗震等級(jí)為二級(jí)；梁、柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)均為C30。平行于該建筑短邊方向的1所示。1在計(jì)算地震作用時(shí)，假定框架梁KL1上的重力荷載代表值Pk=190kN，Qk=25kN/m；由重力荷載代表值產(chǎn)生的梁端(柱邊處截面)的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值=270kN?m，=-160kN?m；由地震作用產(chǎn)生的梁端(柱邊處截面)的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值=400kN?m，=300kN?m。試問(wèn)梁端最大剪力設(shè)計(jì)值V(kN)，應(yīng)與以下 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.424B.465C.505D.531柱Z1的軸力設(shè)計(jì)值N=3500kN，復(fù)合箍筋配置如圖2所示。試問(wèn)，該柱的體積配箍率與標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的最小體積配箍率的比值，應(yīng)與以下 項(xiàng)數(shù)值最為接近。提示：縱向受力鋼筋保護(hù)層厚度c=30mm。圖2A.0.78 B.0.89 C.1.39 D.1.72假定框架梁端截面上部和下部配筋分別為HRB400級(jí)；as=a”s=40mm，試問(wèn)，當(dāng)考慮梁下部受壓鋼筋的作用時(shí)，該梁端截面的最大抗震受彎承載力設(shè)計(jì)值(kN?m)，與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近? A.461B.662C.769D.964假定在進(jìn)展構(gòu)造整體分析計(jì)算時(shí)，未進(jìn)展扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計(jì)算，且柱Z1在永久荷載、樓面活荷載()1900kN540kN、±300kN ，試問(wèn)，該柱的軸壓比與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近? A.0.33 B.0.56 C.0.68 D.0.78某鋼筋混凝土單跨梁，截面及配筋如下圖，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C35，縱向受力鋼筋HRB335HRB235M=1400kN?m；軸向拉力設(shè)計(jì)值N=3500kN；as=a”s=70mm。該梁每側(cè)縱向構(gòu)造鋼筋最小配置量應(yīng)與以下何項(xiàng)最為接近? A．B．C．D．非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，該梁跨中截面所需下部縱向鋼筋 As(mm2)應(yīng)與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近? 提示：近似按矩形截面進(jìn)展計(jì)算。A.3530 B.5760 C.7070 D.7900非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，該梁支座截面設(shè)計(jì)值 V=5700kN，與該值相應(yīng)的軸拉力設(shè)計(jì)值為：N=3500kN，計(jì)算剪跨比λ=15該梁支座截面箍筋配置為 。 A．610@100B．612@150 C．612@100 D．614@100某民用建筑的雙跨現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板，兩跨跨中同時(shí)各作用有重量一樣的設(shè)備，設(shè)備直接放置在樓面板上(無(wú)墊層)，其基座尺寸為0.6m×0.8m，如下圖。樓板支承在梁和承重外墻上，樓板板厚為120mm，其計(jì)算跨度取3.0m；無(wú)設(shè)備區(qū)的板面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為25kN/m2。假定設(shè)備荷載和操作荷載在有效分布寬度內(nèi)產(chǎn)生的等效均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值qek=7.0kN/m2，樓面板面層和吊頂標(biāo)準(zhǔn)值1.2kN/m2，問(wèn)在計(jì)算樓板抗彎承載力時(shí)，連續(xù)中間支座負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值M(kN?m)，應(yīng)與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近? 提示：雙跨連續(xù)板在軸線按簡(jiǎn)支支座考慮。A.9.5 B.11.5 C.13.5 D.16.7取設(shè)備根底邊緣距現(xiàn)澆單向板非支承邊的距離d1=900mm，試問(wèn)，當(dāng)把板上的局部荷載折算成等效均布活荷載時(shí)，其有效分布寬度b”(m)應(yīng)與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近? A.2.4B.2.7C.2.8D.3.0某鋼筋混凝土梁，截面尺寸b×h=200mm×500mm，抗震等級(jí)二級(jí)，凈跨ln=2.0m，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，縱向受力鋼筋HRB335級(jí)，箍筋HPB235級(jí)，as=a”s=35mm。該梁考慮地震作用組合的彎距設(shè)計(jì)值M=220kN?m，試問(wèn)，當(dāng)連梁上、下縱向受力鋼筋對(duì)稱配置時(shí)，以下何項(xiàng)配筋(連梁下部縱筋)最為適宜? 提示：混凝土截面受壓區(qū)高度x＜2a”s。A．B．C．D．假定該梁為剪力墻洞口的邊梁。在重力荷載代表值作用下，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值VGb=19kN，連梁左、右端截面反、順時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值，該連梁的箍筋配置應(yīng)選擇以下何項(xiàng)才較為適宜? 。提示：2.5；②驗(yàn)算受剪截面條件式中A．6@150(雙肢)B．8@150(雙肢)C．8@100(雙肢)D．10@100(雙肢)以下關(guān)于構(gòu)造規(guī)章性的推斷或計(jì)算模型的選擇項(xiàng)不妥。A.當(dāng)超過(guò)梁高的錯(cuò)層局部面積大于該樓層總面積的30%時(shí)屬于平面不規(guī)章B.頂層及其他樓層局部收進(jìn)的水平向尺寸大于相鄰下一層的25%時(shí)，屬于豎向不規(guī)章C.平面不規(guī)章或豎向不規(guī)章的建筑構(gòu)造，均應(yīng)承受空間構(gòu)造計(jì)算模型D.抗側(cè)力構(gòu)造的層間受剪承載力小于相鄰上一層的80%時(shí)屬于豎向不規(guī)章某單跨預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋面簡(jiǎn)支梁，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30，計(jì)算跨度l0=17.7m，要求使用階段不消滅裂縫。該梁跨中截面按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算彎矩值Mk=700kN?m，按荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合計(jì)算Mq=650kN?m，換算截面慣性距I0=3.4×1010mm4。該梁按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮荷載效應(yīng)長(zhǎng)期作用影響的剛度B(N/mm2)，應(yīng)與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近? 。A.3.85×1014B.4.50×1014C.5.70×1014D.5.82×1014該梁按荷載短期效應(yīng)組合并考慮長(zhǎng)期作用影響產(chǎn)生的撓度值f1=56.6mm，計(jì)算求得的預(yù)應(yīng)力短期反拱值f2=14.2mm，該梁使用上對(duì)撓度有較高要求則該梁撓度值與標(biāo)準(zhǔn)允許的撓度值之比，應(yīng)與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近? A.0.59B.0.64C.0.83D.1.28某鋼筋混凝土五跨連續(xù)梁及 B支座配筋，如圖1所示，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為 C25，ft=1.43N/mm2，ftk=1.78N/mm2，Ec=2.8×104N/mm2，縱筋承受HRB400級(jí)熱軋鋼筋，Es=2.0×105N/mm2。1梁截面有效高度h0=660mm，B支座處梁上部縱向鋼筋拉應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值σsk為220N/mm2，縱向受拉鋼筋配筋率ρ=0.992%，按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率ρte=1.87，問(wèn)B支座處短期剛度Bs為何值? A.9.27×1013B.9.79×1013C.1.09×1014D.1.31×1014假定AB跨(即左端邊跨)按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用影響的跨中最大彎矩截面的剛度和B支座處的剛度依次分別為B1=8.0×1013N?mm2，B2=6.0×1013N?mm2，作用在梁上的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值qGK=20kN/m，可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值qQK=30kN/m。試問(wèn)，AB跨中點(diǎn)處的撓度值f(mm)，應(yīng)與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近? 提示：在不同荷載分布作用下，AB2中所示。2A.20.5B.22.6C.30.4D.34.5下述關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)的觀點(diǎn)，其中何項(xiàng)不妥? A.對(duì)后張法預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁及連續(xù)梁，在滿足縱向受力鋼筋最小配筋率的條件下，均可考慮內(nèi)力重分布B.后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定構(gòu)造在進(jìn)展正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)在彎矩設(shè)計(jì)值中次彎矩應(yīng)參與組合C.當(dāng)預(yù)應(yīng)力作為荷載效應(yīng)考慮時(shí)，對(duì)承載力量極限狀態(tài)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對(duì)構(gòu)造有利時(shí)，預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)取1.0，不利時(shí)取1.2D.預(yù)應(yīng)力框架柱箍筋應(yīng)沿柱全高加密關(guān)于混凝土板計(jì)算原則的規(guī)定，以下說(shuō)法不正確的選項(xiàng)是 。(設(shè)長(zhǎng)邊邊長(zhǎng)為l1，短邊邊長(zhǎng)為l2)A.兩對(duì)邊支承板應(yīng)按單向板計(jì)算B.四邊支承板當(dāng)l1/l2≤2時(shí)，應(yīng)按雙向板計(jì)算C.2＜l1/l2＜3時(shí)，按雙向板計(jì)算D.四邊支承板l1/l2≥3時(shí)，可按沿短邊方向受力的單向板計(jì)算以下鋼筋不屬于板的構(gòu)造鋼筋的是 。A.分布鋼筋B.箍筋或彎起筋C.現(xiàn)澆板中與梁垂直的上部構(gòu)造筋D.與梁(墻)整澆的板或嵌固于砌體墻的板，應(yīng)在板邊上部設(shè)置的構(gòu)造筋如下圖某鋼筋混凝土連續(xù)梁梁端支承180mm厚磚墻上，梁截面為250×500mm2，混凝土為C30級(jí)，縱筋為HRB335級(jí)。經(jīng)計(jì)算梁端處的組合內(nèi)力設(shè)計(jì)值為M=0，V=150kN，梁跨中需配置318的受力縱筋。試問(wèn)鋼筋伸入支座的錨固長(zhǎng)度l1、l2應(yīng)承受以下 組數(shù)值A(chǔ).l1=150ml1=70mm B.l1=150ml1=0mm C.l1=120ml1=60mm l1=100mm關(guān)于單層有吊車廠房伸縮縫區(qū)段的縱向排架柱間支撐布置原則，以下表述正確的選項(xiàng)是 。A.下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在中部及兩端B.下柱支撐布置在兩端，上柱支撐布置在中部C.下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在兩端D.下柱支撐布置在中部及兩端，上柱支撐布置在中部關(guān)于單層廠房排架柱內(nèi)力組合中可變荷載的特點(diǎn)，以下描述不正確的選項(xiàng)是。A.吊車豎向荷載，每跨都有Dmax在左、Dmin在右及Dmin在左、Dmax在右兩種狀況；每次選一種B.吊車橫向水平荷載Hmax同時(shí)作用在該跨左右兩柱且有正反兩個(gè)方向C.有Dmax或Dmin必有Htmax，但有Htmax不肯定有Dmax或DminD.風(fēng)荷載有左來(lái)風(fēng)和右來(lái)風(fēng)，每次選一種以下措施中不能增大鋼筋混凝土構(gòu)造伸縮縫間距的是 A.承受滑模類施工工藝的剪力墻構(gòu)造B.設(shè)置后澆帶C.局部加強(qiáng)配筋D.施加預(yù)應(yīng)力以下表達(dá)不正確的選項(xiàng)是 。A.連續(xù)梁承受彎矩調(diào)幅法設(shè)計(jì)時(shí)，為保證塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)力量，要求截面受壓區(qū)高度系數(shù)ζ≤0.35 B.現(xiàn)澆樓蓋周邊與混凝土梁或混凝土墻整體澆筑的單向板或雙向板應(yīng)在板邊上部設(shè)置垂直于板邊的構(gòu)造鋼筋其截面面積不宜小于板跨中相應(yīng)方向縱向鋼筋截面面積的1/3 C.板中受力鋼筋的間距，當(dāng)板厚h≤150mm時(shí)，不宜大于200mm；當(dāng)板厚h＞150mm時(shí)，不宜大于1.5h，且不宜大于250mm D.當(dāng)現(xiàn)澆板的受力鋼筋與梁平行時(shí)，應(yīng)沿梁長(zhǎng)度方向配置間距不小于250mm與梁垂直的上部構(gòu)造鋼筋l0=6mb=250mm，h1=600mm(h01=560mm)，b”f=450mm，h”f=100mm；疊合梁截面高度h=800mm(h0=760mm)。G1k=24kN/疊合后承受使用階段活荷載Q2k=40kN/mC20(fc=9.6N/mm2)，縱筋承受HRB335級(jí)，箍筋承受HPB235級(jí)鋼筋。如下圖。正截面承載力計(jì)算所需As截面面積最接近于 mm2。A.1789 B.1816 C.1942 D.2436斜截面承載力計(jì)算所需Asv截面面積接近于 mm2。A.98B.108C.136D.154矩形截面梁b=250mm，h=600mm，承受C30級(jí)混凝土。假設(shè)受拉區(qū)配有縱向受力鋼筋(HRB335級(jí))，如下圖單筋矩形截面梁，則此梁的受彎承載力Mu= kN?m。矩形截面梁配筋截面A.334.76 B.368.68 C.400.68D.488.48欲保證梁的受彎承載力不變，其他條件也不變時(shí)，最適宜的鋼筋用量最接近于 mm2。A.2650 B.2869 C.3472D.3866以下圖為三根受彎構(gòu)件梁的跨中截面配筋圖，其混凝土強(qiáng)度等級(jí)、鋼筋等級(jí)、縱向鋼筋面積、箍筋根數(shù)、直徑、間距均一樣。下面給出四種關(guān)系式組合中正確的選項(xiàng)是 。A.[VA] ＜[VB]=[VC] ；[MA]=[MB] ＜[MC] B.[VA] ＜[VB]=[VC] ；[MA]B]=[MC] C.[VA]=[VB]=[VC]；[MA]B]=[MC] D.[VA]=[VB]=[VC]；[MA]=[MC]B]吊車梁中心線到廠房軸線(即柱外邊緣)的距離為750mm，吊車梁肋寬250mm，作用在牛腿頂部的豎向力設(shè)計(jì)值Fv=305.56kN，作用在牛腿頂面的水平拉力設(shè)計(jì)值Fh=0。牛腿截面尺寸如下圖。假設(shè)牛腿寬b=400mm，as=35mm，承受C30混凝土，HRB335級(jí)鋼筋，則牛腿所需縱向受拉鋼筋A(yù)s應(yīng)為 mm2。A.306.3 B.359.5 C.532.0 D.570.6250mm×500mm，M=2.0×108N?mmHRB335級(jí)受壓鋼筋(A”s=628mm2)，假設(shè)受拉鋼筋也承受HRB335級(jí)鋼筋配筋，混凝土的強(qiáng)度等級(jí)為C30，則截面所需配置的受拉鋼筋截面面積As(mm2)接近于 。A.1435 B.1560 C.1575 D.1657某鋼筋混凝土現(xiàn)澆肋形樓蓋的次梁，如下圖，次梁高度h=450mm，寬度b=200mm，次l0=6m2.4msn=2.2mh”f=80mm，縱向受力鋼筋合力點(diǎn)至混凝土邊緣的距離as=35mC3HRB335鋼筋。36.翼緣的計(jì)算寬度b”f最接近 mm。A.1800 B.2023 C.2200 D.2400假設(shè)翼緣計(jì)算寬度b”f=1800mm，按單筋T形截面計(jì)算的次梁跨中所需受拉鋼筋計(jì)算截面面積(mm2)與 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.940 B.1009 C.1033 D.1124對(duì)稱工字形截面如下圖，b=100mm，h=600mm，bf=b”f=400mm，hf=h”f=100mm，as=a”s=35m混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C3fc=14.3N/mm承受HRB335級(jí)鋼筋承受軸向壓力設(shè)計(jì)值N=600.6kN，設(shè)ei=687mm，η=1.049，則對(duì)稱配筋的縱向受力鋼筋截面面積As=A”s最接近于 mm2。提示：γ0=1.0。A.1787.31 B.1777.85 C.1868.43 D.1870.50某單層工業(yè)廠房的I形截面邊柱，有吊車。從根底頂面算起下柱高6.7m，柱的掌握內(nèi)力N=853.5kN，M=352.5kN?m，截面尺寸如下圖?；炷翉?qiáng)度等級(jí)為C35，承受HRB335鋼筋，對(duì)稱配筋。安全等級(jí)為二級(jí)，環(huán)境類別為二類。該柱截面的界限受壓區(qū)高度xb(mm)最接近于 。A.228 B.360 C.497 D.54440.偏心距增大系數(shù)η最接近于 。A.1.03 B.1.10 C.1.26 D.1.29鋼筋混凝土大偏心受壓構(gòu)件的破壞特征是 。A.遠(yuǎn)離軸向力一側(cè)的鋼筋先受拉屈服，隨后另一側(cè)鋼筋壓屈，混凝土壓碎B.遠(yuǎn)離軸向力一側(cè)的鋼筋應(yīng)力不定，而另一側(cè)鋼筋壓屈，混凝土壓碎C.靠近軸向力一側(cè)的鋼筋和混凝土應(yīng)力不定，而另一側(cè)鋼筋受壓屈服，混凝土壓碎D.靠近軸向力一側(cè)的鋼筋和混凝土先屈服和壓碎而遠(yuǎn)離縱向力一側(cè)的鋼筋隨后受拉屈服支承吊車梁的柱牛腿，如下圖，寬度b=500mm，豎向力作用點(diǎn)至下柱邊緣的水平a=50mm(20mm)α=45°，作用在牛腿頂部的按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的豎向力Fvk=715kFv=915k250m混凝土強(qiáng)度等級(jí)選用C30HRB335HPB235鋼筋，外邊緣高度h1=h/2(h為牛腿高度)。根據(jù)牛腿的裂縫控制要求，牛腿的有效高度最接近于 mm。A.485 B.569 C.634 D.682假設(shè)截面的有效高度h0=710m除豎向力外作用在牛腿頂部的水平力設(shè)計(jì)值則縱向受拉鋼筋的截面面積最接近于 mm2。A.1426 B.1516 C.1524 D.1629某構(gòu)件的局部承壓面積如圖中陰影局部所示，構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，配置方格網(wǎng)式間接鋼筋(承受HPB235級(jí)鋼筋)，假設(shè)間接鋼筋的局部受壓承載力提高系數(shù)βcor=2.0，體積配箍率為ρv=0.023，則該構(gòu)件的局部受壓承載力最接近于 kN。A.1876.89 B.1983.94 C.2204.42 D.2664.77某鋼筋混凝土偏心受拉構(gòu)件b×h=350mm×450mm，承受軸向拉力設(shè)計(jì)值N=838.0kN，彎矩設(shè)計(jì)值M=91.0kN?m，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，fc=14.3N/mm2，承受HRB400級(jí)鋼筋，fy=360N/mm2，則所需鋼筋面積As、A”s最接近于 。提示：γ0=1.0，as=a”s=35mm。A.1829.2mm2；498.7mm2B.1892.2mm2：338.6mm2C.2195.0mm2；338.6mm2D.2195.0mm2；598.4mm2一鋼筋混凝土受扭構(gòu)件矩形截面b×h=300mm×500mm，抗扭縱向受力鋼筋四角各配筋，兩側(cè)腹部各配筋，抗扭箍筋用10@120，箍筋保護(hù)層為15mm，則梁抗扭截面核心面積Acor最接近于 mm2。A.112500 B.119600 C.126900 D.150000某雨篷如下圖，雨篷板上承受均布荷載(包括自重)q(設(shè)計(jì)值)，在雨篷自由端沿板寬方向每米承受活荷載P(設(shè)計(jì)值)，雨篷梁的截面尺寸為200mm×500mm，計(jì)算跨度l0=5m，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30?？v向鋼筋為HRB335，箍筋為HPB235，as=35mm。設(shè)q=3.55kN/m，P=1.4kN，則該雨篷梁的設(shè)計(jì)扭矩T 最接近于 kN?m。A.12B.13.2C.14.3D.19設(shè)雨篷梁承受的剪力設(shè)計(jì)值V=100kN，扭矩設(shè)計(jì)值T=15kN?m，則雨篷梁的混凝土受扭承載力降低系數(shù)βt的計(jì)算值最接近于 。A.1.02 B.1.09 C.1.14 D.1.21設(shè)雨篷梁的受壓區(qū)高度x=101m受扭計(jì)算中沿截面周邊配置的箍筋單肢截面面積與箍筋間距的比值為0.3，Ucor=1200mm，受扭縱筋最小配筋率為0.23%，受扭縱筋與箍筋的配筋強(qiáng)度比值為ζ=1.2，則截面縱向鋼筋的總用量(抗彎及抗扭鋼筋之和)的計(jì)算值最接近于 mm2。A.965B.1221C.1271D.1356平面框架在豎向荷載作用下，可用分層法作簡(jiǎn)化計(jì)算，頂層框架計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖，假設(shè)用彎矩安排法求頂層梁的彎矩時(shí)，則彎矩安排系數(shù)μba和μbc分別為 。A.0.67；0.33 B.0.34；0.17 C.0.33；0.67 D.0.32；0.16關(guān)于先張法構(gòu)件和后張法構(gòu)件相比所具有的特點(diǎn)，以下說(shuō)法錯(cuò)誤的選項(xiàng)是。A.工藝較簡(jiǎn)潔無(wú)需永久性錨具B.需要臺(tái)座或鋼模C.一般承受直線預(yù)應(yīng)力筋D.適于施工現(xiàn)場(chǎng)制作大、中型構(gòu)件以下關(guān)于張拉掌握應(yīng)力限值的論述不正確的選項(xiàng)是 A.消退應(yīng)力鋼絲鋼絞線的σcon比熱處理鋼筋定得高B.承受消退應(yīng)力鋼絲和鋼絞線的先張法構(gòu)件，其σcon比承受同樣預(yù)應(yīng)力筋的后張法構(gòu)件定得高C.承受熱處理鋼筋的先張法構(gòu)件，其σcon比承受熱處理鋼筋的后張法構(gòu)件定得高D.σcon不宜超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)表6.1.3的限值，且不應(yīng)小于0.4fptk關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)造用于抗震構(gòu)造，以下說(shuō)法不正確的選項(xiàng)是。A.承受配置肯定數(shù)量非預(yù)應(yīng)力鋼筋的混合配筋方式B.預(yù)應(yīng)力混凝土框架柱的內(nèi)力也要按“強(qiáng)柱弱梁”原則調(diào)整C.預(yù)應(yīng)力混凝土框架節(jié)點(diǎn)的內(nèi)力也要按“更強(qiáng)節(jié)點(diǎn)”原則調(diào)整D.應(yīng)承受低強(qiáng)度等級(jí)混凝土，可以改善構(gòu)件的延性某預(yù)應(yīng)力混凝土屋架，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40，屋架下弦承受后張法一端張拉。當(dāng)混凝土到達(dá)設(shè)計(jì)規(guī)定的強(qiáng)度后張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋(承受超張拉)，預(yù)應(yīng)力鋼筋承受鋼絞線(fptk=1720N/mm2，fpy=1220N/mm2，En=195000N/mm2)。鋼絞線面積Ap=593mm2。設(shè)由105N/mm2，由錨具變形和孔道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失為78N/mm2，構(gòu)件凈截面面積An=43080mm2，則混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力σpc最接近于 。提示：設(shè)張拉掌握應(yīng)力σcon=0.7fptk。A.10.9 B.12.9 C.14.9 D.15.9關(guān)于單層工業(yè)廠房構(gòu)造排架柱，以下表達(dá)不正確的選項(xiàng)是 。A.8度設(shè)防時(shí)，排架柱抗震等級(jí)應(yīng)為二級(jí)B.有抗震設(shè)防要求的鉸接排架柱，箍筋加密區(qū)長(zhǎng)度，對(duì)吊車梁區(qū)段，取上300mmC.徑，對(duì)角柱柱頂，一、二、三級(jí)抗震等級(jí)時(shí)，不應(yīng)小于10mm，四級(jí)不應(yīng)小于8mmD.有抗震設(shè)防要求的鉸接排架柱，箍筋加密區(qū)箍筋的最大間距為100mm關(guān)于考慮地震作用組合的預(yù)埋件設(shè)計(jì)，以下表達(dá)不正確的選項(xiàng)是 。A.預(yù)埋件錨筋截面計(jì)算的承載力抗震調(diào)整系數(shù)應(yīng)取γRE=1.0B.直錨鋼筋實(shí)配的錨筋截面面積可按《混凝土(GB50010—2023)10章有關(guān)規(guī)定計(jì)算C.(GB50010—2023)10章的有關(guān)規(guī)定承受D.鉸接排架柱柱頂埋件直錨4根直徑16mm的直錨筋；當(dāng)為二級(jí)抗震等414mm的直錨筋某鋼筋混凝土框架構(gòu)造，首層層高4.2m，其余層層高3.9m，地面到根底頂面1.1m，框架HRB400級(jí)，箍筋承受HRB335級(jí)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)柱為C30，梁為C25。as=a”s=40mm。假設(shè)首層某框架中柱考慮地震作用效應(yīng)組合下軸向壓力設(shè)計(jì)值N=3380kN，首層框架梁截面尺寸為300mm×600mm，則此框架中柱截面尺寸取 以下較為合理。A.500mm×500mmB.550mm×550mmC.600mm×600mmD.650mm×650mm假設(shè)首層二層此中柱截面尺寸均為600mm×600mm，框架梁截面尺寸為300mm×650mm，梁的計(jì)算跨度為7.5m。由地震作用產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值占總彎矩設(shè)計(jì)值的75%以上，則此框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度l0(mm)最接近于以下 項(xiàng)數(shù)值。2.0。A.4200 B.5300 C.6420 D.7540假設(shè)首層柱上端某節(jié)點(diǎn)處各構(gòu)件彎矩值如下：節(jié)點(diǎn)上柱下端Mcu=-708kN?m；節(jié)點(diǎn)下柱上端Mcd=708kN?m；節(jié)點(diǎn)左梁右端Mbl=+882kN?m(左需時(shí))；Mbl=-442kN?m(右需時(shí))；節(jié)點(diǎn)右梁左端Mbr=+388kN?m(左需時(shí))；Mbr=-360kN?m(右需時(shí))則此節(jié)點(diǎn)下柱上端截面的彎距設(shè)計(jì)值Mc(kN?m)最接近于以下 項(xiàng)數(shù)值。提示：“+”表示逆時(shí)針?lè)较?，?”表示順時(shí)針?lè)较?。A.849.6B.778.8C.762.0D.708.0假設(shè)第(2)小題柱底截面彎矩設(shè)計(jì)值軸力設(shè)計(jì)值N=2200kN，l0=6.0m，則對(duì)稱配筋時(shí)柱的縱向受力鋼筋A(yù)s=A”s為 mm2。A.3033.0B.3095.0C.4203.0D.4866.0假設(shè)第(4)小題中柱頂截面彎矩設(shè)計(jì)值剪力設(shè)計(jì)值V=381kN，軸力設(shè)計(jì)值N=2080kN，則柱斜截面計(jì)算受剪配筋面最接近 mm2/mm。A.0.88B.1.06C.1.23D.1.47《混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》(GB50010—2023)規(guī)定通過(guò)計(jì)算掌握不消滅裂縫或限制裂縫最大寬度指的是 。A.由內(nèi)力直接引起的裂縫B.由混凝土收縮引起的裂縫C.由溫度變化引起的裂縫D.由不均勻沉降引起的裂縫以下各項(xiàng)中， 不是進(jìn)展變形掌握的主要緣由。A.構(gòu)件有超過(guò)限值的變形，將不能正常使用B.構(gòu)件有超過(guò)限值的變形，將引起隔墻等的裂縫C.構(gòu)件有超過(guò)限值的變形，將影響美觀D.構(gòu)件有超過(guò)限值的變形，將不能連續(xù)承載，影響構(gòu)造安全有A、B兩根狀況一樣的簡(jiǎn)支梁，且都是適筋梁，A梁的縱向受拉鋼筋為，B梁的縱向受拉鋼筋為，則以下四種說(shuō)法正確的選項(xiàng)是 。A.與B梁相比，A梁的正截面受彎承載力大，截面彎曲剛度大，變形小，在使用階段的裂縫寬度小B.與B梁相比，A梁的正截面受彎承載力大，截面彎曲剛度大，變形小，但在使用階段的裂縫寬度大C.與B梁相比，A梁的正截面受彎承載力大截面彎曲剛度大變形小在使用階段的裂縫寬度與B梁的一樣D.與B梁相比，A梁的正截面受彎承載力大，截面彎曲剛度大，變形小，在使用階段的裂縫平均間距計(jì)算值兩者一樣，但A梁的裂縫寬度