xx國際體育會展中心施工組織設計

黑龍江體育中心3#工程鋼結構施工方案第一章編制依據(jù)本施工組織設計主要針對哈爾濱會展中心3#工程鋼結構現(xiàn)場施工而編制，在整個工程的施工過程中，必須嚴格按照國家、黑龍江省、哈爾濱市及地方有關規(guī)范標準組織施工。本施工組織設計在編制的過程中主要采用的依據(jù)和規(guī)范有：黑龍江省建筑設計研究院設計的工程施工圖；哈爾濱體育中心3#工程鋼結構施工合同協(xié)議書；1.3《建筑工程施工質量驗收安裝統(tǒng)一標準》GB50300-20011.4《鋼結構工程質量驗收規(guī)范》GB50205-2001；1.5《建筑鋼結構焊接規(guī)程》JGJ81-2002；1.6《鋼桁架檢驗及驗收標準》JG9-1999；1.7《建設工程項目管理規(guī)范》(GB/T50326—2001)1.8《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59—99)1.9《建筑機械使用安全技術規(guī)程》(JGJ33—2001).1.10《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》(JGJ80—91)1.11《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130—2001).1.12《工程測量規(guī)范》(GB5006—93)國家、黑龍江省、哈爾濱市有關建筑工程安全、文明施工的規(guī)定；對施工現(xiàn)場的踏勘情況本公司對相似結構類型工程(特別是1#工程鋼結構)的施工經驗、技術力量和機械化施工能力；公司的質量手冊、程序文件、作業(yè)指導書等相關文件；其它相關規(guī)程和技術標準；第二章工程概況及特點工程概況本工程為黑龍江省、哈爾濱市重點工程建設項目，建設單位為哈爾濱市***會展體育中心有限公司，設計單位為黑龍江省建筑設計研究院，鋼結構部分工程有我浙江東南網(wǎng)架鋼結構有限公司承建。哈爾濱國際會展體育中心工程位于黑龍江省哈爾濱市*號—哈爾濱市最具現(xiàn)代城市魅力的經濟開發(fā)區(qū)內，與城市二環(huán)快速干道相連，總用地面積63萬平方米，由1#國際會展體育中心（現(xiàn)已有我公司完成了鋼結構的施工任務）、2#國際會議中心（賓館）、3#體育場組成，3#工程為大型體育場，整體平面程橢圓型，長247.5m，寬2536.866m，最大高度53.9m，它的建成將與傍邊的會展中心、會議中心互補，成為集國際大型博覽展示、體育盛會、高規(guī)格會議、經貿商談、商品交易、信息交流、電子商務及娛樂休閑購物為一體的大型場館，對于強化哈爾濱市成為東北地區(qū)中心城市的地位，促進哈爾濱對外貿易及推動哈爾濱會展業(yè)、旅游業(yè)的發(fā)展，發(fā)揮積極作用，并將成為21世紀哈爾濱城市標志性建筑和旅游觀光景點之一。結構特點

本工程主鋼結構重量約2500t，由兩個對稱結構組成?？磁_罩棚采用大跨度屋架罩棚結構圖■fm￡￥■■hW側視圖拱形管桁架鋼結構，內外主桁架HJ1和HJ2通過鉸接與聯(lián)系桁架屋架罩棚結構圖■fm￡￥■■hW側視圖主桁架跨度為247.5m，內、外主桁架截面均為棱形； HJ1在其平面內為兩鉸拱支座，平面外為次桁架多點支撐；HJ2支點除了拱腳支座外，還有四個鋼管柱（內灌混凝土）及次桁架支撐。屋面檁條為H型鋼和矩形管檁條鋼結構屋蓋的這種結構布置使得HJ1有可靠的側向支撐，以防止其平面外失穩(wěn)，HJ1承載力由拱平面內穩(wěn)定控制。HJ2桁架在側向作為HJ1平面外支撐，為減小HJ2對鋼管柱（內灌混凝土）的水平推力，HJ2桁架與柱的連接為水平滑移支座，則HJ2對HJ1的側向支撐作用是通過將橫向水平力傳至拱鉸支座來實現(xiàn)的。主桁架HJ-1為棱形截面，寬7.2米，高2X6米，上下弦桿采用①610X30的直縫焊管，中弦桿采用①600X24和①600X12的無縫鋼管（或直縫焊管），腹桿采用①219X8和①273X8、①273X12的無縫鋼管。主桁架HJ-2同樣為棱形截面，寬5.4米，高2X4.5米，上弦和中弦桿桿采用①480X12和①480X16的無縫鋼管，下弦桿采用①600X24和①610X30、①600X12的無縫鋼管（或直縫焊管），腹桿采用①273X8和①273X12、①325X12的無縫鋼管。次桁架主要用到的無縫鋼管為①377X12、①377X18和①480X20，主次桁架材質均為Q345E。2.3鋼結構安裝難點2.3.1現(xiàn)場情況A、 工期短、工作量大。B、 部分結構施工進入冬季狀態(tài)，結構的安裝與焊接難度增大。2.3.2結構特點的影響A、HJ1結構構件跨度達247m，重量達516噸、最大安裝高度為54m，安裝難度很大。B、主桁架大型主弦桿需彎管，難度教大C、 結構空間定位難度大，精確測量與合理安裝工序是保證本工程順利實施的關鍵；D、 保證主桁架結構安裝過程的平面內、外的穩(wěn)定性措施；E、 主桁架結構預拱形狀和預拱值的設定；F、 支撐拆除過程應保證結構由施工狀態(tài)緩慢過渡至設計狀態(tài)，結構拆除支撐后，要保證HJ-2與混凝土柱的設計初始位置。2.3.3土建結構的影響：A、 看臺部分土建結構先于鋼結構施工，增大了鋼結構安裝的作業(yè)半徑。B、 在本工程的西北角，展覽中心土建結構已施工完畢，吊裝工作難度大。C、 需鋪設大型吊車進出場通道，以及安裝西北角桁架散件吊裝通道。D、 鋼結構臨時支架的設立需與土建承重結構布置相協(xié)調。第三章施工組織與管理本工程施工的指導思想以質量為中心，工期為目標，精心組織、科學管理、高速、優(yōu)質地完成本工程的鋼結構施工任務。3.2工程實施目標本工程作為黑龍江省、哈爾濱市重點工程，同時也是我公司年度重點管理及創(chuàng)優(yōu)項目之一，為了保證整個工程安全、優(yōu)質、高速、文明的完成，特指定本工程的具體實施目標：質量目標：組織及配合其他施工單位，確保優(yōu)良工程，爭創(chuàng)“龍江杯”及更高獎項；工期目標：確保在100日歷天完成鋼結構安裝任務安全目標：確保工程安全施工，杜絕重大人員傷亡事故及機械傷害事故發(fā)生，輕傷事故發(fā)生率在0.3%以下。3.2.4文明施工目標：規(guī)范化、標準化進行現(xiàn)場管理，確保文明施工，爭創(chuàng)文明標化工地?，F(xiàn)場組織管理機構設置針對本工程結構復雜，吊裝、安裝焊接施工難度和施工工程量大，工程質量要求高，工期緊、工程意義重大等特點，同時根據(jù)本工程施工的指導思想，設立哈爾濱3#工程鋼結構施工現(xiàn)場項目經理部，分別由經驗豐富，技術素質好、專業(yè)知識硬的各不同專業(yè)工種的技術骨干組成。確保本工程的質量目標，工期目標和安全生產文明施工目標的順利實現(xiàn)?，F(xiàn)場項目組織管理機構圖3.4現(xiàn)場組織管理機構的職責工程項目經理部在確定的工程項目管理各項目標的指導下實施工程項目的綜合管理職責。通過全面、綜合的管理，控制工程質量、工程成本、安全生產、施工工期、文明施工目標的全面實現(xiàn)。由項目經理牽頭的現(xiàn)場項目組織管理機構構成本工程項目施工內部質量保證體系，成為該體系的最高責任者。確保該機構逐級、逐項質量保證體系的建立和運行，確保本工程各項目標的實現(xiàn)，保證該機構體系的有效運行。3.4.1項目經理主要職責：A、認真貫徹國家、黑龍江、哈爾濱市的有關方針、政策、法規(guī)及本公司的質量方針、目標和制定頒發(fā)的各項規(guī)章制度B、全面履行簽訂的《****體育中心3#工程鋼結構施工合同協(xié)議書》C、 確定管理總目標和階段目標，科學的組織、計劃、管理工程項目的人、財、物資源，做好人力、物力和機械設備的調配與供應，監(jiān)督管理工程的進度、質量、安全、場容，提高綜合經濟效益，圓滿完成施工任務。D、 積極配合上級和公司主管部門對工程現(xiàn)場進行的各種檢查、驗收工作，及時整改查出的各種問題，提出預防措施。E、 嚴格按照設計文件、現(xiàn)行國家規(guī)范、公司質量手冊、程序文件及相關作業(yè)指導書組織施工。組織編制單項施工方案和各種作業(yè)指導書，制定安全生產和保證質量措施，并積極組織實施。F、 積極參與業(yè)主、監(jiān)理等相關方組織的各種會議和活動，組織參加本工程各階段的驗收和竣工驗收。G、對經常性發(fā)生、影響面廣、程度深的工程質量問題，組織成立QC小組,開展QC活動，進行PDCA循環(huán)。3.4.2質安負責人主要職責：A、 照本工程的質量、安全生產、文明施工目標全面負責監(jiān)督實施工程全過程的質量、安全及文明施工工作，服從項目經理的統(tǒng)一安排和分配。B、 在項目經理的綜合指導下，牽頭建立質量、安全檢查機制，貫徹執(zhí)行各項規(guī)范制度，嚴格執(zhí)行公司制定的相關配套制度及管理辦法。C、 參與編制本工程的施工組織設計以及各專項施工方案和作業(yè)指導書的編制和落實。D、 負責組織質量檢查組、安全檢查組成員學習國家規(guī)范、標準及黑龍江省、哈爾濱市的有關規(guī)定，熟悉本工程的設計文件、施工工藝、操作規(guī)程等技術文件；E、 負責對各班組長進行技術、安全交底，簽訂《安全生產、文明施工目標管理責任書》；F、 組織相關單位人員及時處理、解決施工中的技術疑難問題，負責工程施工現(xiàn)場發(fā)生的各種質量、安全事故的調查、分析處理，并記錄建檔。G、 按照公司的有關規(guī)定建立并執(zhí)行本工程現(xiàn)場質量、安全教育制度、檢查制度、獎懲制度。H、 負責從材料驗證到制作構件，從構配件的采購，運輸?shù)浆F(xiàn)場安裝、測量,每一工種，每一系統(tǒng)層層把關控制，貫穿工程全過程。I、 定期、不定期地組織參加工程質量、安全生產、文明施工大檢查，以書面形式提出整改單，并作進一步的驗證記錄。J、 組織參加工程各分項、各特殊工種、重要工序的檢查、驗收和工程完工后的竣工驗收。3.4.3技術負責人主要職責：A、 熟悉、掌握國家規(guī)范、標準，黑龍江省、哈爾濱市的有關規(guī)定，并認真貫徹執(zhí)行。B、 按照本工程制定的各項目標，在項目經理的組織、安排和領導下全面負責本工程的技術管理、技術控制和技術服務工作。C、 熟悉、掌握本工程的有關技術文件、技術規(guī)范、技術要求，并把技術要求、各工種的操作規(guī)程傳達到班組。D、 負責本工程桁架的現(xiàn)場制作、焊接、吊裝安裝等重大工藝書、關鍵技術指導書的編制和落實。E、參加圖紙會審，參與施工中出現(xiàn)的各種技術疑難問題的調查、分析和處F、 負責特殊工種的上崗考核和管理，新技術、新工藝的推廣和應用。G、 負責監(jiān)控各種施工設備、工器具的運行情況，定期進行保養(yǎng)、檢測、檢定。H、 參與本工程各分項、各重要工序、專業(yè)工種的驗收和工程竣工驗收。3.4.4施工負責人主要職責：A、 熟悉、掌握國家黑龍江省、哈爾濱市的規(guī)范、標準、技術規(guī)程及有關文件規(guī)定，認真貫徹執(zhí)行本工程制定的各項目標。B、 配合項目經理及項目經理部其它管理人員做好工程質量、安全生產、施工進度、文明施工等有效控制。C、 按照設計文件、施工驗收規(guī)范、技術規(guī)程、施工組織設計和作業(yè)指導書進行過程施工控制。D、 負責各特殊工種、分項工程的技術交底，并做好記錄，對實施過程進行控制。E、 負責維護、保養(yǎng)、檢測、檢定所使用的各種施工設備和工、器具。F、 負責做好隱蔽工程檢驗、技術復核等工程質量把關工作。G、 組織參與各分項工程、各重要工序、專業(yè)工種的檢查驗收和工程竣工驗收。3.5重點遵循執(zhí)行的規(guī)章制度本工程的施工安裝過程中，大量的、多工種的不同作業(yè)。因此，除需要建立科學、統(tǒng)一的現(xiàn)場組織機構來指導和協(xié)調外，還須有健全、完善的管理體制和管理制度來保證本工程的施工組織管理機構有據(jù)可依、有據(jù)可循。為使本工程施工安裝過程中各不同專業(yè)工種間，不同施工區(qū)域間施工安裝更為緊張、有序、保質保期的完成各項任務；使本工程項目經理部管理更為科學化、規(guī)范化和法制化須重點遵循執(zhí)行公司制定的下列規(guī)章制度：A、 公司《質量手冊》、《程序文件》；B、 《工程項目管理辦法》(JG/QP3—097—3)的相關規(guī)定C、 《發(fā)貨及運輸管理制度》D、 《施工組織設計編制、審核制度》E、 《圖紙會審制度》F、 《工程變更聯(lián)系單簽證制度》G、 《材料、構件檢驗制度》H、 《分部、分項檢驗制度》J、《隱蔽工程驗收制度》L、 《技術復核制度》M、 《安全生產管理制度》N、《工程項目文明施工管理制度》第四章施工部署與準備4.1施工總體流程4.2現(xiàn)場施工總體思路：421安裝方案的選擇根據(jù)工程的現(xiàn)場場地、結構特點、平面布置等實際情況，結合現(xiàn)有施工設備的能力及鋼桁架本身的剛度及支撐結構的承載情況，在確保質量、安全、工期的條件下權衡綜合經濟效益，經過篩選，主要確定兩種施工方案進行選擇： 1、分段高空對接法，即桁架在地面分段組裝，同時搭設支承架，采用大型吊機將桁架吊裝到高空進行高空對接。2、散裝法，即將桁架的桿件加工好后吊裝到高空在整體胎架上進行散件拼裝。兩種方案的優(yōu)缺點如下，第一種方案優(yōu)點是：1、桁架安裝精度易控制；2、安裝輔助材料??；3、高空作業(yè)量少；4、有利于搶工期；缺點是1、需要大型的吊機進場進行吊裝作業(yè)；2、吊裝難度較大；第二種方案的優(yōu)點是：1、吊裝時只需要相對小型的吊機即可進行吊裝作業(yè)；缺點是：1、安裝精度難控制；2、高空作業(yè)量大；3、搭設胎架用的輔助材料量大；4、工作面鋪開后，不利于搶工期。通過比較、分析、討論決定采用第一種安裝方案，同時 52?63軸區(qū)域HJ2采用高空散裝法安裝。4.2.2安裝總體思路：安裝方案確定后，本工程總體施工安裝思路為：A、桁架桿件的加工桁架桿件由工廠在廠內按照加工制作圖進行相貫線切割及彎圓，同時進行拋丸除銹和底漆涂裝，并將桿件運輸?shù)绞┕がF(xiàn)場。B、 現(xiàn)場拼裝根據(jù)制定的具體運輸方案將運輸?shù)绞┕がF(xiàn)場的桿件在地面拼裝場地進行分段拼裝，同時采用大型運輸機械將構件運輸?shù)降跹b位置放置（具體見桁架拼裝及二次倒運計劃）。C、 桁架高空對接支承架搭設根據(jù)制定方案先進行支承架基礎施工再進行桁架支承架的搭設（具體見高空支承架搭設方案）。D、 桁架吊裝采用大型吊機將分段桁架吊裝到支承架上進行高空對接。對于52?63軸線之間的HJ2因土建結構的影響采取高空散裝。E、 桁架高空支承架拆除當桁架安裝好后，拆除桁架對接的支承架，支撐拆除過程應保證結構由施工狀態(tài)緩慢過渡至設計狀態(tài)，結構拆除支撐后，要保證HJ-2與混凝土柱的設計初始位置。F、安裝屋面檁條及屋面板根據(jù)要求將檁條安裝到位后，再進行屋面板的安裝。4.3施工總平面布置431布置原則根據(jù)鋼結構現(xiàn)場安裝的總體思路，同時結合現(xiàn)場場地情況及鋼構件的重量、數(shù)量、機械、設備的起重能力，充分利用可施工場地來布置吊車行走路線、運輸?shù)缆?、構件和材料堆放場地、桁架拼裝場地，以減少重型構件的搬運，提高工效，確保安全，同時盡量減少對土建施工的影響。4.3.2現(xiàn)場總體的布置根據(jù)對施工現(xiàn)場的踏勘，現(xiàn)有的施工場地有限，在場內 F軸線向內10m作為吊機的行走中心線，從F軸線向場內17m?37m作為構件的堆放及拼裝場地，場外從HJ-2中心線開始向外10m作為吊機行走中心線，從HJ-2中心線開始向外17m?37m作為構件堆放拼裝場地（不包括49?63軸線位置）。施工現(xiàn)場的工具房、氧氣倉庫機乙炔倉庫在拼裝場地就近布置（具體見施工現(xiàn)場平面布置圖）。4.4勞動力投入計劃由于工期緊張，我們在施工現(xiàn)場配備充足的勞動力進場施工， 保證工程按期完工，工程開工前，我們將組織人員進場，安排職工生活，進行技術、安全、文明施工交底，具體人員安排如下：4.4.1勞動力安排表序號各類施工人員人數(shù)備注1測量工10人

2起重工30人3電焊工150人4探傷工2人5鉚工90人6架子工50人7維修電工3人8輔工50人9涂裝工40人合計425人442勞動力直方圖443勞動力動態(tài)分析圖—「丿IT—「"IITI「t「」INITI「-11->1「-IIT—「-II4II--I.1■+1—「丿IT—「"IITI「t「」INITI「-11->1「-IIT—「-II4II--I.1■+1下d—4—下Ji+iTdl4—_!■----zz--z-T_■|+|丁丄|+||-丄|+|〒丄?T丄—+IT1I+IT丄1+1FLIFIFLIFIrL-IFIrLIflrLIFIrLIFIFLr^lrul^IrL.4.5施工機具投入計劃根據(jù)本工程結構特點，同時結合現(xiàn)場施工進度，確定各設備進場日期，確保在不影響其它單位的施工活動的同時，保證機具設備按現(xiàn)場拼裝及吊裝要求組織到位。4.5.1主要施工機具一覽表在本工程的現(xiàn)場施工中我們采用的主要施工機械設備如下表:序號設備名稱型號規(guī)格數(shù)量設備能力備注1履帶吊CC20001臺300t主要鋼結構吊裝設備2履帶吊71501臺150t輔助吊裝用3汽車吊QY50A2臺50t桁架現(xiàn)場拼裝用4汽車吊QY121臺12t現(xiàn)場卸貨用

5空壓機9m3/min8臺6直流焊機BX2-50080臺7交流焊機AX2-50010臺8千斤頂YCQ250-20060只大型40只、小型20只9烘干箱ZKn-1005臺焊條烘干10全站儀TONPCON1臺配備相應棱鏡11經緯儀DJ2-16臺測量12水準儀SZ32臺測量13磨光機?10020把用于焊縫處理14碳弧氣刨TH—1002把15手拉葫蘆0.5-15T共50只15卷揚機JJK-3（5）各2臺16氣割設備10副17鋼卷尺30M/50M各2盤測量用18電工工具3套19焊接檢測尺3把20超聲波探傷儀1臺成套配置21磁粉探傷儀1臺22鐵錘12磅14個23鐵錘8磅4個24鐵錘4磅10個25鋼絲繩不同規(guī)格8000米吊裝及校正26卡環(huán)不同規(guī)格50個27氧氣瓶80個28乙炔瓶40個29保溫瓶150個30小型電動工具20臺31安全繩3000m32自動測力機1臺33安全網(wǎng)3000m234大型吊裝用支承架32副35大型組裝用胎架16副以上設備根據(jù)現(xiàn)場實際情況進場，并作出必要的調整4.6施工用水用電量計劃4.6.1用水量計劃根據(jù)工程特點，由于本工程為鋼結構工程，施工用水量很少，主要用水量集中在機械用水、施工現(xiàn)場生活用水和消防用水。A、施工機械用水考慮用水的主要施工機械為1臺300t履帶吊，1臺150t履帶吊，2臺50t汽車吊，根據(jù)各吊機的用途，1臺300t履帶吊和1臺150t履帶吊主要完成2500t左右的鋼結構吊裝任務，按照1臺300t履帶吊完成60%工作量和1臺150t履帶吊完成40%工作量計算，估計在60天左右完成吊裝任務，則可得每臺300t履帶吊每天完成25t安裝任務，150t履帶吊完成17t左右的安裝任務，2臺50t汽車吊在80天左右完成2500噸鋼結構拼裝任務，則每天每臺完成吊裝任務16t則機械施工用水量為:q1=K13Q1N2K3/ (8X3600)=1.1X(1X25+1X17+2X16)X18X2.0/(8X3600)=0.125(L/S)B、施工現(xiàn)場生活用水量由于施工人員不住在施工現(xiàn)場，現(xiàn)場生活用水只為飲用水及洗手等，以每人每臺班用水量5L計算q2=p1N3K4/ (8X3600)=425X5X1.4/(8X3600)=0.103(L/S)C、 消防用水量由于本工程實際占地面積達62000川多，但鋼結構屬于不燃物體，因此消防用水量可適當減少，q3=10 (L/S)。D、 總用水量Q由于q3>q1+q2Q=(q1+q2)/2+q3=10.114 (L/S)取Q=10.5(L/S)4.6.2用電量計劃A、主要用電設備及容量表名稱型號數(shù)量用電量/臺Kxcos?tg?直流電焊機AX1-5008026Kw0.650.451.98交流電焊機BX1-5001038.6Kw0.650.451.98卷揚機JJK-3228Kw0.60.71.02卷揚機JJK-5240Kw0.60.71.02碳弧氣刨TH-100230Kw0.30.51.73空氣壓縮機9m3/min84Kw0.650.651.17磨光機?100202Kw0.30.51.73焊條烘干箱ZKn-10056.0Kw0.80.950.33夜間照明10Kw0.7510B、 確定計算負荷電焊機組Pei=J/JC100xPn=^06X(80X26+10X38.6)=1910.16KWPjsi=KxXPei=0.45X1910.16=859.572KWQjsi=PjsiXtg?=859.572X1.98=1702Kvar卷揚機組Pjs2=KxXPe3=0.7X(2X28+2X40)=95.2KWQjs2=Pjs2xtg?=95.2X1.02=97.1Kvar碳弧氣刨Pjs3=KxXPe3=0.3X30X2=18KWQjs4=Pjs3xtg?=18X1.73=31.14Kvar空氣壓縮機Pjs4=KxxPe4=0.65X8X4=20.8KWQjs4=Pjs4Xtg?=20.8Xi.17=24.336Kvar磨光機組Pjs5=KxXPe5=0.3X20X2=12KWQjs5=Pjs5Xtg?=4.2Xi.73=20.76Kvar烘干箱Pjs6=KxXPe6=0.8X6.0X5=24KWQjs6=Pjs6Xtg?=24X0.33=7.92Kvar⑺夜間照明設備Pjs7=KxXPe7=0.75X10=7.5KWQjs7=Pjs7xtg?=33.6X0=0KvarC、總的負荷計算，干線同期系數(shù)取Kx=0.9總的有功功率：Pjs=(Pjsl+Pjs2+Pjs3+Pjs4+Pjs5+Pjs6+Pjs7)XKx=1037.72X0.9=933.37KW總的無功功率：Qjs=(Qjs1+Qjs2+Qjs3+Qjs4+Qjs5+Qjs6+Qjs7)XKx=1883.26X0.9=1694.9Kvar總的視在功率：Sjs=vPjs2+Qjs2=V933.372+1694.92=1935KVA本工程主要用電設備用電量為1935KVA，另外再加上一些次要用電設備，故現(xiàn)場總的用電量合計約為2000KVA。4.7與總承包單位的協(xié)調與配合4.7.1須總包配合事項A、 根據(jù)鋼結構安裝工程施工總平面圖的要求，須做好場地清理壓實工作，使鋼構件堆放場、拼裝場、鋼構件運輸及大型吊裝機械進出場及行駛道路、 現(xiàn)場交通道路平整密實，排水良好。B、 提供鋼結構安裝用充足的電源和水源。C、 須提供定位軸線及水準基點，并進行交底。D、 對于影響鋼結構運輸?shù)缆芳暗跹b的土建工作，盡可能推后施工，留出鋼結構吊裝及運輸?shù)缆罚ＷC鋼結構安裝的順利進行4.7.2須鋼結構分包單位配合的A、 鋼結構安裝分包單位協(xié)助總包方進行預埋件的預埋工作。B、 配合總承包單位做好現(xiàn)場文明施工工作和現(xiàn)場管理工作。C、 配合總承包單位安排好施工總進度計劃工作。D、 配合總承包單位及相關單位做好工程創(chuàng)優(yōu)工作。4.8施工準備計劃在開工前由項目經理組織好所有本工程管理人員、 深化設計、制作等部門的技術人員熟悉審查施工圖紙，做好工程開工前施工準備工作和各相關單位的分工工作4.8.1熟悉、審查設計圖紙A、 審查設計圖紙是否完整、齊全；B、審查設計圖紙與說明書在內容上是否一致， 以及設計圖紙與其各組成部分之間有無矛盾和錯誤；C、 審查建筑圖與其結構圖在幾何尺寸、坐標、標高、說明等方面是否一致,技術要求是否正確；鋼結構深化圖設計、制作、安裝等部門的施工準備：A、 鋼結構深化圖設計部門的準備工作：按照鋼結構安裝部門提出的機械化施工能力，劃分單件構件的分段部位；對制作、安裝部門及時進行鋼結構深化設計圖的技術交底工作；負責深化設計圖的設計院的簽證工作；對鋼結構設計圖紙的技術變更提出書面資料。B、 鋼結構制作部門的準備工作：依據(jù)深化圖及技術要求，編制好制作方案；按制作方案要求，編制好制作計劃及制作工藝書；落實好材料的采購計劃。C、 鋼結構安裝部門的準備工作：(1)根據(jù)施工方案要求，編制好各單項施工方案，制訂定好施工進度計劃表，安排好安裝隊伍，落實好施工機具，搭設好臨時設施；(2)做好定位軸線、水準點的移交工作，測量好鋼結構安裝用的輔助線放線工作；做好全體鋼結構安裝人員的技術、安全交底工作第五章桁架拼裝及現(xiàn)場二次倒運計劃5.1桁架的分段由于桁架的跨度大，重量重，根據(jù)鋼結構安裝的總體思路，結合吊裝設備的起重能力，對HJ1、HJ2在地面進行分段拼裝，HJ1分成13段加工制作，HJ2分成10段加工制作(具體見分段示意圖及分段后桁架重量表)。表一：HJ1分段重量表序號編號長度(眄單重(t)數(shù)量總重(t)1HJ1-1、1a2507553.74212.282HJ1-2、2a1379424.35497.43HJ1-3、3a1741434.344137.364HJ1-4、4a2256840.4124161.6485HJ1-5、5a2457949.1764196.7046HJ1-62657647.188294.378

7HJ1-72457141.113282.2268HJ1-81843625.627251.2549合計1033.25表二：HJ-2分段重量表序號編號長度（mm）單重⑴數(shù)量總重（t）1HJ2-13304139.034（1榀散裝）156.122HJ2-22553332.0844（1榀散裝）128.3363HJ2-32698528.174（1榀散裝）112.684HJ2-43489040.994（1榀散裝）163.695HJ2-53086733.7994（1榀散裝）135.1966合計696.292表三：次桁架重量表序號編號長度（伽）單重⑴數(shù)量總重（t）1HJ-32710014.09456.374HJ-43782437.328494.563HJ-54672731.14124.44HJ-65353937.3284149.3125HJ-75819541.8354167.26HJ-86048841.74166.87合計758.642

5.2拼裝工藝流程胎膜測量下一榀桁架拼裝5.3桁架拼裝思路桁架的拼裝順序應同鋼結構安裝順序相緊密結合，現(xiàn)場拼裝隊伍先于吊裝隊伍進場進行拼裝。5.3.1內主桁架HJ1:A、 HJ1分13段，考慮到A、B區(qū)HJ1的鏡面對稱關系，胎架有13個規(guī)格，拼裝時準備8副拼裝胎架。B、 胎架搭設與桁架拼裝流水施工；C、 分段桁架立式拼裝；D、 拼裝技術措施按規(guī)范要求；5.3.2外主桁架HJ2:A、 HJ2分10段，拼裝胎架有10種規(guī)格，準備5副拼裝胎架。B、 其余措施同內主桁架HJ1。5.3.3聯(lián)系桁架HJ3-HJ8A、 HJ3-HJ8共設置5副拼裝胎架。B、 桁架拼裝時為倒三角形截面。5.4拼裝場地的布置根據(jù)各桁架的安裝位置，采取就近拼裝的原則，同時結合現(xiàn)有場地情況，決定在吊車行走路線外側20m距離的范圍內作為拼裝及堆放場地，拼裝場地集中布置兩個，HJ1、HJ5、HJ6、HJ7、HJ8拼裝時集中布置場內拼裝場地，HJ2、HJ3、HJ4拼裝時布置在場外拼裝場地。（具體見拼裝場地布置圖）5.5拼裝胎架的設置5.5.1拼裝胎架基礎的設置為了保證桁架拼裝的精度，防止在拼裝過程中產生不均勻的沉降，胎膜架支

承柱基礎應先進行平整、壓實后，排放石塊，再進行混凝土地面澆筑。具體如下c30混凝土地面圖： 碎石墊層素土夯實吋」5十?亠.a;"Turn①此母?■0??方皿f奉:站00一—0/丹0弋1￡3駅、r■:-.協(xié)亦缺和喬5.5.2胎架的設置根據(jù)桁架的截面形狀，考慮到桁架節(jié)點的控制及桁架脫膜的穩(wěn)定性,HJ1根據(jù)桁架的截面形狀，考慮到桁架節(jié)點的控制及桁架脫膜的穩(wěn)定性,HJ1、5.6桁架的拼裝5.6.1拼裝z sa丄??? p比費毛t」2j/u1i---…桁架榀裝時先用吊機將每一段桁架的弦桿主管吊裝到胎架上并控制好接口,測量每一點的標高和位置，用調節(jié)裝置進行調節(jié)并點焊固定，然后連接此部位之間的斜腹桿，根據(jù)測量控制的網(wǎng)格定出每一個節(jié)點位置進行點焊固定，同樣方法安裝其余的弦桿及其之間的斜腹桿，用水準儀，經緯儀、鋼卷尺反復測量復核無誤后，先點焊固定后，確認桁架拼裝尺寸無誤后，再進行全方位的焊接。562拼裝注意要點桁架拼裝的胎膜架支承柱基礎混凝土強度必須達到設計強度的 50%時，才能進行胎膜架的組裝，胎膜架的組裝應嚴格按照工藝設計圖紙進行，每個胎膜架組裝完成后應進行嚴格的驗收，驗收合格后方能進行桁架的拼裝，在桁架的拼裝過程中應定期對胎膜架的尺寸位置，沉降量等技術要求進行測量，每拼裝完成一榀桁架后必須進行胎膜架的復測，復測合格及進行校正后才能進行第二榀桁架的拼裝。桁架在脫膜前進行超聲波探傷，合格后才能進行脫膜。5.7拼裝機械的選擇現(xiàn)場分兩塊拼裝場地進行拼裝，拼裝桁架的單根桿件最重達到5t多，為了減少拼裝時吊機站位次數(shù)，工作半徑也比較大，因此選擇決定選用兩臺50t汽車吊進行現(xiàn)場拼裝。桁架單件最重重量位53.7t，當桁架制作完成后，采用兩臺吊機采取雙機抬吊脫膜，如下示意圖。5.8測量定位由于桁架為弧型，又為格構式構件，因此在拼裝時的測量控制非常重要，在桁架組裝時采取在胎架的周圍布設測量控制網(wǎng)， 以桁架的端點為原則，推算出每一個節(jié)點的坐標，根據(jù)網(wǎng)格確定每一節(jié)點的位置進行拼裝，具體分段桁架拼裝時原點的位置及各節(jié)點的坐標有深化設計人員對拼裝人員進行技術交底。5.9現(xiàn)場桁架二次倒運計劃根據(jù)現(xiàn)場桁架拼裝胎膜的布置，桁架組裝地點就近布置，同時相對集中因此桁架脫膜后，部分桁架不能直接就位到桁架吊裝位置，需要進行二次倒運?，F(xiàn)場桁架二次倒運采用大型平板汽車，在汽車上面搭設支架。示意圖如下:▽*1厶亠S>/w卜A| O8 A-A第六章桁架安裝方案6.1安裝流水段的劃分根據(jù)整個工程功能的結構情況，體育場屋蓋罩棚程對稱布置，根據(jù)對整個工程的綜合考慮，決定劃分為A、B兩個流水段，A區(qū)從52軸?63軸及1?13軸線，B區(qū)從20軸?45軸（具體見施工平面布置圖），鋼結構安裝時，對A、B兩區(qū)進行平行流水施工作業(yè)。安裝順序每流水段安裝順序搭設支承架（HJ1共12副，HJ2共5副）——HJ4-8雙機抬吊送至安裝位置擺放——HJ1、HJ2吊裝到支承架上固定——進行焊接——次桁架（HJ3、HJ4、HJ5、HJ6、HJ7、HJ8）安裝。HJ1安裝順序搭設好高空支承架后，HJ1從兩邊開始向中間合攏，即HJ1-1（1a）HJ1-2(2a)HJ1-3(3a)HJ1-4(4a)HJ1-5(5a)HJ1-6(8)HJ1-7，示意圖如下:HJ1-2(2a)HJ1-3(3a)HJ1-4(4a)HJ1-5(5a)HJ1-6(8)HJ1-7，示意圖如下:HJ1安裝順序圖6.2.3HJ2安裝順序B區(qū)HJ2安裝順序同HJ1基本相同，從兩邊開始向中間合攏，即兩邊分別從HJ2-1——從HJ2-1——HJ2-2——HJ2-3——HJ2-4——HJ2-5安裝順序，A區(qū)HJ2由于52軸?63軸采取高空散裝方案，因此53軸?63軸之間散裝區(qū)域從52軸?63軸順序進行安裝，另一半從13軸?1軸?63軸順序進行分段桁架安裝，具體示意圖如下：A區(qū)A區(qū)HJ2安裝順序圖B區(qū)HJ2安裝順序圖624次桁架安裝順序次桁架安裝的順序是在HJ-1和HJ-2安裝就位后，安裝HJ-3~HJ-8桁架。安裝順序為從HJ-1裝順序為從HJ-1、HJ-2桁架跨度中間開始，對稱安裝，即HJ-8HJ-7HJ-6…HJ-3。6.3桁架安裝工藝流程高空對接支承架搭設復核支座處埋件的軸線位置及標高用大型吊機將分段桁架吊裝到

支承架上臨時固定

調整分段桁架的軸線位置、標高此過程用經緯儀、水準儀進行全程監(jiān)測1按吊裝順序將分段桁架吊裝到位對整榀桁架進行測量校正焊接< 返修焊縫探傷L合格r不合格1涂裝1中間驗收6.4吊裝機械的選擇根據(jù)現(xiàn)場實際情況，現(xiàn)有道路鋪設的標高場內在-10.9m左右，場外在-5m左右，分段后桁架最重重量49t，安裝標高53.389米，吊機的站位后的工作幅度在16?20m之間，因此決定采用一臺300t履帶吊分別對A、B兩區(qū)內側桁架HJ1進行吊裝，同時再選擇一臺150t履帶吊進行外側桁架HJ2吊裝（見吊機性能圖）6.4.1進出場通道A、 南側16軸-18軸需留設20m通道，供大型吊機進退場使用，同時該通道為構件運輸?shù)闹饕ǖ?，在該道路上有三道橫溝，在吊機行走及構件運輸時須進行路基搭設，應對原有的路面進行夯實，在上面鋪設碎石道渣，再鋪設鋼梁及路基箱（吊機進場跨溝保護圖）。B、 北側47軸-48軸間留有運輸通道，寬>12m，路線位置由現(xiàn)場確定。吊機行走路線A、 場內：離十軸線10m處，為場內吊機行走路線中心線，路寬14m;B、 場外：離HJ2桁架中心線10m處，為場外吊機行走路線中心線，路寬14m；C、 其他：北側因已施工土建結構的影響，在49-52交a'-b'軸需留設8m通道，供吊機吊裝外主桁架HJ2散拼件行走路線（吊機行走路線圖）。吊機行走道路的要求吊機行走吊裝道路寬14米,需進行壓實并鋪設碎石道渣，其承載力應達到9t/m206.5、桁架高空支承架的設置6.5.1高空對接支承架的設置每榀HJ1安裝采用高空支承架12副，共24副，HJ2安裝共采用8副，支承架基礎采用混凝土獨立基礎，支承架采用鋼管焊接而成的格構式構件，采用4根主桿組成一個2000X2000的格構柱,由兩個格構柱組成一副支撐，根據(jù)各分段桁架的重量及支承架需搭設的高度，采用3D3S軟件進行計算機進行桿件截面計算，得出HJ1-6下的支承架桿件截面最大，需要主干為?147x6，斜桿及中間橫桿為?89x6，步高2m布置，中間拉桿為?89x6步高4m布置，考慮到實際施工荷載及其他因素，應加大截面尺寸，采用主管?219x6，中間橫桿為?140x4,斜桿為?114x4，中間拉桿為?89x6。支承架主管與混凝土基礎連接采用350X350X20厚鋼板加四根?20圓鋼組成的預埋鐵板，每個支承架的高度根據(jù)桁架安裝高度的設置。（具體見高空支承架搭設圖）。實際考慮到支承架的穩(wěn)定性，在搭設標高大于20m的支撐在頂端及中間設置兩道纜風繩，搭設標高小于20m的支撐在頂端設置一道纜風繩。支承架由測量人員測量定位，對每個支點進行水準測量。在安裝過程中，須定期對支承架進行沉降、垂直度進行觀測。6.5.2HJ2高空散裝胎架設置HJ2從52軸?63軸位置采用高空散裝方案，在此部位搭設腳手架進行拼裝，腳手架搭設步矩1.5m，立桿間距1.2m（具體見散裝胎架示意圖）。A、腳手架材料選用高空散裝胎架采用腳手架搭設，腳手架材料的選用：腳手架主要由鋼管和扣件組成，立桿底部須墊有底座以加強立桿底部的力傳遞性能，同時對地面起一定的保護作用。腳手架頂部滿鋪一層腳手板，用作操作平臺和放置構件、桿件的臨時場地。鋼管系用巾48X3.5的Q235直焊縫鋼管，每根長度為4-6m，其抗拉、抗壓和抗彎強度設計值為205N/m2，抗剪強度設計值為120N/mm2?？奂问接兄蓖ㄐ秃腿f向型兩種，其材料采用GB9440中所規(guī)定的力學性能不低于KTH330-08牌號的可鍛鑄鐵或GB1132中IG230-450鑄鋼件制作。對所有用作滿堂腳手架和格構式支承胎架的鋼管、扣件等相關材料，應進行嚴格的檢查，對不符合規(guī)范要求，有缺陷的材料一律清理出場，嚴禁使用。運輸?shù)綀鰶]檢驗合格的材料，應作好標記，按長度規(guī)格分類堆碼。B、腳手架的布置腳手架平面、立面的布置：腳手架的縱向和橫向距離為1.2m，步距為1.5m，頂部采用槽鋼反鋪在腳手架上，再在上面設置千斤頂作為桁架的主弦桿的支撐點，腳手架上面滿鋪腳手片作為施工通道和操作平臺，用12#鐵絲與腳手架橫桿綁扎在一起。C、腳手架強度及整體穩(wěn)定性驗算腳手架立桿及水平桿選用?48X3.5，材質為Q235鋼管，采用單扣連接方式，取La=Lb=1.2m，步高h=1.5m，搭設高度為30m。、荷載計算根據(jù)安裝桁架及胎架的重量，?靜荷載：3.0KN/m2€5活載：3.0KN/m九基本風壓：0.25KN/m、扣件抗滑移承載了的驗算按每個扣件承載力為[R0]=8.5KN每個受力單元承載力：q=1.2X3+1.4X3=7.8/KN貝URo=qX_a2/2=7.8X1.22/2=5.616KNv[Ro]故扣件承載力滿足要求。、水平桿抗彎強度?48X3.5鋼管的截面特性為:A=4.89xi02mm2,1=12.19X104mm4,W=5.08X103mm3,i=15.8mm.鋼管比重3.84kg/m作用在水平桿上的線荷載：q=(1.2X3+1.2X3)xl.2=9.36KN/m,M=q/8X(la/2)2=9.36/8X0.36=0.4212KN.m貝U：c=M/W= (0.4212X106)/(5.08X103)=82.9N/mm2v[F]=205N/mm2所以水平桿的強度滿足要求。水平桿的撓度V=5q(la/2)4/(384EI)=5X9.36X(0.6X103)4/(384X2.06X105X12.19X109)=0.634mvL/150=8m所以水平桿的撓度滿足要求。、腳手架的穩(wěn)定性計算(按36m高度計算)以端部立桿進行計算,CD作用荷載N=N自重+N荷載=1.2(1.2X2X20+36)X0.0384+(1.2X3+1.4X3)X1.2X1.2=3.87+11.232=15.1KN ,依規(guī)范查表的得立桿計算長度為L=uh=2X1.5=3m。其長細比X=L/I=3000/15.8=189.87 ，查表得書=0.199D2、風荷載查荷載規(guī)范可知本腳手架風載體型系數(shù) us=1.3収(^0=1.2An/Aw)高度系數(shù)：uz=1.6(高度36m)貝作用于腳手架水平荷載值為：Wk=0.7XusXuzXW0=0.7X1.3収X1.6XW0=1.456X(1.2An/Aw)XW0則風荷載載立桿得最大彎矩Mw=0.85xi.4Mwk=0.85xi.4WkLah2/10=0.85X1.4X1.456X(1.2An/Aw)XWoLah2/10=0.024KN.m貝U^0.9(N/^A+Mw/W)=0.9X[15.1X103/(0.199X4.89X100)+0.024X106/(5.8X103)]=143.91mm2v[f]/rm=205/1.379=148.69mm 2注:當搭設高度w25m時，rm=1.325當搭設高度〉25m時，rm=1.379所以腳手架整體性滿足要求。綜合所述，腳手架選用水平桿間距為1.2mX1.2m，步距為1.5m。D、 質量控制要求在腳手架的搭設過程中，應嚴格控制搭設質量，縱橫向間距和步距應控制在允許范圍之內，立桿的垂直度不應超過腳手架搭設高度的1/1000，相鄰兩立桿的接頭應錯開50mm，每個扣件處的螺栓必須擰緊。腳手架在使用前必須進行按照規(guī)范對搭設質量進行嚴格的驗收，以保證桁架安裝的質量6.6主桁架吊裝及吊點的選擇6.6.1吊裝根據(jù)桁架的地面拼裝胎架的設置及吊裝設備的能力， HJ1分為13段、HJ2分10段進行地面組裝后進行吊裝(具體見桁架分段示意圖及分段桁架重量表)。根據(jù)對HJ1各分段的分析，其中HJ1-1(1a)及HJ1-5(5a)的吊裝難度最大。A、HJ1-1(1a)重量53.7t，安裝后最高點標高為20米，根據(jù)現(xiàn)場的情況，吊機站位于場外行走路線上進行吊裝，吊機站位位置標高 -5.0m，采用CC2000型300t履帶吊，根據(jù)吊車的機械性能，該吊機在工作半徑12m時起重量為：56.4t(額定起重量)-2.24(吊鉤重量)=54.16t>53.7t，滿足吊裝要求。B、 HJ1-5(5a)重量49.176t，吊機站位于標高-10m處，安裝標高50.186m，站位后工作半徑13.635m，同樣選用CC2000型300t履帶吊，工作半徑14m時，吊機起重量為：52t(額定起重量)-2.24(吊鉤重量)=49.76t>49.176t，滿足吊裝要求。C、HJ2安裝后最高點的標高為+35.77m，根據(jù)分段桁架的重量表，HJ2分段后最重段重量為40.99t，同時吊裝時吊機的工作幅度統(tǒng)一在10m左右，站位標高-5.0m左右，選用7150型150t履帶吊，配置54.86m吊臂進行吊裝，150t履帶吊在12m的工作幅度下進行吊裝，實際起重量為：43.5t(額定起重量)-1t(吊鉤重量)=42.5t>40.99t，滿足吊裝要求。吊點的選擇HJ1-1(1a) 、HJ2-1(1a)由于桁架在長度范圍內截面尺寸變化較大，HJ1-1(1a)長度為25.075m，根據(jù)計算桁架重心位置位于距支座端點處11.88m處，分別在距支座端點3.88m、19.88m處桁架的上、中弦上設置起吊綁扎點，用六根?47.5、6X37+1—1700鋼絲繩及六個15t倒鏈進行捆綁吊裝。HJ2-1(1a)長度為33.041m，根據(jù)計算桁架重心位置位于距支座端點處14.605m處，分別在距支座端點4.605m、24.605m處桁架的上、中弦上設置起吊綁扎點，用六根?47.5、6X37+1—1700鋼絲繩及六個15t倒鏈進行捆綁吊裝其余的分段桁架在長度方向的截面變化不大， 桁架的重心位置位于桁架的中點，可在桁架中點部位向兩邊延伸 8m作為起吊綁扎點，鋼絲繩及倒鏈同于HJ1-1（1a）。6.7次桁架吊裝及吊點選擇6.7.1次桁架吊裝由于土建結構的影響，次桁架在吊裝時，吊機不能直接站位于桁架下面進行吊裝，又由于HJ1、HJ2安裝后，吊機站位于場內側進行吊裝時，吊機會與HJ1、HJ2相交叉，發(fā)生卡桿現(xiàn)象，在場外對HJ5—HJ8進行單機吊裝則工作半徑相當大，因此次桁架吊裝時采用兩種方法：1、HJ3直接采用吊機站位于場外進行吊裝；2、HJ4、HJ5、HJ6、HJ7、HJ8采用雙機進行臺吊。A、 HJ3及采用單機吊裝即用150t履帶吊站位在場外行走路線上進行吊裝，根據(jù)桁架重量，HJ3重14.09t，吊裝工作半徑23m，吊機站位標高-5.00m，150t履帶吊工作半徑24m時吊裝重量為：19.9t（額定起重量）-1t（吊鉤重量）=18.9t>14.09t，滿足吊裝要求。B、 其余次桁架采用300t履帶吊和150t履帶吊進行進行抬吊，根據(jù)桁架重量表可得，HJ4——HJ8中，HJ7重41.385t,HJ8重41.7t，安裝標高47.389m，吊裝示意圖如下：如圖所示，根據(jù)桁架得截面形狀，次桁架的重心基本位于桁架的中心部位，雙機抬吊時考慮荷載均勻分布到兩臺吊機上，則每臺吊機需要吊重21t左右，根據(jù)300t履帶吊的性能，工作半徑14m的工作狀態(tài)下實際起重能力為：56.4t（額定起重量）-2.24（吊鉤重量）=54.16t>21t，滿足吊裝要求。150t履帶吊在54.86m吊桿，工作半徑14m的工作狀態(tài)吊裝實際起重量為：40.3t（額定起重量）-1（吊鉤重量）=39.3t>21t，滿足吊裝要求。吊點的選擇次桁架在長度方向的截面變化不大，桁架的重心位置位于桁架的中點，HJ3長度27.1m，采用單機吊裝，可在桁架中點部位置向兩邊延伸10m作為起吊綁扎點，采用4根?47.5,6X37+1—1700鋼絲繩綁扎在桁架的上弦桿上，同時每根鋼絲繩上配置15t倒鏈進行調節(jié)桁架安裝時的角度。次桁架雙機抬吊時采用在桁架上弦的第一節(jié)點起吊綁扎點，每端采用2根?47.5，6X37+1—1700鋼絲繩綁扎在桁架的上弦桿上，同時每根鋼絲繩上配置15t倒鏈進行調節(jié)桁架安裝時的角度。安裝驗算6.8.1鋼絲繩強度驗算A、主桁架吊裝時均采用六點起吊，其中 HJ1-1（1a）重量最大為53.7t，該分段桁架吊裝時鋼絲繩為最不利工作狀態(tài)，因此對其進行鋼絲繩強度驗算，吊裝時采用?47.5,6X37+1—1700鋼絲繩，吊裝時吊索角度在45。左右，現(xiàn)以45°計算，根據(jù)示意圖，單邊三根鋼絲繩每根受力為：537KN/2sin45°=379KN，則每根鋼絲繩以130KN計算，查鋼絲繩的破斷拉力P=1430KN，取K=8，不均勻系數(shù)a=0.82，則[P]=1430X0.82/8=146.58KN >130KN，滿足吊裝要求。B、次桁架單機吊裝時均采用四點起吊，根據(jù)桁架的重量表， HJ3重量為14.09t，對其進行鋼絲繩強度驗算，吊裝時采用?47.5，6X37+1—1700鋼絲繩，吊裝時吊索角度要求在45。左右，現(xiàn)以45。計算，根據(jù)示意圖，單邊兩根鋼絲繩每根受力為：140.9KN/2sin45°=99.6KN，同樣再計算每根鋼絲繩的受力>70U2KNr\

f、fiN=70.42KN，滿足吊裝要為：99.6KN>70U2KNr\

f、fiN=70.42KN，滿足吊裝要不均勻系數(shù)a=0.82，則[P]=1430X0.82/8=146.58KNN=99.6KNA140.9KNN=99.6KNA求。C、次桁架雙機抬吊時，單面米用兩點起吊，根據(jù)桁架重量表，抬吊最重重量為41.835t，以單機受力21t計算，根據(jù)受力分析（如下圖），N=210KN/2sin45=121.24KN,?47.5,6X37+1—1700鋼絲繩查表得P=1430KN，取K=8,不均勻系數(shù)a=0.82，則[P]=1430X0.82/8=146.58KN >121.24KN，滿足吊裝要求。210KN/\N=121.24KN6.8.2桁架強度驗算A、 局部變形驗算桁架節(jié)點可看作固定支點，構件局部危險狀態(tài)為受剪，根據(jù)吊索的驗算，鋼絲繩單根受力最大值為： 130KN，次桁架上弦桿的規(guī)格為?377X12，S截=13760.1伽2，則盯=130X103/13760.仁9.448N/伽2vfv,因此構件吊裝時不會發(fā)生局部變形的情況。B、 強度驗算選取分段桁架HJ1-1(1a)進行驗算，根據(jù)HJ1-1(1a)吊點的選擇，將桁架吊點看成桁架的支承點，將桁架的自重看成作用在桁架上的均布荷載，則可簡化成下圖進行受力分析:21.42KN/MI3880 21.42KN/MI3880 ] 16000 5195289.04KN.M161.23KN.M.v1ri\ .i1I1——411171^460.3KN.MMmax=460.3KN.M由于HJ1-1(1a)截面為變截面，取中間截面進行驗算，簡化截面形狀忽略腹桿,同時不考慮弦桿單獨抗彎強度，具體截面尺寸如圖,S=10.8同時不考慮弦桿單獨抗彎強度，具體截面尺寸如圖,S=10.8m21 ?610X30形心p?600X24/3 ??600X242 ?610X30桁架截面四根弦桿的慣性矩為:h=I2=230475X104mm4,b=95841X104mm4,I3=180423X104mm截面的形心位于截面中間，根據(jù)平行軸定理，弦桿對截面形心的慣性矩為：Iz1=IZ2=I1+a2S=230475X104+30002X10.8X106=9.72023X1013m4；Iz3=IZ4=0；則整個截面的慣性矩Iz=IZ1+IZ2+IZ3+IZ4=19.44O46X1013m4,則截面的抗彎模量Wz=lz/ymax=19.44046X1013/3000=6.48X1010mm3,則桁架截面應力Cmax=Mmax/Wz=(460.3X106)/(6.48X1010)=0.0071N/m2v[C；因此桁架起吊時，不會因自身重量發(fā)生變形。6.9桁架高空對接桁架在地面拼裝好后，吊裝到高空進行對接。吊裝時，首先對第一榀桁架進行測量定位，設置兩組纜風繩進行臨時固定（如圖），吊裝第二榀桁架時，先使桁架的接口之間標高保持一致，再調整桁架之間的間隙，一端用臨時螺栓固定（如圖），另一端擱置在胎架上，用兩組纜風繩固定，進行測量校正。對接時，務必保證拼接口的精度，避免錯口現(xiàn)象，同時預留桁架焊接產生的收縮量，對接焊接完成后，切除安裝耳板，再對該部位進行補焊，等全部焊接工作完成后，應對接口進行打磨成光滑過度。對接注意事項：A、 桁架高空對接拼裝時應嚴格按照設計的標高及軸線位置進行對接拼裝。B、 焊接時應根據(jù)每一榀的實際拼裝測量（長度、側彎等）情況，指定合理的焊接順序，使焊接變形達到最小。C、測量應跟蹤進行，及時觀測支承架的沉降等情況，而對桁架的節(jié)點的標高、軸線作出調整。D、 桁架安裝過程中在高空作業(yè)，應在高空支承架上設置上下行走的爬梯，在桁架的弦管上鋪設通長的跳板作為走道，方便來回通行。E、 吊裝前先將對接口焊接操作平臺在地面上進行搭設，吊裝時隨桁架一起吊裝到高空。桁架高空散裝桁架高空散裝采用腳手架搭設的支撐，在高空胎架設置好后，先用吊機將每一段桁架的弦桿主管吊裝到胎架上并控制好接口，測量每一點的標高和位置，用調節(jié)裝置進行調節(jié)并點焊固定，然后連接此部位之間的斜腹桿，根據(jù)測量控制的網(wǎng)格定出每一個節(jié)點位置進行點焊固定，同樣方法安裝其余的弦桿及其之間的斜腹桿，全部點焊固定后，測量復核無誤后，進行全方位的焊接。腳手架的組裝應嚴格按照設定方案及有關規(guī)范，腳手架搭設及完成后應進行嚴格的驗收，驗收合格后方能進行桁架的拼裝，在桁架的拼裝過程中應定對腳手架上桁架支點的標高、軸線位置、沉降量等技術要求進行測量。在桁架拼裝過程中用吊機將桁架弦桿放到胎膜架上固定，進行測量復核后，再將桁架腹桿吊裝固定，整個桁架用水準儀、經緯儀、鋼卷尺反復復核校正各桿件的直線度、水平度、分段長度、起供高度、接點錯位值等技術要點，復核無誤后，先點焊固定，然后進行全面焊接，再對桁架進行測量及探傷合格后。檁條的安裝6.11.1檁條的布置本工程主檁條采用焊接H型鋼H650X320X8X14，主檁條沿主桁架垂直方向直段布置，縱向次檁條為焊接H型鋼H300X200X6X8，沿主檁條垂直方向直段布置，橫向次檁條為180X100X4.0矩形管，沿縱向次檁條垂直方向直段布置。檁條安裝檁條安裝采用吊機在場外或場外行走路線上吊機的工作半徑之內進行吊裝。6.12桁架臨時支撐的拆除為了保證桁架結構在安裝過程中的穩(wěn)定，保證結構由施工狀態(tài)緩慢過度到設計狀態(tài)，結構在拆除支撐后，保證HJ2與混凝土柱的設計初始位置相吻合，同時桁架落位過程是使屋蓋桁架緩慢協(xié)同空間受力的過程，此間，桁架結構發(fā)生較大的內力重分布，并逐漸過渡到設計狀態(tài)，因此，桁架落位工作至關重要，必須針對不同結構和支承情況，確定合理的落位順序和正確的落位措施，以確保桁架安全落位。為此，要遵循以下原則和規(guī)定。6.12.1拼裝支撐點（臨時支座）拆除的原則拆除臨時支座實際就是荷載轉移過程，在荷載轉移過程中，必須遵循“變形協(xié)調、卸載均衡”的原則。不然有可能造成臨時支撐超載失穩(wěn)，或者桁架結構局部甚至整體受損。因為施工階段的受力狀態(tài)與結構最終受力狀態(tài)完全不一致，必須通過施工驗算，制定切實可行的技術措施，確保滿足多種工況要求。臨時支座的拆除順序和措施根據(jù)“變形協(xié)調，卸載均衡”的原則，將通過放置在支架上的可調節(jié)點支撐裝置千斤頂，多次循環(huán)微量下降來實現(xiàn)“荷載平衡轉移，卸載的順序為由中間向兩邊，中心對稱進行。A、 在卸載過程中由于無法做到絕對同步，支架支撐點卸載先后次序不同，其軸力必然造成增減，應根據(jù)設計要求或計算結果，在關鍵支架支撐點部位，必要時放置檢測裝置（如貼應變片）等，檢測支架支點軸力變化，確保臨時支架和桁架的安全。B、 在卸載過程中，必須嚴格控制循環(huán)卸載時的每一級高程控制精度，設置測量控制點，在卸載全過程進行監(jiān)測，并與計算結果對照，實行信息化施工管理。C、 桁架增設臨時支座（拼裝支點），其狀況相當于給桁架增加節(jié)點荷載，而臨時支座分批逐步下降，其狀況相當于支座的不均勻沉降。這都將引起桁架結構內力的變化和調整。對少量桿件可能超載的情況應事先采取措施，局部加強或根據(jù)計算可事先換加強桿件。為防止個別支撐點集中受力，宜根據(jù)各支撐點的結構自重撓度值，采用分區(qū)、分階段按比例下降或用每步不大于10mm的等步下降法拆除支撐點（臨時支座）。6.12.3桁架落位應注意事項：A、 落位前需檢查可調節(jié)支承裝置（千斤頂）的下降行程量是否符合該點撓度值的要求、計算千斤頂行程時要考慮由于支架下沉引起行程增大的值，據(jù)此余留足夠的行程余留量（應大于50mm）。關鍵支撐點要增設備用千斤頂，以防應急使用。B、 落位過程中要“精心組織、精心施工”，要編制專門的“落位責任制”，設總指揮和分指揮分區(qū)把關；整個落位過程在總指揮統(tǒng)一指揮下進行工作。操作人員要明確崗位職責，上崗后按指定位置“對號入座”。發(fā)現(xiàn)問題向所在區(qū)域分指揮報告，由分指揮向總指揮報告，由總指揮統(tǒng)一處理問題

C、用千斤頂落位時，千斤頂每次下降時間間隔應大于 10min為宜，以確保結構各桿件之間內力的調整與重分布。6.12.4臨時支撐拆除前桁架各點應力及變形總變形圖ifo&ALact-urzopraTB^ifun=1aTB^ifun=1OWN備Z003IOiETHu717062 eTIfl? 12.540' L9.5C7 26.067』?1D￥ P?右胡 1&.22B 22.767 2P?3刊百X向變形圖-<7-522 <3「日辭 -25,931 -14.936 -3,341=均2「4￡電 -31.429 -^11,433 -^,^30 1,5§7Z向（豎向）變形圖應力分布圖6.11.2拆除臨時支撐后桁架各點應力及變形JUJUZ5：0>33MCiE>ALSdLUriCfl3VB=LTIME=1總變形圖（水平投影）JUM沙JUM沙Z0Q3QBtQ￡Sl53VB=LCTBOM(ATO>PW3=D□MZ=^e.asaMX=^.4517.433 3^.967日.^17 Z6. 電3.5S473.-S5i總變形圖（側視圖）JiioiJAisouUrjobiaus=1?IMK=JU3f 曲阿J:RB￥3=￡IDMX=7?,t33Mn—-1f9233MI=町』￡0.19.071R23,S9<20.,&.?□

PL*Ji■」? -，i-；:,工冬'換IZ_H嚴轡諭尹?珈L：l-3ei10.TUANJUU蘭5￡003DA=CLX向變形圖auB-1V3 沁呻DM￡TB■電弓IMS—VS.DM9HI=2.711'■r -2Q.5m“嚴1P 1.709i-j3;.砸沽電亂L^°：■二—aa —_ANJW252003O?a3D;17&0?4.082JT1S辮5W1百-17,94S鞘羈睡LF口.006■?！魂?-&7-7S7 -?.S -23,2(^ -S<?0B-&6.+45 -4Aa14^ -31.952 -14.556 2.741Z向變形圖應力分布圖第七章現(xiàn)場焊接及焊縫檢測方案焊接工藝流程圖7.2焊接準備721焊接材料的選用、保管與烘干A、 本工程所用鋼板、成品型鋼、無縫鋼管（或直縫焊管）其材質要求均為Q345E，根據(jù)焊接材料與母材須相匹配的性能要求，對工程現(xiàn)場焊接采用的焊接材料手工焊選用韌性較好的 E5015或E5016焊條，氣體保護焊采用H08Mn2si氣體保護焊絲，氣體采用純C02（純度大于99.5%）。B、焊條使用前采用專用烘箱，烘焙溫度350?400C，烘焙時間1?1.5h，設專人負責看管、保管，并作好相應記錄。焊條烘干存放在 100?120C的高溫箱內保存以備領用，保存時間不超過2h，焊條領用時應立即放置于保溫筒內，每位焊工配備保溫筒一只，隨用隨取，使用時保溫筒不能隨意打開蓋子。 對于當天用剩和置于空氣中的焊條，回收后烘干方可使用，焊條重復烘干次數(shù)不得超過2次。7.2.2焊接設備機具焊接設備、各種附件、儀表性能，應調節(jié)靈活，達到產品合格證各項參數(shù)指標，且絕緣可靠。7.2.3接頭處鋼材的處理波探傷檢查，母材中不得有夾層、分層、裂紋等缺陷存在。B、對于板厚大于50mm的碳素結構鋼和板厚大于36mm的低合金結構鋼，施焊前應進行預熱，焊后應進行后熱，預熱溫度控制在100—150C,預熱區(qū)在焊道兩側，每側寬度均應大于焊件厚度的二倍，且不應小于100mm。7.2.4引弧板、引出板本工程中各對接處施焊時，不得在焊縫以外的母材上打火、引弧。焊縫引出長度應大于25mm，其引弧板和引出板厚度不應大于6mm，寬度應大于50mm，長度應大于30mm，其材質和坡口形式應與被焊工件相同。焊接工藝根據(jù)本工程的設計節(jié)點形式，鋼材類型、規(guī)格，采用的焊接法，焊接位置，選用與本工程結構施焊相一致的設備，儀表制定焊接工藝評定方案，并根據(jù)《建筑鋼結構焊接規(guī)程》JGJ81-2002的規(guī)定施焊試件，試驗后制定本工程現(xiàn)場焊接規(guī)程。由于本工程主要為Q345E鋼材，根據(jù)各焊接節(jié)點的分布、焊縫型式與位置，本次拼裝與安裝焊接接頭方式為：管 管坡口對接焊、管管T形、丫形、K形焊、等幾種形式的焊接，焊接方式以手工電弧焊為主，焊接機具為交流弧焊機或直流電焊機，焊條采用E5015或E5016低氫型焊條（打底用①3.2mm焊條，填充和蓋面用①4.0mm焊條）；而上下弦桿高空拼接的等強對接焊則采用 CO2氣體保護焊接和手工焊相結合，焊絲采用H08Mn2Si，氣體用純CO2氣體（純度99.5%以上）。其手工焊和CO2氣體保護焊工藝參數(shù)參見表一、表二（具體按照焊接工藝評定結果執(zhí)行）：表一:手工焊工藝參數(shù)

焊條直徑(mm)焊接電流(A)平焊橫焊立焊仰焊①3.2120—140100—13085—12090—120①4160—180150—170140—170140—170①5190—240170—220————表二：C02氣體保護焊工藝參數(shù)焊絲直徑(mm)焊接姿勢焊接參數(shù)電流(A)電壓(V)速度(mm/min)氣體流量(L/min)①1.2仰焊200—23024—3015020-80立焊220—26026—34150俯焊280—34030—38160731桁架上、下弦主桿管對接焊接工藝A、弦桿件的焊接，是本次安裝焊接的重中之重，必須從組對、校正、復驗、預留焊接收縮量、焊接定位、焊前防護、清理、焊接、焊后熱調、質量檢驗等工序嚴格控制，才能確保接頭焊后質量全面達到標準。(1)組對：組對前采用銼刀和砂布將坡口內壁10?15mm仔細砂磨去除銹蝕。坡口外壁自坡邊10?15mm范圍內也必須仔細去除銹蝕與污物；組對時，不得在接近坡口處管壁上引弧點焊夾具或硬性敲打，以防圓率受到破壞；同徑管錯口現(xiàn)象必須控制在規(guī)范允許范圍內。(注：從組裝質量始按I級標準控制)(2)校正復檢、預留焊接收縮量:加工制作可能產生的誤差以及運輸中產生的變形，到現(xiàn)場組對時將集中反映在接頭處。因此，組對后校正是必須的，焊前應經專用器具對同心度、圓率、縱向、曲率過渡線等認真核對，確認無超差后采用千斤頂之類起重機具布置在接頭左右不小于1.5米距離處，預先將構件頂升到管口上部間隙大于下部間隙1.5?2mm。注：（正在焊接的接頭禁止荷載）B、.定位焊：焊接定位對于管口的焊接質量具有十分重要的影響。本次上下弦主管焊接、組裝方式中采用了連接板預連接方法。由于連接板的分布等分管中，因此本次定位焊處采取均分連接板間距的方法分四處，見附圖 4-1定位塊將桿件四等分用?3.2焊條打底用?4.0焊條或CO焊絲填充與面層定位焊采用小直徑焊條。焊條需烘烤不少于30分鐘，烘烤溫度不低于250°C。定位焊采用與正式焊接相同的工藝，要求如下： L>50mm，焊肉h~4mm，單面焊雙面成形，內壁不得凹陷。C、焊前防護：桁架上、下弦桿件接頭處焊前必須做好防風雨措施，供焊接的作業(yè)平臺應滿足：平臺面距管底部高度約為600mm;密鋪木質腳手板，左右前后幅寬大于0.9米；架設穩(wěn)定D、焊前清理:正式焊接前，將定位焊處渣皮飛濺、霧狀附著物仔細除去，定位焊起點與收弧處必須用角向磨光機修磨成緩坡狀，且確認無未熔合、收縮孔等缺陷存在。檢查完畢，采用氧炔焰割炬除去連接板。連接板的切除應留下不少于5mm余量，除去一切防礙焊接的器材。E、焊接：弦桿對接接頭的焊接采用同一弦桿兩名焊工在兩側面同時進行對稱焊接，自根部起始至面縫止，每層次均按此順序實施。本次管管對接焊（上、下弦）均參照下述工藝實施：A、根部焊接：根部施焊應自下部起始處超越中心線10mm起弧，與定位焊接頭處應前行10mm收弧，再次始焊應在定位焊縫上退行10mm引弧，在頂部中心處熄弧時應超越中心線至少15mm并填滿弧坑；另一半焊接前應將前半部始焊及收弧處修磨成較大緩坡狀并確認無未熔合及未熔透現(xiàn)象后在前半部焊縫上引弧。仰焊接頭處應用力上頂，完全擊穿；上部接頭處應不熄弧連續(xù)引帶到至接頭處5mm時稍用力下壓，并連弧超越中心線至少一個熔池長度 （10?15mm）方允許熄?。籅、次層焊接：焊接前剔除首層焊道上的凸起部分及引弧收弧造成的多余部分，仔細檢查坡口邊沿有無未熔合及凹陷夾角，如有必須除去。飛濺與霧狀附著物，采用角向磨光機時，應注意不得傷及坡口邊沿。次層的焊接在仰焊部分時采用小直徑焊條，仰爬坡時電流稍調小，立焊部位時選用較大直徑焊條，電流適中，焊至爬坡時電流逐漸增大，在平焊部位再次增大。其余要求與首層相同。C、填充層焊接：填充層的焊接工藝過程與次層焊接完全相同，僅在接近面

層時，注意均勻留出1.5?2mm的深度，且不得傷及坡邊.D、 面層的焊接：管、管面層焊接，直接關系到該接頭的外觀質量能否滿足質量要求，因此在面層焊接時，應注意選用較小電流值并注意在坡口邊熔合時間稍長，接頭時換條與重新燃弧動作要快捷。E、 焊后保溫：焊接完成后立即采用氧炔焰調整接頭上、下部溫差，進行焊后消氫處理，消氫處理加熱溫度應達到200?250C,處理完畢立即采用不少于兩層石棉布緊裹并用扎絲捆緊保溫。F、 焊后清理與檢查：上、下弦主管焊后應認真除去飛濺與焊渣，并認真采用量規(guī)等器具對外觀幾何尺寸進行檢查，不得有低凹、焊瘤、咬邊、氣孔、未熔合、裂紋等缺陷存在。上、下弦管、管接頭焊接完畢后，應待冷卻至常溫后進行UT檢驗，經檢驗后的接頭質量必須符合GB81-91焊縫標準。經確認達到設計標準的接頭方可允許拆去防護措施。7.4相貫線焊縫節(jié)點要求：叫”叨叫”叨45鋼管相貫線焊縫縫為三個區(qū)：趾部、側面區(qū)及根部，現(xiàn)有設備能力趾部可以切割出完整的剖口，側面可以切出過度剖口，根部當支管與主管夾角小于時不能切割剖口，采用無縫隙安裝，趾部部分熔透剖口焊縫，根部為角焊縫，側面有角焊縫過度到部分剖口焊縫，根部角焊縫再垂直于主管外壁的方向高度應大于等于1.2t（t為支管壁厚）；趾部部與側面區(qū)允許有2伽左右的不熔透，但須在外側增加2?3伽的角焊縫。45減少焊接變形、焊接應力的措施本工程的所有厚板焊接中采用多層焊代替單層焊。在本工程現(xiàn)場對接長焊縫焊接中，采取同一弦桿兩名焊工對稱施焊，不同桿件對稱施焊，逐步退焊，分中逐步退焊，跳焊等焊接順序。焊接檢驗761本工程的焊縫等級要求，圓鋼管、H型鋼的上下翼緣及平板焊縫的對接焊縫為一級主桁架鋼管與支座穿心板之間的焊縫為二級 ,其余焊縫均為三級;圖中注明為零間隙的部分熔透焊縫均為三級;相貫線焊縫按二級標準進行焊接工藝執(zhí)行,第一道打底焊縫（焊腳高度小于三分之一焊縫總高度）完成后應進行打磨。在本工程的焊接工程中，當碳素結構鋼焊接完成焊縫冷卻到環(huán)境溫度和低合金鋼焊接完成24h后，進行焊縫外觀檢驗，外形尺寸檢驗和探傷檢測。焊縫外形、外觀檢測A、 焊縫表面不得有裂紋、焊瘤、表面氣孔、夾渣、電弧擦傷、咬邊、未焊滿等缺陷。B、 焊縫余高偏差