工業(yè)校區(qū)硫得青山在1-集3設備設計

第一章總 設備設計依 設備設計原 設備的選型目 設備類 第二章塔設備設 塔設備設計依 設計要 塔的分 填料塔和板式塔的比 選擇要 塔型選擇一般原 板式 板式塔的分 各種板式塔的性能比 填料 核算內(nèi) 使用軟件列 風載荷、載荷及耐壓試 工藝尺寸概 物性參 設計條 塔尺寸計算及核 塔板布置設 流體力學計 塔板負荷性能 Cup-Tower在塔盤工藝結(jié)構(gòu)計算 計算結(jié) 筒體壁 封頭壁 地腳螺 裙 對接接頭校 開孔補強計 第三章?lián)Q熱器的設 換熱器設計依 概 換熱器工藝方案的確 換熱器的分 換熱器選 換熱管規(guī)格選 工藝條件選 殼程數(shù)和臺 換熱器的設 工藝模擬數(shù) 溫 壓 結(jié)構(gòu)選 工藝結(jié)構(gòu)尺 第四章反應器設 概 反應器的選 反應器的分 反應器的優(yōu)缺 設計過 反應器類型的選 工藝操作條 設備及內(nèi)件尺 反應器設計結(jié) 設計參 強度校 第五章 概 泵的選型原 泵的類型及特 泵選型實 第六章壓縮機選 概 選型原 壓縮機類型和特 第七章儲 設計依 概 分 選擇原 選型示例（以濃硫酸儲罐為例 濃硫酸的基本性 工藝要 選型結(jié) 第一設備設計依《化工設備設計全書——塔設備》2003-《化工配管用無縫及焊接尺寸選用系列》HG/T20553-《鋼制管法蘭、墊片和緊固件》HG/T20592-20635-《石油化工塔型設備基礎設計規(guī)范》SH/T3030-《管殼式換熱器》GB151-《壓力容器封頭》GB/T25198-《壓力容器》GB150-《塔式容器》NB/T47041-《補強圈》JB/T4736-設備設計原 作業(yè)，盡量不用有害的設備附件、附材，創(chuàng)造良好的工作環(huán)境和無污染。設備的選型設備類第二設備塔設備設計GB151-設計要效率最高時的氣液負荷作為最佳負荷點，可把分離效率比最高效率下降15%塔的分板式填料依靠重力作用沿填料表面自上而經(jīng)填料塔后自塔底排除氣體則在壓強差的填料塔和板式塔的比2-1大小高較2-2ST宜2-3良優(yōu)良超差良優(yōu)優(yōu)優(yōu)優(yōu)良優(yōu)超良優(yōu)優(yōu)優(yōu)優(yōu)良優(yōu)優(yōu)優(yōu)超差差優(yōu)超可選擇要流體流動的阻力小，即流體通過塔設備的壓力降小。這將生產(chǎn)中的塔型選擇一般原易起泡的物系，如處理量不大時，以選用填料塔為宜。因為填料能使破800mm800mm時，則可用2-4800mm板式板式塔的分各種板式塔的性能比2-5小塔塔填料2-6123456789核算內(nèi)使用軟件列2-7AspenPlusAspenTechCUP-Autodesk風載荷、載荷及耐壓試本項目采用SW6-2011進行風載荷、載荷及耐壓試驗計算，如下表所示 操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì)量m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗時質(zhì)量風彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h T knMca(II)MII(2/T)2 m(hh)(h T kk順風向彎矩MII順風向彎矩MII max(MII,(MII)2(MII)2 n地震彎矩MIIF(hh)注:計及高振型時,此項按B.24 kMeme0000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風向計算時 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂直地震力FmhF00/mhi1,2,..,n ii kk應力計算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBA1123(內(nèi)壓23(外壓A223(內(nèi)壓123(外壓A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/1:ijiji=1操作工況 j=1設計壓力或試驗壓力下引起的軸向應力（拉）i=2檢修工況 j=2重力及垂直地震力引起的軸向應力（壓）i=3液壓試驗工況 j=3彎矩引起的軸向應力（拉或壓）[]t設計溫度下材料許用應力 設計溫度下軸向穩(wěn)定的應力許用A1:軸向最大組合拉應力 A2:軸向最大組合壓應A3:液壓試驗時軸向最大組合拉應力 A4:液壓試驗時軸向最大組合壓應力注3:單位如下質(zhì)量: 力 彎矩: 應力:工藝尺寸概T0102物性參Aspenplus6塔板進行手工計算和校核，然后再用CUP-Tower進行軟件計算，通過比較來檢查62-9：LVkg/kg/3LSm3VSm%%設計條塔尺寸計算及核HT的選取與塔高、塔徑、物性性質(zhì)、分離效率、操作彈性以及塔2.9列出的塔板塔板板上液層高度：hT=100mm；HT-hT=800-100=700mm；L SρLVSρV

2-1 0CσCC C 20 ρLρLf 3.9103-3.3πuπu

5.813mπD

3.14 塔截面積：AT 4

4lw=0.5~0.7，取lw 堰長:lw0.6312-462-2W由圖可知h

g(x

k

,T

h

,l

dD

0.05AT

0.057.065

0.3533mW

W

0.13G

AT-

-又因為

2.5

2.206Ls2/3

則霧沫夾帶量eVTe0.0057(T

)3.22.98810-4kg液/kg 因

2.98810-4kgkg

kgkg離出，一般要求τ不應小于3-5s，而對于高壓下操作的塔以及易起泡的物系，停HT

0.8

D=6m3.（1）AspenplusDrickaner-Bradford方法計ET=0.17-0.616logAspenPlus（2）.1.0~1.5mHD=1m。HT進料段空間高度HHFHFHT塔底空間高度具有槽的作用，塔底釜液在塔底能有10-15min的儲量，以保證塔底料液不至排完。對于塔底產(chǎn)量較大的塔，塔底容量可取小些，取5minAspenV=19.1m3/hD=6m，H V

0.785DHH

2

H

H

塔板布置設 w(lw

12-48由弗朗西 ，堰上液層高度3 L

hlw

堰高

0.10.045230.05477m，圓整后得堰高為0.05m所以板上清液層高度為h'h

0.050.04523 因為h' 所以假設的

035331mWdh0hw則降液管底部距下一板的間距為

0.01

F139mmu0u0F0OFOF0=12，則u0

所以閥孔數(shù)

πd02u

該塔板為分塊式塔板，閥孔正三角形排列 距為td

流體力學計hfhd 10.5

1.414m/ 1v

Lh5.34v0 L 2 29.810.4hl(hwhow)hf

PhfLg0.1258472.729.81為防止降液管液泛現(xiàn)象發(fā)生需控制降液管內(nèi)液層高度HdHThWh

)2

1.65

)2則????=???+?????+???+???=取降液管中層相對密度為0.5，則有hd'(HTHw)0.5(0.650.0151)HdHdAf

0.4560.655.3177s3sF

1.36LSF= 100%KCF其中有????=??????=2.20.385=AA

2-4得CF0.140K=1.0ss

1.36LSF= 100%=42.67%KCF塔板負荷性能即漏液線，對于F1重閥，取閥孔動能因子F05時的氣體負荷為操作的下限值5d2 50.03924（V） 0.3164m4S F1=0.8，則：

1.36Ls1F 1KCF0.8

1.3610.140整理變形，得：????=1.083

3whow1000 w

E=1.06，(????)??????=3-5s，取3s作為液體在降液管中停留時間的下限，則3(/3AspenPlusCupTowerT0102Cup-Tower2-6CupTower2-7CupTower2-8T0102CupTower2-9CupTowerT01022-10CupTowerT0102161——計算結(jié)筒體壁SW6-20112-15內(nèi)壓圓筒校合肥工業(yè)大學（宣城校區(qū)）“硫”得山在團GB150.3- 試驗溫度許用應力設計溫度許用應力試驗溫度下屈服點 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n=試PT1.25P[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=T合2e[]t[Pw]=(Die)=設計溫度下計算應t =et合封頭壁2-16上封頭校核計合肥工業(yè)大學（宣城校區(qū)）“硫”青山在GB150.3- 試PT1.25Pc[]1.8750T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2=2i6 2h i h=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓力計2[]t[Pw]=KDi0.5e=合2-17下封頭校核計合肥工業(yè)大學（宣城校區(qū)）“硫”青山在GB150.3- 試PT1.25Pc[]2.8854T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2=2i6 2h i h=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓力計2[]t[Pw]=KDi0.5e=合地腳螺2-18裙℃2數(shù)2度（對接接頭校核對接接頭校核對接接頭橫截面對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應力4MJJmJJgFJ Dit it對接焊接接頭拉應力許可值對接接頭拉應力校核結(jié)果合搭接接頭校核搭接接頭橫截面Aw搭接接頭抗剪斷面模數(shù)Z0.55D2 ot搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應力MJJmJJgFJ Zw 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應力許可值搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應力0.3MJJ mJJ eZw 搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應力許可值搭接接頭拉應力校核結(jié)果主要尺寸設計及總體參數(shù)計算結(jié)果裙座設計名義厚度容器總?cè)莘e直立容器總高殼體和裙座質(zhì)量附件質(zhì)量內(nèi)件質(zhì)量保溫層質(zhì)量0平臺及扶梯質(zhì)量操作時物料質(zhì)量0液壓試驗時液體質(zhì)量吊裝時空塔質(zhì)量直立容器的操作質(zhì)量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質(zhì)量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大質(zhì)量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基礎環(huán)板底截面距離直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s風載對直立容器總的橫推力N地震載荷對直立容器總的橫推力N操作工況下容器頂部最大撓度容器許用外壓開孔補強計開孔補強計合肥工業(yè)大學（宣校區(qū)團“硫”得青氣進GB150.3-2011 件簡圖℃橢圓形板殼體開孔處焊接接頭系數(shù)13凸形封頭上接管軸線與封頭軸線-插入式管132 強計算1補強圈強度削弱系數(shù)0接管材料強度削弱系數(shù)開孔削弱所需的補強面A+A+A33662mm2，大于A，不需另加補1 A-合開孔補強計合肥工業(yè)大學（宣城校區(qū)）“硫”得青團接管 氣出,GB150.3-2011設計條件 ℃橢圓形板殼體開孔處焊接接頭系數(shù)13凸形封頭上接管軸線與封頭軸線-插入式管132開孔補強計算1補強圈強度削弱系數(shù)0接管材料強度削弱系數(shù)開孔削弱所需的補強面A+A+A31757mm2，大于A，不需另加補1 A-合開孔補強計合肥工業(yè)大學（宣城校區(qū)）“硫”得青團接管 水,GB150.3-2011 簡圖℃圓形筒板殼體開孔處焊接接頭系數(shù)13接管軸線與筒體表面法線的夾角0凸形封頭上接管軸線與封頭軸線插入式管13開 強計算1補強圈強度削弱系數(shù)1接管材料強度削弱系數(shù)開孔削弱所需的補強面A1+A2+A3=mm2，小于A，需另加補強A-合開孔補強計合肥工業(yè)大學（宣城校區(qū)）“硫”得青團接管 氨進,GB150.3-設計條件簡圖℃圓形筒板殼體開孔處焊接接頭系數(shù)13接管軸線與筒體表面法線的夾角0凸形封頭上接管軸線與封頭軸線插入式管13開孔補強計算1補強圈強度削弱系數(shù)1接管材料強度削弱系數(shù)開孔削弱所需的補強面2A1+A2+A3 mm，小于A，需另加補強A-合開孔補強計合肥工業(yè)大學（宣城校區(qū)）“硫”得青團接管 亞硫酸氨出,GB150.3-2011 ℃橢圓形板殼體開孔處焊接接頭系數(shù)13凸形封頭上接管軸線與封頭軸線-插入式管13開 強計算1補強圈強度削弱系數(shù)0接管材料強度削弱系數(shù)開孔削弱所需的補強面A1+A2+A3=mm2，大于A，不需另加補A-合開孔補強計合肥工業(yè)大學（宣城校區(qū)）“硫”得青團接管 儀表口,GB150.3-設計條件簡圖℃橢圓形板殼體開孔處焊接接頭系數(shù)13凸形封頭上接管軸線與封頭軸線插入式管13開孔補強計算1補強圈強度削弱系數(shù)0接管材料強度削弱系數(shù)開孔削弱所需的補強面2A1+A2+A3 mm，大于A，不需另加補A-合第三熱器的設換熱器設計《化工配管用無縫及焊接尺寸選用系列》HG/T20553-《化工設備設計全書—換熱器》2003-概換熱器工藝方案的確換熱器的分3-1使用廣泛，已系列化；殼程不易；管殼兩物流溫差大于60℃殼程易；管殼兩物料溫差大于120℃；內(nèi)墊片易滲漏制造簡單、緊湊、成本低、易，使用壓力不大于1.2MPa，使緊湊、效率高、易，使用溫度不大于150℃，使用壓力不大1.5MPa制造方便、不易堵塞，耗金屬多，使用面積不宜大于20m2換熱器選壓力降得范圍；對、維修的要求；材料價格；使用等。在各工業(yè)領域中得到最廣泛的應用近年來盡管受到了其他新型換熱器的，3-2用使用廣泛；殼程不易，管殼兩物料溫差大60℃時應設膨脹節(jié)，最大使用溫差不應大殼程易；管殼兩物料溫差可大于U不緊湊，管子不易更換，不易機械流量、腐蝕性、允許壓降、操作溫度與壓力、結(jié)垢情況和檢修等要素決定選70℃換熱管規(guī)格選薦用正三角形排列。必須進行機械的場合，則采用正方形排列。滿足允許的壓力降一般選用Ф19mm的管子。對于易結(jié)垢的物料，為方便采用外徑為25mm的管子。對于有氣液兩相流的工藝物流，一般選用較大的管在管程結(jié)垢不是很嚴重，又允許壓力降較高的情況下，采用Φ19mm×2mm的管來。殼徑較大的換熱器采用較長的管子可降低單位傳熱面積的金屬耗量，更為經(jīng)濟因此一般選用管長4~6m對于大面積或無相變的換熱器可以選用8~9m1.25-1.5倍。工藝條件選60℃20℃5℃溫差不應小于20℃；在冷卻或者冷凝工藝物流時，冷卻劑的溫度應高于工5℃的出口溫度應低于工藝物料的一般低5℃換熱器的設計溫度應高于最大15°。3-39.89.8104~16.73.9103~3.316.79.8（U形管式）20～35%的裕量3-4——————————殼程數(shù)和臺修時都較，若把兩個換熱器的殼程串聯(lián)起來使用，就相當于雙殼程了，但殼換熱器的設E0101工藝模擬數(shù)E0101Aspen進行3-5質(zhì)量流量進口溫度出口溫度進口壓力出口壓力溫，該換熱器的殼程工作溫度為12-54℃管程工作溫度為109-150℃10℃200℃80℃。，壓0.1MPa40%20%結(jié)構(gòu)選工藝結(jié)構(gòu)尺450mm712mm。SW6-2011對換熱器進行強度校核，對其輸入數(shù)據(jù)，700mm。?25mm×2.5mm傳熱管(碳鋼)殼程流體接管取接管內(nèi)丙烯流速為u1＝3.5m/s，則接管內(nèi)徑d1 管程流體接管：取接管內(nèi)循環(huán)水流速u2＝1.2m/s，則接管內(nèi)徑d1 260mm殼程流體法蘭：PN16DN300HG5010管程流體法蘭：PN6DN250HG5010 c封頭有效厚度Vu0S

R

deu0

0.0205.390

Cp0

1.674

1

Re>6000，L/di>60時可采用π

2

nc

306 Si

di

0.0202

044750.Vui

3600994.9

1.327m/R

diui

i

Cpi

i

/m2Kc

R R 0

id

wd

R0i 332.2W/(m2Q

1806.0 S

332.2

Spπd0LN

144.1mHSpS

0.037W/m·℃ui＝1.327m/s，ρ＝994.9kg/m3P1P2

所以管程總壓力降

3.301

tNS=1，F(xiàn)t=1 u

Ff0nc(N

2f0

5R

ence

19，u0

11

u

N

3.5

）0 22

1.891104

1053-6123℃456789℃21.3-7.GB =2[]tPc=e=n-C1-n=PT1.25P[]= T0.90s=T=pT.(Die)=2e[]t[Pw]=(Die)Pc(Diet e3-8GB150.3- (板材 =2[]tPc=e=n-C1-n=2e[]t (Die)Pc(Diet 2 3-9GB150.3- =2[]tPc=e=n-C1-n=2e[]t[Pw]=(Die)Pc(Diet 2 3-10N殼體n法蘭f螺b栓d個墊片DDl圖DG取法蘭與翻邊接觸面中心處,圖b0≤6.4mmDGD外+D內(nèi)b0>6.4mmDGD外b0≤6.4mmb=b0>6.4mmb=2.53bNm)Wa=πbDGy=NWp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=d Ab =Nmin=6.28yDG=彎矩計F=0.785 pc=NLD=0.5(Db-=MD=FD FG=FpNLG=0.5(Db-DG=MG=FGLGFT=F-=N圖(a):LT0.5(Db圖(b):LT=0.5LDLGLT=MT=FTLT外壓:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);內(nèi)壓:Mp= Mp NLG=0.5(Db-DG=Ma=W 計算彎矩M=M與M[]t[]中大 M 螺栓間距校L Lmin 6f Lmax2dB(m0.5)輸入法蘭厚度δf mm,法蘭應力校K=Do/Di= 計算許用結(jié)圖a1WaDiWp Di核n計算結(jié)fnYM0[]tDi3-11GB150.3- PT =2.7500T0.90s=pT.(KDi0.5eT 2e =1 D22i6 2hK i= =2[]t0.5Pcheh=nh-C1-C2=min=nh=2[]t[P]=KDi0.5e=w2-12C2As=s均值”ttt2第四應器設概“”反應器的選反應器的分反應器的優(yōu)缺4-1床設計過R-0102反應器類型的選工藝操作條Φ1.0×2.0mmεB0.40f150Redpu 1l— dp—催化劑顆粒的當量直徑

Re

壓降小于壓力的15%，符合常理3.h0h0是相對空管傳熱過程中的管內(nèi)壁的給熱系數(shù)，是床層內(nèi)對得多，關聯(lián)h0值的經(jīng)驗有許多，其中比較簡單的是Leva：當床層被加熱時（吸熱反應h dG0 d0t0.813 exp6p當床層被冷卻時（放熱反應

dth dG0 d0t3.5 exp4.6p dtmG—kg/(m2·s)μ——氣體導熱系數(shù)，kJ/(m·s·K)dp—顆粒直徑，mα2000Jm2sK。以管內(nèi)床層某截面上平均溫度Tm與同一截面上管外傳熱介質(zhì)溫度Ts之差定K可用下式計算：11 由h dG0 d0t3.5 exp4.6p dth0

108.5s16.0w/mK11

1

9.87310-設備及內(nèi)件尺流體法蘭：PN6DN300-HG-5010流體法蘭：PN6DN300-HG-反應器設計設計參4-2內(nèi)徑長度尺寸壁厚強度校4-3內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度0塔釜液面離焊接接頭的高度0塔板分段數(shù)12345塔板型式塔板層數(shù)厚度度度填料分段數(shù)12345填料頂部高度填料底部高度填料密度集中載荷數(shù)12345集中載荷集中載荷高度容器中心線距離塔器附件及基礎算系數(shù)基本風壓基礎高度0塔器保溫層厚度0保溫層密度0裙座防火層厚度0防火層密度0管線保溫層厚度0最大管線外徑0籠式扶梯與最大管線的相對位置場地土類型場地土粗糙度類別A地震設防烈度8設計地震分組值max阻尼比數(shù)0平臺寬度0高度0塔器上最低平臺高度04-4裙座結(jié)構(gòu)形式圓筒裙座底部截面內(nèi)徑式對裙座高度5裙座材料名稱裙座設計溫度℃裙座腐蝕裕量3裙座名義厚度裙座材料許用應力裙座與筒體連接段的裙座與筒體連接段在設計溫度下許用度裙座上同一高度處較大孔個數(shù)1裙座較大孔中心高度裙座上較大孔引出管厚度地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱地腳螺栓材料許用應力0地腳螺栓個數(shù)0地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數(shù)0相鄰筋板最大外側(cè)間距0筋板內(nèi)側(cè)間距0筋板厚度0筋板寬度0蓋板類型整蓋板上地腳螺栓孔直徑0蓋板厚度0蓋板寬度0墊板無墊板上地腳螺栓孔直徑0墊板厚度0墊板寬度0基礎環(huán)板外徑0基礎環(huán)板內(nèi)徑0基礎環(huán)板名義厚度4-5計算結(jié)果容器殼體強度計算元件名稱壓力設計名義厚度直立容器校核取用厚度許用內(nèi)壓許用外壓下封頭第11段變徑段第22段變徑段第33段變徑段第44段變徑段第55段變徑段第66段變徑段第77段變徑段第88段變徑段第99段變徑段第10上封頭名義厚度取用厚度操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì)量m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗時質(zhì)量風彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2)nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h T knMca(II)MII(2/T)2 m(hh)(h T kk順風向彎矩MII順風向彎矩MII max(MII,(MII)2(MII)2 n地震彎矩MIIF(hh)B.24 kMeme0000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風向計算時 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂直地震力FmhF00/mhi1,2,..,n ii kk應力計算11PcDi/(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ iBA112323許用值A223123許用值A312許用值A42許用值(pT9.81Hw)(Diei)/許用值校核結(jié)果合合合合注1ij中ij的意義如i=1操作工 j=1設計壓力或試驗壓力下引起的軸向應力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直地震力引起的軸向應力（壓i=3液壓試驗工 j=3彎矩引起的軸向應力（拉或壓[]t設計溫度下材料許用應力B設計溫度下軸向穩(wěn)定的應力許用值注2:A1:軸向最大組合拉應 A2:軸向最大組合壓應A3:液壓試驗時軸向最大組合拉應 A4:液壓試驗時軸向最大組合壓應:試驗壓力引起的周向應力注3 4-6計算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座基礎環(huán)板抗彎斷面模 (D4D4Zb (D2D2基礎環(huán)板面積Ab 4基礎環(huán)板計算力矩max(MxCxbmaxb,MC l y基礎環(huán)板需要厚度基礎環(huán)板厚度厚度校核結(jié)果混凝土地基上最大壓應力 M00/Z(mgF00)/ b 0.3MwMe)/Zbmmaxg/地腳螺栓受風載時最大拉應力M00Mm min 地腳螺栓受地震載荷時最大拉應力M000.25M00MmgF 0 地腳螺栓需要的螺紋小徑d 地腳螺栓實際的螺紋小徑地腳螺栓校核結(jié)果筋板壓應力 nl1G筋板許用應力筋板校核結(jié)果3Fl蓋板最大應力 1 4(l'd)2(l'd) 蓋板許用應力蓋板校核結(jié)果裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量焊接接頭截面上的最大彎矩4-7對接接頭校核對接接頭橫截面對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應力4MJJmJJgFJ Dit it-對接焊接接頭拉應力許可值對接接頭拉應力校核結(jié)果合搭接接頭校核搭接接頭橫截面Aw搭接接頭抗剪斷面模數(shù)Z0.55D2 ot搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應力MJJmJJgFJ Zw 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應力許可值搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應力0.3MJJ mJJ eZw 搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應力許可值搭接接頭拉應力校核結(jié)果主要尺寸設計及總體參數(shù)計算結(jié)果裙座設計名義厚度容器總?cè)莘e直立容器總高殼體和裙座質(zhì)量附件質(zhì)量內(nèi)件質(zhì)量保溫層質(zhì)量平臺及扶梯質(zhì)量操作時物料質(zhì)量液壓試驗時液體質(zhì)量吊裝時空塔質(zhì)量直立容器的操作質(zhì)量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質(zhì)量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大質(zhì)量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基礎環(huán)板底截面距離直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s風載對直立容器總的橫推力N地震載荷對直立容器總的橫推力N操作工況下容器頂部最大撓度容器許用外壓4-8上封頭校核計合肥工業(yè)大學（宣城校區(qū)）“硫”得青山團GB150.3- (板材試PT1.25Pc[]3.1250T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2=2i6 2h i h=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓力計2[]t[Pw]=KDi0.5e=合4-9下封頭校核計合肥工業(yè)大學（宣城校區(qū)）“硫”得青山團GB150.3- (板材氣壓試PT1.10Pc[]2.7500T0.80s=T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2