安徽理工大學(xué)鋼結(jié)構(gòu)第五章題庫(kù)

第五章受彎構(gòu)件設(shè)計(jì)1.一、選擇題對(duì)于跨度較大的工字鋼梁，其最小高度一般是由下列哪項(xiàng)指標(biāo)決定的（B）A.建筑高度B.剛度要求C.強(qiáng)度要求D.經(jīng)濟(jì)條件（即用料最省原則）1.A.建筑高度B.剛度要求C.強(qiáng)度要求D.經(jīng)濟(jì)條件（即用料最省原則）2.A.梁的整體穩(wěn)定要求B.梁的局部穩(wěn)定要求C.梁的強(qiáng)度要求D.梁的剛度要求3.經(jīng)濟(jì)梁高、指的是（A.用鋼量最小時(shí)梁的截面高度B.2.A.梁的整體穩(wěn)定要求B.梁的局部穩(wěn)定要求C.梁的強(qiáng)度要求D.梁的剛度要求3.經(jīng)濟(jì)梁高、指的是（A.用鋼量最小時(shí)梁的截面高度B.撓度等于規(guī)范限值時(shí)梁的截面高度C.強(qiáng)度與穩(wěn)定承載力相等時(shí)梁的截面高度D.腹板與翼緣用鋼量相同時(shí)梁的截面高度4.一簡(jiǎn)支梁受均布荷載作用，其中永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為15kN/m，僅一個(gè)可變荷載，其標(biāo)準(zhǔn)值為20kN/m，則強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的設(shè)計(jì)荷載為（A）。C.4.A.q=1.2X15+1.4X20B.q=15+20C.q=1.2X15+0.85X1.4X20D.q=1.2X15+0.6X1.4X205.按規(guī)范GBJ17-88中的公式b=A.q=1.2X15+1.4X20B.q=15+20C.q=1.2X15+0.85X1.4X20D.q=1.2X15+0.6X1.4X205.按規(guī)范GBJ17-88中的公式b=M廠＜/計(jì)算直接承受動(dòng)力荷載的工字形截面梁抗彎強(qiáng)YWnx度時(shí)，Yx取值為（A）A.Yx=10B.Yx=105C.Yx=1.15D.Yx=126.梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在（A.彎曲應(yīng)力大的區(qū)段;B.剪應(yīng)力大的區(qū)段;C.上翼緣或下翼緣有固定作用力的部位;D.有吊車輪壓的部位7.簡(jiǎn)支梁符合下列哪種條件時(shí)，可不必驗(yàn)算梁的整體穩(wěn)定性（A）有鋼筋混凝土板密鋪在梁的受壓翼緣上，并與其牢固連接，能阻止受壓翼緣的側(cè)向位移有鋼筋混凝土板密鋪在梁的受拉翼緣上，并與其牢固連接，能阻止受拉翼緣的側(cè)向位移時(shí)C-除了梁端設(shè)置側(cè)向支承點(diǎn)外，且在跨中有一個(gè)側(cè)向支承點(diǎn)時(shí)。.除了梁端設(shè)置側(cè)向支承點(diǎn)外，且在跨間有兩個(gè)以上側(cè)向支承點(diǎn)時(shí)為了提高梁的整體穩(wěn)定性，（B）是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。7.增大截面B.增加側(cè)向支撐點(diǎn)，減小11設(shè)置橫向加勁肋D.改變荷載作用的位置簡(jiǎn)支工字型截面鋼梁，承受豎直向下均布荷載作用，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支撐，其位置以（B）為最佳方案。均布荷載和集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁（其他條件均相同）關(guān)于其整體穩(wěn)定屈曲系數(shù)k，下列敘述正確的是（D）均布荷載作用在梁的上翼緣時(shí)k值最高均布荷載作用在梁的下翼緣時(shí)k值最高集中荷載作用在梁的上翼緣時(shí)k值最高集中荷載作用在梁的下翼緣時(shí)k值最高某豎直向下均布荷載作用下的兩端簡(jiǎn)支工字形鋼梁，關(guān)于荷載作用位置對(duì)其整體穩(wěn)定性的影響，敘述正確的是（C）當(dāng)均布荷載作用于上翼緣位置時(shí)穩(wěn)定承載力較高當(dāng)均布荷載作用于中和軸位置時(shí)穩(wěn)定承載力較高當(dāng)均布荷載作用于下翼緣位置時(shí)穩(wěn)定承載力較高荷載作用位置與穩(wěn)定承載力無(wú)關(guān)下圖所示簡(jiǎn)支梁，除截面和荷載作用位置不同外，其它條件均相同，則圖中整體穩(wěn)定性最好的是（D）某簡(jiǎn)支梁，荷載向下作用于梁的受拉下翼緣，欲提高此梁整體穩(wěn)定承載力的最有效途徑是（C）改變荷載作用位置B.增大受拉翼緣寬度C.減小梁受壓翼緣的側(cè)向計(jì)算長(zhǎng)度D.減少受壓翼緣寬度焊接工字型截面梁腹板設(shè)置加勁肋的目的（D）提高梁的抗彎強(qiáng)度B.提高梁的抗剪強(qiáng)度C.提高梁的整體穩(wěn)定性D.提高梁的局部穩(wěn)定性設(shè)計(jì)焊接工字形截面梁時(shí)，腹板布置橫向加勁肋的主要目的是提高梁的（D）抗彎剛度B.抗彎強(qiáng)度C.整體穩(wěn)定性D?局部穩(wěn)定性梁的受壓翼緣側(cè)向支承點(diǎn)的間距和截面尺寸都不改變，跨內(nèi)的最大彎矩相等，且不存在局部穩(wěn)定問題，承受以下哪種荷載時(shí)梁的臨界彎矩為最高（C）三分點(diǎn)處各有一個(gè)集中荷載B.均布荷載C.跨中一個(gè)集中荷載D.純彎矩焊接工字形等截面簡(jiǎn)支梁，在何種情況下，整體穩(wěn)定系數(shù)最高（A）跨度中央一個(gè)集中荷載作用時(shí)跨間三分點(diǎn)處各有一個(gè)集中荷載作用時(shí)全跨均布荷載作用時(shí)梁兩端有使其產(chǎn)生同向曲率、數(shù)值相等的端彎矩的荷載作用時(shí)梁的受壓翼緣側(cè)向支撐點(diǎn)的間距和截面尺寸都不改變，且跨內(nèi)的最大彎矩相等，則當(dāng)（A）時(shí)整體穩(wěn)定性最差。兩端純彎矩作用滿跨均布荷載作用C.跨中集中荷載作用兩端純彎矩作用滿跨均布荷載作用C.跨中集中荷載作用D.滿跨均布荷載作用與跨中集中荷載作用如圖所示的各種情況，除了荷載作用形式不同之外，其它各種條件均相同，試問哪種彎矩分布模式對(duì)工字梁的整體穩(wěn)定更為不利（C）A.(a)(b)(c)(d)(a)GiEiiiinnin)Mjhm

(C)A.(a)(b)(c)(d)(a)GiEiiiinnin)Mjhm

(C)Mnux(d)某承受豎直向下均布荷載作用的兩端簡(jiǎn)支梁，截面如圖所示。為利用腹板屈曲后強(qiáng)度，有效截面的計(jì)算形式可能是下列哪種（圖中陰影部分為有效截面）（B）A.(a)B.(b)C.(c)D.(d)21.梁整體失穩(wěn)的方式為（D）A.彎曲失穩(wěn)B.剪切失穩(wěn)C.A.(a)B.(b)C.(c)D.(d)21.梁整體失穩(wěn)的方式為（D）A.彎曲失穩(wěn)B.剪切失穩(wěn)C.扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)D.彎扭失穩(wěn)雙軸對(duì)稱焊接工字形單向壓彎構(gòu)件，若彎矩作用在強(qiáng)軸平面內(nèi)而使構(gòu)件繞弱軸彎曲，則此構(gòu)件可能出現(xiàn)的整體失穩(wěn)形式是（C）B.扭轉(zhuǎn)屈曲A.平面內(nèi)的彎曲屈曲C.平面外的彎扭屈曲D.平面內(nèi)的彎曲屈曲或平面外的彎扭屈曲梁腹板屈曲后強(qiáng)度產(chǎn)生的原因是（C）A.腹板屈曲后產(chǎn)生鋼材的彈塑性強(qiáng)化，能夠繼續(xù)承擔(dān)更大的荷載B?腹板屈曲后產(chǎn)生復(fù)雜的應(yīng)力狀態(tài)，提高了鋼材的屈服點(diǎn)腹板屈曲后產(chǎn)生薄膜拉力場(chǎng)，牽制了板變形的發(fā)展，存在繼續(xù)承載的潛能受彎構(gòu)件考慮屈曲后強(qiáng)度時(shí)，下列說(shuō)法正確的為（C）在承受動(dòng)力荷載時(shí)，一般利用其屈曲后強(qiáng)度現(xiàn)行規(guī)范不允許利用其屈曲后強(qiáng)度腹板抗剪承載力提高腹板抗剪承載力降低D.由于橫向加勁肋的存在，提高了腹板局部穩(wěn)定承載力當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)中＞0.6時(shí)，用中＜代替中。，主要原因?yàn)椋˙）。B.扭轉(zhuǎn)屈曲C.平面外的彎扭屈曲D.平面內(nèi)的彎曲屈曲或平面外的彎扭屈曲A.梁的局部穩(wěn)定有影響B(tài).梁已進(jìn)入彈塑性階段C.梁發(fā)生了彎扭變形D.梁的強(qiáng)度降低了計(jì)算梁的整體穩(wěn)定性時(shí)，當(dāng)整體穩(wěn)定性系掰b大于（C）時(shí)，應(yīng)以甲b（彈塑性工作階段整體穩(wěn)定系數(shù)）代替甲b。A.0.8B.0.7C.0.6D.0.5在梁的整體穩(wěn)定計(jì)算中，平，=1說(shuō)明所設(shè)計(jì)梁（D）。bA.處于彈性工作階段B.梁不會(huì)發(fā)生強(qiáng)度破壞C.梁的局部穩(wěn)定必定滿足要求D.不會(huì)喪失整體穩(wěn)定驗(yàn)算組合梁剛度時(shí)，荷載通常?。ˋ）。A.標(biāo)準(zhǔn)值B.設(shè)計(jì)值C.組合值D.最大值分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時(shí)，腹板與翼緣相接處可簡(jiǎn)化為（D）A.自由邊B.簡(jiǎn)支邊C.固定邊D.有轉(zhuǎn)動(dòng)約束的支承邊梁因局部失穩(wěn)發(fā)生翹曲變形，是由于（D）A.翼緣的彎曲應(yīng)力超過(guò)鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度B?腹板的剪應(yīng)力超過(guò)鋼材的剪切設(shè)計(jì)強(qiáng)度梁中各板件的應(yīng)力值超過(guò)相應(yīng)的臨界應(yīng)力梁中某板件的應(yīng)力值超過(guò)相應(yīng)的臨界應(yīng)力某承受純剪切作用的梁，為保證腹板不會(huì)發(fā)生局部失穩(wěn)，應(yīng)該要求（C）

h235A.70W220■-7—tfwiyh235B.qW170th235C.IW80fD.80:：235h235

——Lw170——

f<tWf31.某焊接工字鋼梁的腹板高厚比180*57f時(shí)，為保證腹板的局部穩(wěn)定性（C）應(yīng)設(shè)置橫向加勁肋應(yīng)設(shè)置縱向加勁肋應(yīng)同時(shí)設(shè)置橫向加勁肋和縱向加勁肋應(yīng)同時(shí)設(shè)置縱向加勁肋和短加勁肋某工字形截面梁采用Q235鋼材，梁腹板的高厚比h0/tw=100時(shí)，腹板的狀態(tài)為（D）A.局部穩(wěn)定能夠得到保證B.純彎作用下局部穩(wěn)定不能保證C.純剪作用下不會(huì)發(fā)生局部失穩(wěn)D.純剪作用下局部穩(wěn)定不能保證以下哪項(xiàng)加勁肋的設(shè)置方法不正確（B）同時(shí)采用橫肋、縱肋加強(qiáng)的腹板，在二者相交處應(yīng)斷開縱肋，保持橫肋連續(xù)橫向加勁肋必須雙側(cè)成對(duì)配置有局部壓應(yīng)力作用的梁的橫向加勁肋的最大間距為2h0橫向加勁肋的截面按構(gòu)造確定，不必進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算梁受壓翼緣的自由外伸寬度b1/tW15f是為了保證翼緣板的（D）A.抗剪強(qiáng)度B.抗彎強(qiáng)度C.整體穩(wěn)定D.局部穩(wěn)定為保證工字形梁受壓翼緣的局部穩(wěn)定，要對(duì)其寬厚比進(jìn)行限制：對(duì)Q235鋼為b1/tW15,對(duì)Q345鋼為b1/t（A）A.比15小B.比15大C.仍等于15D.有時(shí)大于15，有時(shí)小于15h235A.70W220■-7—tfwiyh235B.qW170th235C.IW80fD.80:：235h235

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f<tWf31.某焊接工字鋼梁的腹板高厚比180*57f時(shí)，為保證腹板的局部穩(wěn)定性'235A.151B.wf'y■235f13"C.13n235TyfD.15—，史叭23537.梁采用Q235鋼，梁受壓翼緣的自由外伸寬度與其厚度之比即bl/tW13，是為了保證翼緣板的（B）A.整體穩(wěn)定B.局部穩(wěn)定C.'235A.151B.wf'y■235f13"C.13n235TyfD.15—，史叭23537.梁采用Q235鋼，梁受壓翼緣的自由外伸寬度與其厚度之比即bl/tW13，是為了保證A.1\.A.1\.；235/fiyC.(10+0.1X)(235/fyB.13(235/fyD.(25+0.5)<235/fiy39.實(shí)腹梁的腹板中某點(diǎn)作用有面內(nèi)正應(yīng)力。和剪應(yīng)力t,設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該滿足（C）A.g2+t2<fB.v'3b2+t2<fC.；'b2+3t2<fD.y3q2+3t2<f40.當(dāng)組合梁用公式切2+3T2<p1f驗(yàn)算折算應(yīng)力時(shí)，式中。、t應(yīng)為（A）驗(yàn)算點(diǎn)的正應(yīng)力和剪應(yīng)力梁最大彎矩截面中的最大正應(yīng)力、最大剪應(yīng)力梁最大剪力截面中的最大正應(yīng)力、最大剪應(yīng)力梁中的最大正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力對(duì)于受均布荷載的單層翼緣板的焊接組合截面簡(jiǎn)支梁，跨度為1，當(dāng)要改變截面時(shí)，宜變一次，且只改變翼緣板的寬度，其最經(jīng)濟(jì)的改變截面的位置為（B）A.距支座1/8處B.距支座1/6處C.距支座1/4處D.距支座1/3處圖示的四邊簡(jiǎn)支薄板，當(dāng)a=b時(shí)，純剪作用下板的屈曲形式是（D）43.四邊簡(jiǎn)支薄板純剪切作用下板的屈曲形式是（A）44.如圖所示，一工字形截面桿件當(dāng)承受純彎時(shí)，其截面最大應(yīng)力為a1；當(dāng)承受偏心壓力時(shí)，其截面最大應(yīng)力也為a1。若承受純彎時(shí)腹板的局部穩(wěn)定剛好滿足，則承受偏心壓力時(shí)腹板的局部穩(wěn)定（B）A.一定滿足B.一定不滿足C.也剛好滿足D.無(wú)法判斷純彎偏原43.四邊簡(jiǎn)支薄板純剪切作用下板的屈曲形式是（A）二、填空題工字形截面梁按彈性設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)使翼緣的寬厚比bi/tiwI5j57fy。當(dāng)實(shí)腹梁腹板高厚比滿足80芹＜牛w170\：f時(shí)，為保證腹板的局部穩(wěn)定應(yīng)設(shè)置橫向加勁肋。承受向下均布荷載作用的簡(jiǎn)支梁，當(dāng)荷載作用位詈在梁的下翼緣時(shí)，梁整體穩(wěn)定性較高。在不改變梁的截面規(guī)格、荷載作用形式和位置的前提下，提高梁整體穩(wěn)定性的最有效措施是增加側(cè)向支承點(diǎn)。相同的梁分別承受均布荷載和集中荷載的作用，雖然兩者在梁內(nèi)產(chǎn)生的最大彎矩相同，但前者的整體穩(wěn)定承載力比后者低。梁的最大可能高度一般是由建筑師提出，而梁的最小高度通常是由梁的剛度要求決定的。鋼結(jié)構(gòu)偏心受壓構(gòu)件強(qiáng)度和穩(wěn)定計(jì)算中的塑性發(fā)展系數(shù)Yx或Yy與截面形式有關(guān)。梁的腹板局部屈曲后仍可繼續(xù)承受增加的荷載，這部分增加的承載力稱為―屈曲后強(qiáng)度—，可以加以利用，以節(jié)省鋼材?？紤]屈曲后強(qiáng)度的梁與不考慮屈曲后強(qiáng)度的梁相比，其腹板的抗剪承載農(nóng)^_。梁的整體穩(wěn)定系數(shù)甲b是在梁端為簡(jiǎn)支支承條件下得到的。鋼梁的強(qiáng)度計(jì)算，應(yīng)包括彎曲正應(yīng)力、剪應(yīng)力、局部壓應(yīng)力和折算應(yīng)力四方面內(nèi)容。為保證受彎構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)能夠滿足要求，是通過(guò)控制撓度來(lái)實(shí)現(xiàn)的。三、問答題為什么在甲b大于0.6時(shí)要用中：代替甲b對(duì)梁的整體穩(wěn)定性進(jìn)行驗(yàn)算答：各種類型梁的平八公式，都是假定梁處于彈性工作階段，并按彈性穩(wěn)定理論進(jìn)行分析而b得出的，但在實(shí)際工程中，大量的中、小跨度或有一定側(cè)向支承的梁，則是處于彈塑性工作狀態(tài)，其臨界應(yīng)力顯著降低，此時(shí)若仍沿用前述的彈性狀態(tài)的甲b對(duì)梁的整體穩(wěn)定性進(jìn)行計(jì)算，其結(jié)果將不安全，故須對(duì)其加以修正。經(jīng)研究分析，在殘余應(yīng)力等因素影響下，梁進(jìn)入彈塑性階段明顯提前，約相當(dāng)于在中b二°?6時(shí)，其后，臨界應(yīng)力顯著降低。因此，當(dāng)中廣°.6時(shí)，應(yīng)采用一個(gè)較小的中b代替R。簡(jiǎn)述梁加勁肋種類及其作用。答：橫向加勁肋：主要防止由剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力可能引起的腹板失穩(wěn)；縱向加勁肋：主要防止由彎曲壓應(yīng)力應(yīng)力可能引起的腹板失穩(wěn)；短向加勁肋：主要防止由局部壓應(yīng)力可能引起的腹板失穩(wěn)。為了保證梁腹板的局部穩(wěn)定，如何設(shè)置加勁肋答：（1）當(dāng)”片V8°「略時(shí)，應(yīng)按構(gòu)造配置橫向加勁肋；f

235h235當(dāng)8°v01<17^時(shí)，應(yīng)按計(jì)算配置橫向加勁肋；f^f”0；>17°「二一，應(yīng)配置橫向加勁肋和縱向加勁肋；f梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處設(shè)支承加勁肋。簡(jiǎn)述梁的失穩(wěn)現(xiàn)象梁的整體穩(wěn)定性受哪些因素的影響答：梁的截面一般窄而高，彎矩作用在其最大剛度平面內(nèi)，當(dāng)荷載較小時(shí)，梁的彎曲平衡狀態(tài)是穩(wěn)定的。當(dāng)荷載增大到某一數(shù)值后，梁在彎矩作用平面內(nèi)彎曲的同時(shí)，將突然發(fā)生側(cè)向的彎曲和扭轉(zhuǎn)變形，并喪失繼續(xù)承載的能力，這種現(xiàn)象稱為梁的整體失穩(wěn)現(xiàn)象。影響因素：①荷載種類；②荷載作用位置；③梁的截面形式；④側(cè)向支撐；⑤梁端約束條件。為了提高梁的整體穩(wěn)定性，設(shè)計(jì)時(shí)可采用哪些措施答：①增大梁的截面尺寸，其中增大受壓翼緣的寬度最有效;②增加側(cè)向支承數(shù)量，減小側(cè)向支承點(diǎn)間的距離，側(cè)向支承應(yīng)設(shè)置在梁受壓翼緣處；③當(dāng)梁跨內(nèi)無(wú)法增設(shè)側(cè)向支承時(shí)，宜采用閉合箱形截面；④增強(qiáng)梁端約束，采取措施使梁端不能發(fā)生扭轉(zhuǎn)。四、計(jì)算題如圖所示工字形截面簡(jiǎn)支梁，跨度為12m,跨度中間無(wú)側(cè)向支承，跨度中點(diǎn)上翼緣作用一集中荷載P=360kN(設(shè)計(jì)值)，材料Q235-B鋼，f=215N/mm2，試驗(yàn)算此梁的整體穩(wěn)定性，不考慮自重。提示：&<2.0B寸，0)=0.73+°.18&，&=bh1-16x400-16x400l1200解：產(chǎn)==30>10.5，需驗(yàn)算整體穩(wěn)定性。b40整體穩(wěn)定性系數(shù)：甲=。華0-bb人2y

截面幾何特性:I=—x0.8X1203+2x40x1.6x60.82=588370(cm4)x12I=2x-2x1.6x403=17067(cm4)w212x588370W~^hX=1232=9551(cm3)A=2x40x1.6+120x0.8=224(cm2)17067有由、、l1200I”。=8.73(cm),人=t==137.5yi8.73A*224&=土=0.39<2.0A*2241七=0.73+0.18&=0.800中b=0.57<0.6此截面梁承受的彎矩設(shè)計(jì)值為：M^=4Pl=1080(S?m)M1080x106—==198.4(N/mm2)<f=215N/mm2中W0.57x9551x103bx所以截面整體穩(wěn)定性滿足要求。如圖所示工字形截面簡(jiǎn)支梁，跨度為12m,跨度中間無(wú)側(cè)向支承，跨度中點(diǎn)上翼緣作用一集中荷載P，材料Q235-B鋼，，f=215N/mm2,試其求此梁能承受的集中荷載P(設(shè)計(jì)值)。設(shè)P由梁的整體穩(wěn)定性控制，不考慮自重。提示：次2.0時(shí)，「0.73+0.18&，&=bh-8x1200-16x4001-8x1200-16x400AhWx八4320解：整體穩(wěn)定性系數(shù)：％=島書yAhWxI=—X0.8X1203+2X40X1.6x60.82=588370(cm4)x12I=2x112x1.6x403=17067(cm4)2x2x588370123.2=9551(cm3)A=2x40x1.6+120x0.8=224(cm2)iy￡=座67iy￡=座67=8.73(cm),人224.I刖=137.58.73=上=0.39<2.0bh1七=0.73+0.18&=0.800中b=0.57<0.6此截面梁承受的最大彎矩設(shè)計(jì)值為：Mx割bwxf=\\70.5kN-m由Mx=4pi得Pmax4MPmax4Mxl4x1170.512=390.2kN如圖所示工字形截面簡(jiǎn)支梁，跨度為12m,跨度中間無(wú)側(cè)向支承，跨度中點(diǎn)上翼緣作用一集中荷載P=540kN（設(shè)計(jì)值），材料Q235-B鋼，f=215N/mm2,試驗(yàn)算此梁的抗彎強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性，不考慮自重。提示：次2.0時(shí)，七=0.73+。.此，&=bh1，y1=54.65cm（y1為受壓翼緣到形心軸x軸距離），=4369cm4，y=1.0ab=11/(11+12),nb=0.8(2氣-1)I=577555cm41=14746cm4,Ix12

IP11、“，y1=54.65cm（y1為受壓翼緣到形心軸x軸距離），=4369cm4，y=1.0IP11、“11單位：mm截面幾何特性:形心軸位置：48x1.6x0.8+120x0.8x61.6+32x1.6x122.4y==54.65cm148x1.6+120x0.8+32x1.6y2=h-y1=123.2-54.65=68.55cmA=48x1.6+1200x0.8+32x1.6=224cm2I=48x1.6x(54.65-0.8)2+32x1.6x67.752+-2x0.8x1203+120x0.8x6.952=577555cm4I=I+1=—x1.6x483+—x1.6x323=14746+4369=19115cm4y121212W=I/y=10568cm3,W=I/y=8425cm31工工12工工2i=^I/A=J19115/224=9.24cm人=11/i=1200/9.24=129.9單軸對(duì)稱工字形截面整體穩(wěn)定系數(shù)1——11+121474619115=0.771<0.81t=bh1200x1.648x123.2=0.325<2.0

Pb=0.73+0.18&=0.73+0.18x0.325=0.789=0.8(2a-1)=0.8x(2x0.771-1)=0.434b=Pb1——11+121474619115=0.771<0.81t=bh1200x1.648x123.2=0.325<2.0=Pb4320Ah1+=■I4.4h+叩b2354320224x123.2x=0.789x129.92105681—0.282平/=1.07=0.715b此截面梁承受的彎矩設(shè)計(jì)值為:整體穩(wěn)定性驗(yàn)算:1620x106Mmax中;W10.715x10568x103、129.9x1.6、■1+()2+0.434:4.4x123.2235——=0.794>0.6235M=4Pl=4x540x12=1620kN=214.4N/mm2<f=215N/mm2所以截面整體穩(wěn)定性滿足要求?？箯潖?qiáng)度性驗(yàn)算:Mmax，x1620x1061.0x8425x103=182.3N/mm2<f=215N/mm2所以抗彎強(qiáng)度滿足要求。如圖所示工字形截面簡(jiǎn)支梁，跨度為12m,跨度中間無(wú)側(cè)向支承，跨度中點(diǎn)上翼緣作用一集中荷載P（設(shè)計(jì)值），材料Q235-B鋼，f=215N/mm2,試其求此梁能承受的集中荷載P,設(shè)P由梁的整體穩(wěn)定性和抗彎強(qiáng)度控制，不考慮自重。提示：次2.0時(shí)，Pb=0.73+0.18&，y1=54.65cm（y1為受壓翼緣到形心軸x軸距離），=4369cm4，y=1.0ab=11/(11+12),ny1=54.65cm（y1為受壓翼緣到形心軸x軸距離），=4369cm4，y=1.0X12

r*law}/-16r*law}/-16x480\-16x320形心軸位置：48x1.6x0.8+120x0.8x61.6+32x1.6x122.4y==54.65cm148x1.6+120x0.8+32x1.6y2=h-y1=123.2-54.65=68.55cmA=48x1.6+1200x0.8+32x1.6=224cm2577555cm4I=48x1.6x(54.65—0.8)2+32x1.6x67.752+-2x0.8x1203+120x0.8x6.952TOC\o"1-5"\h\zI=I+1=—x1.6x483+—x1.6x323=14746+4369=19115cm4y121212W=I/y=10568cm3,W=I/y=8425cm31工工12工工2i=^I/A=%J19115/224=9.24cm人=lji=1200/9.24=129.9單軸對(duì)稱工字形截面整體穩(wěn)定系數(shù)以=—1^=147竺=0.771<0.8bI+119115丫It1200x1.6C===0.325<2.0577555cm4bh48x123.21Pb=0.73+0.18&=0.73+0.18x0.325=0.789n^=0.8(2a^-1)=0.8x(2x0.771-1)=0.434

235a4320AhR=PF-訂yx235八*八4320224x123.2「)，129.9x1.6、235八八/=0.789xxi1+()2+0.434——=0.794>0.6129.9210568\\4.4x123.2_|235平/=1.07-0282=0.715b甲b此截面梁承受的彎矩設(shè)計(jì)值為：M廣中；fWix=1625kN-m按受拉翼緣抗彎強(qiáng)度梁所能承受的彎矩設(shè)計(jì)值：M=yfW=1811kN-m>1625kN-m所以所能承受的集中荷載由梁的整體穩(wěn)定性控制。P=牛=54175.一焊接工字形等截面簡(jiǎn)支梁，跨度12m,5.一焊接工字形等截面簡(jiǎn)支梁，跨度12m,在跨度中點(diǎn)有一個(gè)側(cè)向支承點(diǎn)，如圖所示。集中荷載七=110kN、F=160kN,自重1.6kN/m（均為設(shè)計(jì)值）。材料Q235鋼。試驗(yàn)算此梁的整體穩(wěn)定性。Pb=I」5,f=215N/mm2解：梁受壓翼緣側(cè)向自由長(zhǎng)度11與其寬度b的比值ljb=6000/270=22.2>16,超過(guò)規(guī)定數(shù)值，故應(yīng)進(jìn)行整體穩(wěn)定性計(jì)算。截面幾何特性:A=140x0.6+2x27x1=138cm2I=0.6x1x1403/12+2x27x1x70.52=405000cm4

I=2x1x273/12=3280cm4W=405000/71=5700cm3i=J"A=*,3280/138=4.88cm人=lji=600/4.88=123.0按跨度重點(diǎn)有一個(gè)側(cè)向支撐情況，但3個(gè)集中荷載不全位于跨中央附近，故應(yīng)按均布荷載作用在上翼緣的Pb=1.15。雙軸對(duì)稱工字形截面門b=0235整體穩(wěn)定系數(shù)2354320Ah.人2Wyx=1.15x竺=1.15x竺01232138x1425700：1+U^）2:4.4x142235——=1.15>0.62350.282平/=1.07—=0.825b最大彎矩設(shè)計(jì)值：M=1.6x122/8+80x6+110x3=838.8kN.m838.8x106M…，，一…，—max==178.4N/mm2Vf=215N/mm2（滿足）中W0.825x5700x1036.簡(jiǎn)支梁受力及支承如圖所示，荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=180kN，分項(xiàng)系數(shù)，不計(jì)自重，Q235鋼，f=215N/mm2,f=125N/838.8x1061）驗(yàn)算該梁的強(qiáng)度。2）如不需驗(yàn)算該梁的整體穩(wěn)定，問需設(shè)幾道側(cè)向支承￥_一...__2S—6x&00解：（1）強(qiáng)度驗(yàn)算最大正應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算:因?yàn)橐砭壦钥梢钥紤]部分塑性。最大剪應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算:腹板與翼緣交界處折算應(yīng)力驗(yàn)算:所以強(qiáng)度均滿足。(2)整體穩(wěn)定性保證如不需驗(yàn)算梁的整體穩(wěn)定性，則需受壓翼緣自由長(zhǎng)度與其寬度的比滿足要求:所以在梁跨中設(shè)一道側(cè)向支承點(diǎn)就能保證梁的整體穩(wěn)定性。五、分析題1、某焊接組合截面鋼梁，其尺寸、受力和支座條件如圖示，巳知鋼材Q235B。請(qǐng)驗(yàn)算此梁腹板的局部穩(wěn)定是否能夠滿足要求；若不能滿足，應(yīng)如何配置加勁肋(不必計(jì)算，把合理的配置形式在圖中示意性畫出即可)。

解：（I）因?yàn)閸u=HW5霎I虹3、170座所,所以嬲極的局部穩(wěn)定不能瞞足要求。（3分）（2）此梁需要同時(shí)配置橫向和縱向加勤肋■加勁肋的-布置形式如痢所示凸要求:①域、撮加勁助都應(yīng)有.巨橫肪不斷；（1.5分）縱肋距受壓.翼緣（F