安慶長江大橋工程施工組織設(shè)計

...第一章工程概述一、概述（一）工程概況安慶長江大橋起始于長江北岸合安高速公路安慶連接處，在圣埠處與合安高速公路大橋接線直接相連，與國道318線及國道206線的共線段通過菱湖北路互通立交相連；南與國道318線及國道206線的分界點直接相連。大橋穿越安慶市區(qū)，在安慶市東門汽車輪渡處跨越長江天塹及南北岸部份區(qū)域，全長約5.9Km。大橋的建設(shè)對促進(jìn)沿江地區(qū)特別是皖西南大別山區(qū)的經(jīng)濟快速發(fā)展，具有十分重要的意義。主橋為50+215+510+215+50m五跨連續(xù)雙塔雙索面鋼箱梁斜拉橋，主橋全長1040m。本標(biāo)段范圍為K20+118.500～K20+638.500。主橋采用全焊扁平流線形封閉鋼箱梁，空間雙索面扇形鋼絞線斜拉索。鋼箱梁梁高3.0m（橋中心線處），斜拉索16對共64根，在梁上錨固標(biāo)準(zhǔn)間距為15m，在塔上錨固間距為2.0～2.5m，與索塔連接采用鋼箱式錨固，與主梁的連接采用錨箱式錨固。斜拉索在塔端張拉。索塔采用鋼筋砼分離上塔柱倒Y型索塔，錨索區(qū)上塔柱為分離單箱單室多邊形斷面。索塔設(shè)上、中、下三道橫梁，均為預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。索塔總高184.781m，橋面以上塔高與主跨比為0.2616。主橋索塔采用雙壁鋼圍堰大直徑鉆孔樁復(fù)合基礎(chǔ)，雙壁鋼圍堰外徑32m，內(nèi)徑29m，壁厚1.5m。鋼圍堰高度59m。圓形承臺直徑29m，高6.0m，承臺頂面高程－3.25m（黃海高程，下同）。承臺下為18根直徑3.0m的鉆孔灌注樁，樁位呈梅花形排列，樁中心距為6.0m。封底設(shè)計為C25砼，厚7.0m。主橋邊跨及輔助跨處各設(shè)一個輔助墩和一個過渡墩，其中輔助墩為雙柱式實心結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)為8根Φ3m的大直徑鉆孔灌注樁基礎(chǔ)；過渡墩為分離式實體結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)為234根直徑2m的鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。（二）主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：橋梁等級：四車道高速公路特大橋設(shè)計行車速度：100km/h橋面寬度：31.2m，四車道橋面標(biāo)準(zhǔn)寬度26.0m，中間設(shè)2.0m寬中央分隔帶，兩邊各設(shè)0.5m防撞護欄。主橋斜拉橋兩邊增設(shè)錨索及檢修寬度。荷載標(biāo)準(zhǔn)：汽車-超20級，掛車-120橋面最大縱坡：3.0%橋面橫坡：2.0%設(shè)計洪水頻率：1/300地震列度：基本烈度Ⅵ度，按Ⅶ度設(shè)防通航水位：最高通航水位16.930m（20年一遇），最低通航水位2.480m（保證率99%）通航凈空：最小凈高24m，主通航孔雙向航寬不小于460m，邊通航單向航寬不小于204m。（三）本施工標(biāo)段主要工程內(nèi)容：臨時工程：包括臨時道路與施工便道的修建、養(yǎng)護及拆除；臨時供電的電力系統(tǒng)、臨時電信系統(tǒng)及供水系統(tǒng)的配置、維護及拆除等。主橋基礎(chǔ)：鋼圍堰刃腳段及其余鋼圍堰單元的起吊、定位、拼裝、接高及下沉；配合鋼圍堰焊接工作；鋼圍堰下沉落床，鋼護筒制作與沉放，砼封底，澆注索塔基礎(chǔ)鉆孔灌注樁及承臺；按圖紙要求對鋼圍堰進(jìn)行切割。主塔：安裝塔吊，提升模板，澆注分離上塔柱倒Y形索塔砼，張拉索塔橫向及環(huán)向預(yù)應(yīng)力鋼束；拆除模板及臨時支撐。輔助墩：鋼套箱加工、制造及安裝就位，鉆孔灌注樁施工，鋼套箱內(nèi)水下砼封底、澆注承臺、爬升模板澆注墩身。過渡墩：鉆孔灌注樁施工、澆注承臺、爬升模板澆注墩身。主橋上部：安裝橋面吊機，吊裝全部鋼箱梁逐段就位，安裝鋼絞線斜拉索，拆除橋面吊機，邊跨壓重施工，檢查車安裝，配合安裝支座及伸縮縫裝置。地理位置橋位位于長江安慶河段振風(fēng)塔以下，鵝眉洲分流口以上部分。該處江段單一、順直、穩(wěn)定，橋位處兩岸江堤堤距1660m，河床斷面表現(xiàn)為北岸邊坡較陡，南岸邊坡較緩。其中深泓區(qū)中線靠近北岸，距北岸約580m，寬約1100m，平均水深約35.9m，最大水深距北岸大堤347m處，水深為38.9m。氣象橋址位于亞熱帶季風(fēng)氣候區(qū)，溫和濕潤，四季分明，光照充足，雨量充沛，冬夏溫差較大。春季以風(fēng)和日麗天氣為主，夏季炎熱，秋高氣爽，冬季天氣晴朗，寒冷干燥。安慶月平均氣溫16.5℃，極端最高氣溫40.2℃，極端最低氣溫-12.5℃。安慶常年主導(dǎo)風(fēng)向為東北風(fēng)，多年最大風(fēng)速20m/s，瞬間極大風(fēng)速24.2m/s（1997年8月19日，風(fēng)向東北偏北）。橋址區(qū)位安慶市歷年氣溫及氣流參數(shù)見下表：安慶歷年各月平均氣溫特征值表（℃）月月份123456789101112平均極端最高極端最低氣溫3.85.19.816.121.525.128.728.523.618.112.06.016.540.2-12.5統(tǒng)計年份1951年～1990年安慶歷年氣流特征值表分項分項各年最大風(fēng)速常年主導(dǎo)風(fēng)向夏季主導(dǎo)風(fēng)向冬季主導(dǎo)風(fēng)向瞬間極大風(fēng)速特征20m/s東北風(fēng)西南風(fēng)東北風(fēng)24.2m/s水文水位安慶長江公路大橋橋址河段內(nèi)設(shè)有安慶水位站，根據(jù)已有資料表明統(tǒng)計出的安慶站月平均水位見下頁表：流速與流向長江安慶段位于長江下游非感潮河段，根據(jù)實測的洪中兩級水位的流速、流向資料，橋位附近河段流速分布較為均勻，全年主流位置居中偏左，流速相對較小。橋軸線法向夾角在0°～左7.5°之間。安慶水位站逐月水位平均值表（黃海高程：m）月份月份123456789101112最高4.304.666.458.8010.8312.1913.0512.4711.7410.959.016.42最低3.183.103.955.618.159.6111.0110.7410.108.786.243.99平均3.613.845.217.069.5910.8512.2811.7611.2110.097.755.04...長江安慶段的平均水面比降，九江至安慶段為0.0203?，安慶至大通段為0.0189?。此處，根據(jù)長江下游多年資料統(tǒng)計分析，汛期比降一般較枯水期比降大。3月份～7月份20年一遇最高、最低水位（1981～2001）（黃海高程）三月份四月份五月份六月份七月份最高值11.7511.8912.1815.8616.57最低值2.694.725.726.48.72月份極值橋址設(shè)計水位及計算流量以安慶水位站和下游大通站資料為依據(jù)，按分洪與不分洪兩種情況，分析內(nèi)插得安慶站及橋位處的水位及流量。大橋的設(shè)計洪水位及流量采用設(shè)想不分洪情況理論頻率值。設(shè)想不分洪橋位處各頻率洪水位、流量表項項目安慶水位站安慶大橋橋址20年一遇水位（m）16.9816.93流量（m3/s）81000—8400050年一遇水位（m）17.6817.63流量（m3/s）87000—91000100年一遇水位（m）18.2218.17流量（m3/s）91000—95000300年一遇水位（m）19.0218.97流量（m3/s）97000—101000注：水位標(biāo)高為黃海高程，單位m。五、工程地質(zhì)橋位區(qū)北岸為長江高河漫灘Ⅰ級階地和Ⅱ級階地。河床寬度1655m。第四系覆蓋層厚度23～36m，河床北側(cè)最薄8.5m?；鶐r為白堊系上統(tǒng)宣南組紫紅色粉細(xì)砂巖夾疏松砂巖、粘土質(zhì)粉砂巖、粉砂質(zhì)粘土巖和雜色礫巖，其中雜色礫巖為較軟巖、粉細(xì)砂巖為軟質(zhì)巖，其余為極軟巖。橋位處基巖構(gòu)造變形較微，橋位未見斷層，裂隙也少見，巖體完整。極軟巖承載力很低，北側(cè)河床沖刷和北側(cè)岸坡穩(wěn)定對橋基穩(wěn)定的影響，是橋位的主要工程地質(zhì)問題。主橋范圍均為負(fù)地形，高程－0.36m～－6.74m，最低－24m。極軟層-疏松砂巖和極軟層-粘土質(zhì)粉砂巖對主橋各墩位影響較小。作為墩基樁端持力層的粉細(xì)砂巖，在主橋各墩位占82～92%，以北主塔墩含量最高，主橋各橋墩基礎(chǔ)巖體工程地質(zhì)條件總體來說較好。項目區(qū)內(nèi)巖、土物理力學(xué)指標(biāo)見下表：橋位各主要巖石力學(xué)指標(biāo)值地層地層巖石名稱風(fēng)化程度天然單軸抗壓強度（Mpa）容許承載力[б0]鉆孔樁周土極限摩阻力τi備注（Kpa）（Kpa）K2Χ粘土質(zhì)粉砂巖微—新鮮3.77600130粉砂質(zhì)粘土巖微—新鮮3.66400100砂巖微—新鮮12.141600200疏松砂巖微—新鮮0.71300100橋位各主要土層力學(xué)指標(biāo)值層層號土層名稱物理狀態(tài)容許承載力[б0]鉆孔樁周土極限摩阻力τi孔隙比液性指數(shù)砂土密實程度粘性土狀態(tài)еΙL（Kpa）（Kpa）Ⅱ2粉質(zhì)輕亞粘土0.9070.49可塑12040Ⅱ3淤泥質(zhì)粉質(zhì)輕亞粘土1.2601.15流塑7020Ⅱ4淤泥質(zhì)亞砂土夾粉土0.9730.953軟塑8020Ⅱ5粉質(zhì)輕亞粘土及重亞粘土0.7370.55可塑28050Ⅲ1粉質(zhì)輕亞粘土0.7150.24硬塑30070Ⅲ2粉質(zhì)亞砂土夾粉土、粉細(xì)砂0.7870.51可塑25065Ⅲ3砂礫石中密—密實400110橋位區(qū)位于地震烈度Ⅵ度區(qū)內(nèi)。第一部分4#主墩施工第一章錨錠系統(tǒng)鋼圍堰的穩(wěn)定、就位和糾扭主要靠錨定系統(tǒng)完成，4#墩墩位處枯水期水深就在20米左右，（2001年11月2日實測泥面標(biāo)高-13.00米，水位+7.3米。）屬深水鋼圍堰施工，受力非常復(fù)雜，施工難度較大，且施工船舶受通航影響，橋位上游約500米處有過江光纜，錨定系統(tǒng)拋錨必須避開光纜區(qū)域。經(jīng)與有關(guān)航道管理部門的協(xié)商，已經(jīng)劃分出明確的拋錨區(qū)和禁航區(qū)，詳見附圖01。第一節(jié)錨碇系統(tǒng)的設(shè)計計算一、基本質(zhì)料：設(shè)計依據(jù)的資料：1.安慶長江公路大橋施工圖設(shè)計；2.安慶長江公路大橋招標(biāo)文件和《參考資料》；氣象①常年主導(dǎo)風(fēng)向：東北風(fēng)；②風(fēng)速：多年最大20m/s;瞬間極大24.2m/s;③基本風(fēng)壓：按24.2m/s計；水文：水位：安慶水位站逐月水位平均值表（黃海高程：m）月月份123456789101112最高4.304.666.458.8010.8312.1913.0512.4711.7410.959.016.42最低3.183.103.955.618.159.6111.0110.7410.108.786.243.99平均3.613.845.217.069.5910.8512.2811.7611.2110.097.755.04施工水位按12月份平均水位+5.0計。流速與流向：...橋位處水流流速中水期為：0.91-1.31m/s流向與橋軸線法線方向夾角為左4°～右7.8°；洪水期橋位處流速1.83-2.3m/s，水流方向與橋軸線法線方向夾角為左0°～右7.5°；工程地質(zhì)：4#墩泥面高程：-13.0～-16.8米覆蓋層厚度：-43.0～-16.8米，厚約27米；二、計算所用參數(shù)的選定：按照工程進(jìn)度計劃安排，從首節(jié)鋼圍堰入水到封底，施工期從2001年11月到2002年4月，為確保安全，參數(shù)選取均按最不利情況考慮，圍堰著床在12月，流速選定為中水期流速的上限流速1.31m/s，另考慮到圍堰入水后減小河床斷面引起流速增大，同時圍堰周圍產(chǎn)生渦流和吸力也可能引起流速增大，故分別取1.1倍的流速增大系數(shù)；流向夾角取最不利值7.8°，沖刷深度按6米考慮（著床），鋼圍堰露出水的最大高度按8（6+2）米計；基本風(fēng)荷載W=0.5KN/m2。綜合上述所得計算參數(shù)如下：0①水位5.0米②流速：V=1.3131.131.1m/s=1.6m/s③流向：7.8°④墩位泥面高程：-16.0米⑤覆蓋層厚度：27米⑥鋼圍堰著床時刃腳高程：-22.0米⑦鋼圍堰露出水面高度：8.0米⑧基本風(fēng)壓：W=0.5KN/m20⑨定位船尺寸（長3寬3高）：44.8m39m32.1m⑩定位船負(fù)載吃水深度：1.1m⑾導(dǎo)向船尺寸（長3寬3高）：45m39m32.0m⑿導(dǎo)向船負(fù)載吃水深度：1.1m⒀鋼圍堰外徑：φ32m三、錨錠系統(tǒng)所需外力計算：作用于錨錠系統(tǒng)的外力主要有鋼圍堰、定位船、導(dǎo)向船和導(dǎo)向船旁工作船組的水阻力、風(fēng)阻力，現(xiàn)分別計算如下：1、動水阻力：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計規(guī)范》知：R=KγAV2/2g1式中：K：水流阻力系數(shù)，圓形取0.8γ：水容重，取10KN/m2A：圍堰入水部分在垂直于水流平面上的投影面積A=323（22+5）=864m2V:計算流速，取1.6m/sg:重力加速度，取10m/s2這樣，R=0.8310386431.62/(2310)=885KN1圍堰風(fēng)阻力：根據(jù)《規(guī)范》知：=KKWF=128KNZ 0式中：K：風(fēng)載體形系數(shù)取1.0K：風(fēng)壓高度變化系數(shù)，偏大取1.0ZW:基本風(fēng)壓，W=0.5KN/m2 0 0F:擋風(fēng)面積，F(xiàn)=323（6+2）=256m2施工船組水流阻力：根據(jù)《規(guī)范》和有關(guān)質(zhì)料知：=（fSV2+ΨAV2）×10-2（KN）1式中：S：船泊浸水面積，S=L(10T+B)=5018m2f：為鐵駁摩阻力系數(shù)取0.17L：為船舶長度按44.8m計T：吃水深，按最大吃水深1.0mB：船寬綜合考慮按100mΨ：阻力系數(shù)，方船頭按10.0取A1：船舶垂直水流方向的投影面積A1=T2B=120m2則R=52.6（KN）3作業(yè)船組所受風(fēng)阻力：R=KKWF 4 Z 0式中：K：風(fēng)載體形系數(shù)取1.0K：風(fēng)壓高度變化系數(shù)，偏大取1.0ZW：基本風(fēng)壓，W=0.5KN/m2 0 0F:擋風(fēng)面積，取F=33100=300m2則R=150KN4綜上所述可知，錨錠系統(tǒng)所受最不利外力組合為：R=R+R+R+R=885+128+53.6+150=1215.6KN 總 1 2 3 4主錨個數(shù)的計算：根據(jù)以往施工經(jīng)驗及施工實際情況，擬采用混凝土蛙式錨，混凝土蛙式錨錨著力按下列公式計算：根據(jù)公路施工手冊《橋涵》上冊：對于鋼筋混凝土錨，河床覆蓋層砂土?xí)r：W=（1∽1.5）R/10式中：W為混凝土蛙錨在空氣中重量，t；R為錨的總拉力，單位KN，取K=1.2；則每個錨可提供的錨著力為：R=45310/1.2=375KN故所需主錨個數(shù)為：N=1215.6/375=3.24個為安全計，取6個45噸蛙式鋼筋混凝土錨塊。每個錨受力：1215.6/6=202.6KN202.6/375=54%即主錨錨力只達(dá)到可提供錨力的54%。錨鏈計算：根據(jù)公路施工手冊《橋涵》上冊：對于有檔錨鏈，錨鏈直徑d=√PK/0.025(mm)式中：K為安全系數(shù)，取K=3P為錨的拉力，取P=20.26t則:d=49mm按鎮(zhèn)江錨鏈廠產(chǎn)品試驗負(fù)荷表中提供數(shù)據(jù)，按3.0的安全系數(shù)考慮選用ф54的M2級有擋鏈作為主錨錨鏈，每個主錨配3節(jié)25米長錨鏈。鋼絲繩選擇：錨繩系用鋼絲繩與錨鏈聯(lián)結(jié)，錨鏈平躺在河床上，考慮到有過江光纜影響，錨繩長度受一定限制，按每個主錨配75米錨鏈，聯(lián)結(jié)300米鋼絲繩，本工程選用6319-43-1700鋼絲繩，其安全系數(shù)K=1190/203=5.9符合要求。七．鋼圍堰下拉攬計算：鋼圍堰擬設(shè)兩層布置。第一層設(shè)在刃腳以上5米處，拉力為R。距離轉(zhuǎn)動軸心為h。 b1 b1第二層設(shè)在刃腳以上14m處，拉力為R，距離轉(zhuǎn)動軸心為h。轉(zhuǎn)動軸心在導(dǎo)向架位置附 b2 b2近，按水面位置考慮。鋼圍堰水阻力R作用中心取水面以下鋼圍堰高度1/3位置處。風(fēng)1荷載R作用在水面以上鋼圍堰高度1/2位置處，則：2h=(5+22)/3=9m+5.0R2+5.0R2R1Rb2Rb1-22.0h1h2h=(5+22)-5=22mb1h=8/2=4m2h=(5+22)-14=13mb2由R/R=h/hb1 b2 b1 b2得R=R3h/h……①b2 b1 b2 b1對轉(zhuǎn)動軸心取矩：則有:R2h+R2h=Rh+Rh??②b1 b1 b2 b2 11 22得R2h+h2/h·R=Rh+Rhb1 b1 b2 b1 b1 11 22R=(Rh+Rh)/(h2+h2)·h=229KN b1 11 22 b1 b2 b1R=165KNb2采用6319-43-1700鋼絲繩第二層拉纜k=α（Fg/R）=0.82（1190/165）=5.9b2第一層拉纜k=α（Fg/R）=0.82（1190/229）=4.26b1滿足[k]=3～6之間，故該型鋼絲繩為下層拉纜是安全的。第二節(jié)錨碇系統(tǒng)的組成橋位處水流方向與橋軸線夾角接近90°，故錨碇系統(tǒng)按墩軸線南北對稱布置。錨碇系統(tǒng)主要包括定位船、導(dǎo)向船及錨碇設(shè)施。錨碇系統(tǒng)平面總體布置見附圖-02。1．定位船：定位船主要作用是導(dǎo)向船拉纜及鋼圍堰下拉纜傳來的力傳給主錨系統(tǒng)，并調(diào)節(jié)導(dǎo)向船和鋼圍堰上、下游方向和位置以及使各錨受力均勻。根據(jù)定位船的受力特點，采用380噸加長方駁改造而成，船長42.5米，型寬9米，型深2.6米，空載吃水0.38米，重載吃水2.1米，甲板承載力4t/m2。上設(shè)拉力架承受水平力而不致使船體受力，拉力架設(shè)于船體中部，按最大受力200噸設(shè)計。其上安裝卷揚機用于所有錨纜連接收緊，主錨定位后除非水位變化過大，一般不需大幅度調(diào)整主錨。定位船總體布置見附圖-03。定位船設(shè)置包括以下系統(tǒng)：?主錨系統(tǒng)：定位船主錨6個，錨塊為45噸混凝土蛙式錨塊，錨塊結(jié)構(gòu)及配筋分別見附圖04、05。錨鏈按鎮(zhèn)江錨鏈廠產(chǎn)品試驗負(fù)荷表中提供數(shù)據(jù)，按5.0的安全系數(shù)考慮選用Φ54的M2級有擋鏈作為主錨錨鏈，每個錨塊配3節(jié)27.5米長錨鏈。鋼絲繩按一個主錨受力為30t計，查鋼絲繩性能表得選用6319-43-1700鋼絲繩，其安全系數(shù)大于4.0。?拉纜系統(tǒng)：由4根6319-43-1700鋼絲繩拉纜固定裝置和調(diào)纜設(shè)施組成，用以調(diào)整與導(dǎo)向船的相對位置，使導(dǎo)向船精確定位；?下拉纜系統(tǒng)：由2根拉纜固定裝置和調(diào)纜設(shè)施組成，以調(diào)節(jié)圍堰上下游方向的垂直狀態(tài)，詳見附圖06；?邊錨系統(tǒng)：邊錨主要作用是調(diào)節(jié)定位船平行于橋軸線的南北方向位置，抵抗主錨的不平衡水平分力，在定位船兩側(cè)各設(shè)置2個混凝土錨，每個鋼筋混凝土蛙式錨塊重30t,每個錨配2節(jié)50米長錨鏈。?卷揚設(shè)備：設(shè)4臺5噸卷揚機作為定位船上各調(diào)纜的動力車，每臺卷揚機均設(shè)有量程100KN的測力計，以便測定每根錨纜的拉力。?拉力架：承受定位船工作負(fù)荷而不使拉力直接作用于船體，船頭主錨拉力和船尾各拉攬形成對拉平衡。2.導(dǎo)向船的布置：導(dǎo)向船兩艘，根據(jù)圍堰大小及受力情況采用250噸方駁，船長44.8米，型寬9米，型深1.82米，空載吃水0.4米，重載吃水1.1米，甲板承載力4t/m2。導(dǎo)向船側(cè)錨4個45噸混凝土蛙式錨塊。兩艘方駁通過桁架連接成雙船體，主要作用為圍堰的安裝、定位、導(dǎo)向、下沉等的工作平臺。導(dǎo)向船布置結(jié)構(gòu)見附圖07。導(dǎo)向船上設(shè)有各種拉纜及其調(diào)節(jié)系統(tǒng)，其中聯(lián)結(jié)梁系統(tǒng)由多層萬能桿件桁架組裝而成，上、下游側(cè)萬能桿件拼裝成的桁架斷面尺寸均為2m34m，詳見附圖08、09。在聯(lián)結(jié)梁與圍堰接觸點處設(shè)有橡膠護舷。橡膠護舷作為鋼圍堰下沉的導(dǎo)向架，同時可避免鋼圍堰對船只的直接碰撞。橡膠護舷導(dǎo)向架見附圖10。導(dǎo)向船本身的定位系統(tǒng)由兩組纜繩系統(tǒng)組成，其一由4根纜繩與定位船相聯(lián)，其二由2個前邊錨和2個45°方向尾錨組成，構(gòu)成自身定位移動系統(tǒng)，導(dǎo)向船上4個錨塊均為45噸混凝土蛙式錨塊。導(dǎo)向船上設(shè)置的主要設(shè)備有：?與定位船相聯(lián)的拉纜系統(tǒng)，由雙柱纜樁、導(dǎo)纜轉(zhuǎn)盤以及水平導(dǎo)纜滾筒組成，共計兩套。?邊錨纜調(diào)纜系統(tǒng)，由雙滾子導(dǎo)纜鉗、四輪滑車組、拉力架、調(diào)節(jié)索及相配套的鋼絲繩、眼板、卸扣等共4套。?尾錨纜調(diào)纜系統(tǒng)設(shè)備同邊錨纜共2套。?鋼圍堰糾扭系統(tǒng)，用于糾正鋼圍堰在定位安裝過程中可能產(chǎn)生的轉(zhuǎn)動偏差，由四輪滑車、拉力架及相配套的鋼絲繩、卸扣組成，共4套。?絞車系統(tǒng)：每條船均設(shè)有2臺500KN卷揚機，用于全船調(diào)纜系統(tǒng)的動力供應(yīng)。同樣每臺卷揚機均設(shè)有量程100KN測力計。?聯(lián)接梁系統(tǒng)：兩條導(dǎo)向船由萬能桿件和鋼管構(gòu)成的桁架聯(lián)結(jié)成整體。第三節(jié)錨碇系統(tǒng)的施工工藝流程一、參考同類橋型的施工經(jīng)驗，并結(jié)合本工程的特點，擬定拋錨施工工藝流程如下：定位船安裝改造定位船安裝改造定位船拋自備錨初步就位施工準(zhǔn)備按３２１４５６的順序拋定位船的主錨并帶纜到第四節(jié)錨碇系統(tǒng)的施工拋定位船14#、#12江側(cè)邊錨并帶纜到定位導(dǎo)向船拼接導(dǎo)向船初步就位調(diào)整各錨纜錨力使定位船準(zhǔn)確橡膠護舷導(dǎo)向架安裝拋定位船岸側(cè)7#、#9邊錨并帶纜到定位船拋導(dǎo)向船江側(cè)13#、18#和#11邊錨和尾錨八字錨并帶纜到導(dǎo)拋導(dǎo)向船岸側(cè)10#、15#和8#邊錨和尾八字錨并帶纜到導(dǎo)拋導(dǎo)向船16#和17#尾錨錨碇系統(tǒng)施工完畢調(diào)整導(dǎo)向船各錨纜拉力使定位船精確定1．施工測量：由于拋錨區(qū)靠近光纜區(qū)域和主航道，經(jīng)與有關(guān)航道管理部門的協(xié)商，已經(jīng)劃分出明確的施工區(qū)和拋錨區(qū)，（見附圖01）固拋錨時必須按預(yù)定的位置拋設(shè)。測量定位在大橋測量控制網(wǎng)的基礎(chǔ)上建立測量基線，并設(shè)置一些臨時控制點，在岸上布置兩臺全站儀，采用前交會法定位。各錨塊的坐標(biāo)已計算出來，由于水深較深，11月中旬拋錨水深約20米左右，錨塊在下沉過程中由于水流的沖擊會使錨塊向下游移動一段距離，故錨塊拋設(shè)位置應(yīng)比設(shè)計位置向上游搶一定距離，各錨點的搶位情況如下：導(dǎo)向船尾八字錨10#，11#向上游搶10米，其余錨塊均向上游搶20米。搶位后的坐標(biāo)見附圖02。2.拋錨施工:施工準(zhǔn)備:拋錨施工應(yīng)座好以下工作：a．錨塊起吊鋼絲繩準(zhǔn)備就位;b．錨塊放到送錨船上;c．錨塊與錨鏈用配套卸扣聯(lián)起來;d．錨塊整體擺放在送錨船上，以便于下放;e．拉纜鋼絲繩與錨鏈用相應(yīng)夾子聯(lián)結(jié)好;f．準(zhǔn)備足夠數(shù)量配套的夾子，扳手以及短扣等起重常用工具；g．對所有錨鏈、錨纜、卸扣和卷揚機及其聯(lián)結(jié)情況進(jìn)行全面檢查；h．各項工作指定專人負(fù)責(zé)，由總指揮協(xié)調(diào)調(diào)動。拋錨:作好充分準(zhǔn)備工作后開始拋錨。用拖輪將120噸浮吊拖至錨位處，送錨船靠近起重船，起重船吊起錨塊，注意用鋼絲繩將錨鏈打住，防止錨鏈隨錨塊入水成堆。慢慢調(diào)整錨塊位置，測量進(jìn)行觀測，達(dá)到錨位施工坐標(biāo)后，拖輪穩(wěn)住起重船，開始下放錨塊,錨鏈也跟著慢慢下放。錨塊到達(dá)泥面后，取下起重繩，拖輪拖住起重船向定位船移動，邊移邊下放錨鏈，錨鏈逐節(jié)下江，防止在江底成堆。錨鏈放完后放錨纜，直到帶纜到定位船。定位船定位，理順邊纜，調(diào)直。定位船主錨、邊錨全部拋完后，可左右對拉邊纜，調(diào)直理順邊纜，實現(xiàn)定位船南北方向定位。定位船邊纜對拉調(diào)直、南北方向就位后，可適當(dāng)收緊主錨纜，六根主錨纜上設(shè)有六個100KN測力計，可測出滑輪組單根鋼絲繩拉力，從而計算出主錨拉力。調(diào)整主錨拉力時要力求個纜繩拉力基本相同。導(dǎo)向船就位：在拋定位船錨塊的同時，將導(dǎo)向船初步拋錨定位，并完成改造，用萬能桿件及鋼管聯(lián)成整體。導(dǎo)向船四個錨拋完后，開始對拉各錨纜，調(diào)整導(dǎo)向船精確到位。導(dǎo)向船邊錨對控制圍堰南北方向擺動起著至關(guān)重要的作用，導(dǎo)向船精確定位后，每根邊錨應(yīng)預(yù)拉10噸左右的拉力。4．主錨纜測力和各錨纜調(diào)整：在施工過程中，由于諸多因素影響，各主纜受力容易出現(xiàn)不均衡現(xiàn)象，所以在所有錨塊拋設(shè)到位后，需對各錨纜拉力進(jìn)行調(diào)整。定位船和導(dǎo)向船上共設(shè)8臺5噸卷揚機，配8個量程100KN拉力計，以便測定每根拉攬的拉力。三．錨定系統(tǒng)的拆除：在鋼圍堰封底結(jié)束，且基礎(chǔ)成樁數(shù)量能滿足圍堰渡洪的條件下，可拆除錨碇系統(tǒng)。錨錠系統(tǒng)按如下順序拆除:圍堰圍堰下拉纜定位船與導(dǎo)向船之間拉纜導(dǎo)向船邊錨、尾八字錨定位船主錨定位船邊錨導(dǎo)向船聯(lián)結(jié)桁架及橡膠護舷錨錠系統(tǒng)拆除結(jié)束拆除方法：用拖輪拖住起重船，解除錨纜與船體的聯(lián)結(jié)，利用卷揚機或絞纜機拉錨纜，到拉起錨鏈后，用起重船逐段緩扣吊起錨鏈。錨鏈起到錨塊位置后，潛水員下水把鋼絲繩扣到錨塊吊點上，由起重船吊起錨塊，放到裝錨船上。若錨塊被泥沙埋起，可先用高壓水槍沖洗，將泥沙沖走后再拴起重鋼絲繩。第五節(jié)錨碇系統(tǒng)施工使用的主要設(shè)備機具米米12006319φ31-170米52006337φ20-17016繩夾個154Y45備有余量個170Y20個132Y3217卸扣個4020個個4032個18拉力計個8100KN用余測量定位船錨攬拉力第二章鋼圍堰拼裝及下沉第一節(jié)工程概況安慶長江公路大橋南主墩基礎(chǔ)鋼圍堰設(shè)計為內(nèi)徑29.0m，外徑32.0m，壁厚1.5米，高59.0m，重1491噸的圓筒形深水雙壁鋼圍堰擋水結(jié)構(gòu)。拼裝接高需要復(fù)雜的錨碇系統(tǒng)定位。圍堰下沉需穿過約28米厚的覆蓋層，沉達(dá)巖面，然后清基封底作為承臺的施工擋水結(jié)構(gòu)。一、地質(zhì)條件：墩位處覆蓋層較厚，分為四層，厚度26.20∽30.05米，平均約28米。第一層為淺黃色細(xì)砂層，是近代河流的沉積層；第二層為含礫中細(xì)砂層，是河流較早的沉積物；第三層為卵石層；第四層為基巖，在圍堰刃腳段。各分層情況如下表（各層標(biāo)高為各鉆探點的平均值）。序號各層標(biāo)高 厚度方量 地質(zhì)特點-16.00∽-25.009m 5945 呈松散狀，偶含0.2∽0.5cm的粉細(xì)砂層-25.00∽-41.0016m 10568呈中密狀的含礫中細(xì)砂層，含少量礫石砂卵石層，中粗砂含量15%∽30%，卵石為石英-41.00∽-43.502.5m 1651砂巖、砂巖，礫徑2cm33cm∽3cm35cm最大礫徑5cm39cm呈不規(guī)則球狀，厚度2∽3m-43.50∽-44.000.5m 330中厚層粉細(xì)砂巖及粘土質(zhì)粉砂巖和含礫細(xì)砂巖主要工程數(shù)量表：序號序號名稱標(biāo)號單位數(shù)量備注1封底混凝土C25m33743.62鋼圍堰t14913圍堰內(nèi)填混凝土C20m356984圍堰內(nèi)填混凝土C25m330刃腳段混凝土圍堰分節(jié)重量表：圍堰分節(jié)圍堰分節(jié)重量（t）高度（m）備注1175.37壁體內(nèi)澆筑混凝土2118.06壁體內(nèi)澆筑混凝土3118.06壁體內(nèi)澆筑混凝土4118.06壁體內(nèi)澆筑混凝土5118.06壁體內(nèi)澆筑混凝土6118.06壁體內(nèi)澆筑混凝土7218.06壁體內(nèi)澆筑4.23m混凝土8218.06注水9145.05注水10145.05注水合計149159澆筑混凝土高度m40.36混凝土方量5728.0m3第二章索塔施工第一節(jié)概述（一）施工工藝下塔柱采用搭設(shè)支架翻模施工工藝，中塔柱采用爬架翻模施工工藝。下橫梁、中橫梁與塔柱同步施工，上橫梁與上塔柱異步施工。主塔施工分節(jié)見附圖29。說明:1.本圖尺寸除標(biāo)高以m計外,均以cm計;.地質(zhì)分界線按17個孔鉆探平均值。2最大沖刷線-37.70砂卵石層含礫中細(xì)砂層填壁砼面-2.77河床高程-16.0粉細(xì)砂層2、混凝土泵送系統(tǒng)混凝土泵送系統(tǒng)包括：SCHWINBP—4000型混凝土拖式泵、泵管、泵管附墻件等。為適應(yīng)水位漲落影響，攪拌船與承臺間的泵管采用臨時接頭連接，承臺以上的泵管采用固定連接，上、下游泵管之間通過人工拆裝換向?；炷帘霉芨街谒獗诓⒂弥甭菽腹潭?。第二節(jié)施工順序下塔柱施工腳手搭設(shè)電梯下塔柱施工腳手搭設(shè)電梯安裝中塔柱爬架翻模施工上塔柱封頂上塔柱翻模施工下塔柱翻模施工下橫梁、下塔柱同步一次澆筑下橫梁支撐安裝中塔柱第一、二節(jié)段翻模施工爬架安裝中橫梁、上塔柱同步施工塔冠施工中塔柱、中橫梁支撐安裝上橫梁施工塔吊移位至下游塔肢外側(cè)第三節(jié)下塔柱施工下塔柱模板共分9節(jié)，搭設(shè)φ4833.5mm鋼管扣件式腳手架翻模施工，腳手沿塔柱周圍形成封閉操作平臺。承臺施工結(jié)束，先將承臺與塔柱的混凝土界面鑿毛，接高勁性骨架，調(diào)整預(yù)埋鋼筋，并接高10m，同時搭設(shè)施工腳手架。測量放樣后，塔吊吊裝1節(jié)5m高模板，并測量、復(fù)核模板位置，微調(diào)整（如果需要）后，澆注第一節(jié)5m高混凝土，鑿...毛混凝土面，綁扎第二節(jié)段鋼筋，立模澆注第二節(jié)5m高混凝土，接高勁性骨架，并將鋼筋接高10m，待混凝土達(dá)到拆模強度后，拆除底節(jié)5m模板，翻至上節(jié)，以第二節(jié)模板作基準(zhǔn)模板支立第三節(jié)段模板，澆注混凝土。循環(huán)施工其他節(jié)段，同步施工腳手架和橫梁支撐鋼管等。下塔柱每肢各設(shè)2套內(nèi)外模板，每節(jié)模板高度5m。下塔柱順橋向、橫橋向尺寸均隨塔柱高度發(fā)生變化，翻模施工時縱、橫向模板均需作相應(yīng)收分，以滿足截面尺寸變化的要求。下塔柱平衡架施工：塔柱兩塔肢向外傾斜，在下橫梁完成預(yù)應(yīng)力張拉前，下塔柱柱腳處由于受到塔柱混凝土和施工荷載的偏心作用，會產(chǎn)生較大的附加應(yīng)力，為此施工時在兩塔肢間設(shè)置平衡架，通過平衡架拉桿將勁性骨架和平衡架連接成整體穩(wěn)定結(jié)構(gòu)，同時在兩塔肢之間施加體外預(yù)應(yīng)力，以減小橫橋向水平分力對塔肢的不利影響。平衡架與橫梁支撐體系共同設(shè)計，塔柱施工時預(yù)埋受力螺桿，螺桿與勁性骨架焊接成整體，并通過螺桿將模板拉住。模板拆除后，由平衡架斜拉桿、平衡架、體外預(yù)應(yīng)力共同組成空間受力結(jié)構(gòu)，使兩塔肢沿橫橋向的分力相互抵消。下塔柱平衡架見附圖-31所示。下塔柱起步段25.5m高為實心體，按大體積混凝土施工，冷卻水管采用φ33.532.5焊接鋼管，按1m30.8m布置。實心段施工完后用相應(yīng)標(biāo)號水泥凈漿封堵。第四節(jié)中、上塔柱翻模施工根據(jù)塔身的外形特點，中塔柱采用爬架翻模工藝施工，上塔柱采用腳手架翻模工藝施工。上塔柱四周搭設(shè)ф4833.5mm鋼管扣件式腳手架，形成封閉式操作平臺，以方便塔柱環(huán)向預(yù)應(yīng)力及后期掛索施工的需要。爬架系統(tǒng)：（一）、爬架體系的組成爬架體系由爬架、導(dǎo)向系統(tǒng)、動力提升系統(tǒng)等部分組成。爬架由附墻架、工作架、翻板式活動腳手、背面加強架、爬梯及限位滑輪等組成，是一個集爬升架、操作平臺、腳手于一體的空間結(jié)構(gòu)。其中附墻架通過錨固螺栓附著于已成段混凝土外壁上，是主要承力結(jié)構(gòu)，錨固螺栓采用M24H型錐形螺母，材質(zhì)為45號。鋼爬架結(jié)構(gòu)布置見附圖-32所示。導(dǎo)向系統(tǒng)分為拉結(jié)導(dǎo)輪、伸縮腳輪。拉結(jié)導(dǎo)輪布置在工作架的四角，是一種十字連輪結(jié)構(gòu)，主要作用是在爬架爬升時，成為側(cè)面爬架和斜面爬架之間交替上升的導(dǎo)向和限位器。伸縮腳輪是能夠自由伸縮的橡膠滾輪，設(shè)置在附墻架上，與提升系統(tǒng)一起形成爬架爬升時的平衡體系，同時也可減小爬架提升過程中對塔柱混凝土的磨擦，保護塔柱混凝土外露面。利用10噸倒鏈葫蘆提升爬架，東、西側(cè)爬架提升時各布置10個，南、北側(cè)爬架提升時各布置7個，鉤頭提升高度6m。爬架翻模施工原理施工工藝：下橫梁施工完畢，繼續(xù)搭設(shè)腳手架施工中塔柱第一、二節(jié)段，然后吊裝爬架，從中塔柱第三節(jié)段開始采用爬架翻模施工。施工時利用爬架與模板互為支承和懸掛，彼此交錯提升、固定，從而有效地完成爬架與模板的爬升、定位作業(yè)。塔柱施工節(jié)段的工藝循環(huán)見附圖-33所示。爬架安裝準(zhǔn)備工作

爬架各分段構(gòu)件在陸上組裝，按設(shè)計要求對焊縫、外形尺寸等進(jìn)行檢查驗收。

檢查提升設(shè)備、節(jié)點板、拼接螺栓等配件是否配齊，混凝土墻體上預(yù)留孔位是否與附墻板的設(shè)計孔位一致。

進(jìn)行技術(shù)交底，使組裝人員熟悉組裝工序及注意事項。爬架組裝考慮現(xiàn)場塔吊的起重能力，爬架分兩階段組裝，即附墻架和工作架兩部分。組裝順序：先附墻架，后工作架。首先將附墻架就位固定后，起吊工作架至附墻架上部，交叉固定上、下拼接板，螺栓必須全部擰緊，不得漏擰或少擰；工作架先裝南北側(cè)爬架，后裝東西側(cè)爬架，采用四點平衡吊裝法，并用2個10t手拉葫蘆進(jìn)行調(diào)平。爬架全部組裝后，安裝拉結(jié)導(dǎo)輪和伸縮腳輪，在模板相應(yīng)位置帶上安全葫蘆和安全鋼絲繩，做為安全儲備。（四）爬架提升提升前的準(zhǔn)備工作

檢查手拉葫蘆、模板吊點是否安全可靠，復(fù)核墻面安裝螺栓孔位置是否正確可用。

清除架體上不必要的物件。

安裝保險鋼絲繩，檢查安全措施。爬架提升爬架分片由固定在基準(zhǔn)模板上的起重葫蘆提升，到位后，用塔柱內(nèi)螺栓將其固定于塔柱上，全部分片提升到位并固定，將爬架連成整體。提升時必須做到：

拉緊所有吊點葫蘆，使葫蘆均勻受力，拆除附墻螺栓。

均勻推進(jìn)伸縮腳輪，使架體離開混凝土墻面2～3cm。

逐片提升爬架，使整個架體均勻上升下降，指揮人員應(yīng)根據(jù)上升平衡情況調(diào)整各點提升速度。

就位后，退回伸縮腳輪，使架體緊貼混凝土表面。

調(diào)整爬架位置，使附墻架上孔位對準(zhǔn)預(yù)留孔位，上滿附墻螺栓并擰緊。查驗收，松開多余手拉葫蘆，收緊保險繩，爬架進(jìn)入正常使用狀態(tài)。模板系統(tǒng)模板的強度、剛度以及表面平整度是影響塔柱混凝土外觀的重要因素。因此本工程外模采用厚度為8mm的鋼板和型鋼焊制成大塊組合鋼模板，內(nèi)模采用組合鋼模和木模加工制作。由于上塔柱是斜拉橋纜索的懸掛錨固區(qū)，索塔內(nèi)將埋設(shè)共64根斜拉索鋼套筒，且鋼套筒伸出塔柱外壁的最小長度均為25cm，同時上塔柱內(nèi)模在順橋向兩側(cè)變化很大，因此施工時將根據(jù)上塔柱不同部位制作相應(yīng)的專用內(nèi)模和外模。為保證預(yù)留孔洞的尺寸準(zhǔn)確，人孔等預(yù)留孔洞處的模板采用定型鋼模。中塔柱的標(biāo)準(zhǔn)施工節(jié)段高度為5m，單節(jié)模板高5m。每肢塔柱設(shè)2節(jié)模板，二者互為基準(zhǔn)模板（基準(zhǔn)模板附著于塔柱已澆混凝土上）進(jìn)行循環(huán)翻模作業(yè)。內(nèi)、外模采用H型螺母對拉桿固定，相鄰模板用螺栓聯(lián)接，側(cè)面模板與斜面模板用拉桿固定。上塔柱內(nèi)外模板高度與上塔柱高度相同（橫橋向除外）。模板提升①.提升前準(zhǔn)備工作

檢查提升工具、吊點構(gòu)件是否可靠；

按設(shè)計要求掛裝葫蘆。②模板提升、拼裝、固定

由塔吊或掛于爬架上的起重葫蘆提升；

用手拉葫蘆拉緊模板，然后松開固定螺栓。

拉開模板，使其靠在爬架立桿上，及時清理模板表面和涂刷脫模劑。

模板均勻提升，就位安裝。

內(nèi)外模之間用對拉螺桿連接；

將部分對拉螺桿與勁性骨架焊接，利用已澆段、勁性骨架固定模板并同基準(zhǔn)模連接。勁性骨架施工勁性骨架的加工、制作本索塔勁性骨架主要作用是定位、支撐鋼筋，臨時調(diào)整、固定模板和測量放線。勁性骨架單元體采用型鋼，在車間進(jìn)行分段加工制作，先行制作單件，現(xiàn)場吊裝、接高。為保證勁性骨架的加工精度，需在專用臺座上定型靠模制作，編號堆放。勁性骨架安裝勁性骨架用汽車運至碼頭，上船后水運至施工現(xiàn)場。利用塔吊分片吊安、接高。吊安時先用螺栓臨時固定，測量控制精度滿足要求后將勁性骨架焊接固定，相鄰骨架間用∠100310038、∠7537538等連接角鋼作水平撐和斜撐焊成整體。塔柱鋼筋施工鋼筋接頭工藝塔柱Φ32mm主筋，采用鋼筋擠壓連接器接長。同一斷面鋼筋接頭數(shù)量不超過斷面鋼筋數(shù)量的50%，鋼筋接頭技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)按YB9250-93的要求執(zhí)行。對Φ32主筋接頭，先擠壓好一端，運至現(xiàn)場定位后，再擠壓另一端接長。鋼筋加工塔柱主筋按10m定尺長度供料，在鋼筋加工車間加工成半成品，分類編號堆放，按需運至現(xiàn)場。鋼筋定位、綁扎鋼筋用汽車經(jīng)汽渡船水運至施工現(xiàn)場，利用塔吊吊安就位。主筋利用勁性骨架上的定位框精確定位，并預(yù)留出對拉螺桿位置，采用擠壓連接器接長后，再綁扎箍筋、拉筋，安裝精度按設(shè)計和規(guī)范的要求執(zhí)行。在塔柱、橫梁外側(cè)面鋼筋外側(cè)設(shè)置一層φ5mm的帶肋防裂鋼筋焊網(wǎng)，施工時將其定位于主筋上，以避免澆筑混凝土?xí)r鋼筋焊網(wǎng)發(fā)生移位。焊網(wǎng)應(yīng)符合YB/T076-1995-CHINA的規(guī)定。預(yù)應(yīng)力施工上塔柱的錨具通過槽口模板定位在主筋和勁性骨架上。塔柱斜拉索導(dǎo)管的定位、安裝為保證塔柱斜拉索套筒的安裝精度，擬分兩次定位。先將鋼套筒與定位架作臨時定位。再安裝調(diào)整套筒的微調(diào)裝置，利用全站儀通過微調(diào)裝置進(jìn)行最后調(diào)整，直至鋼套筒上、下口的三維坐標(biāo)滿足要求后作最后定位。鋼套筒定位后嚴(yán)禁碰撞、移位。塔柱混凝土施工混凝土配合比塔柱為C50高強混凝土，應(yīng)具有高集料、低水灰比、高泵揚程、早強、緩凝等特性。混凝土采用泵送入倉，由于泵送垂直距離較大，所以施工時對混凝土的可泵性、和易性、泌水性以及緩凝早強等性能要求很高?；炷僚浜媳纫螅禾涠葹?8～20cm，粗骨料粒徑5～25mm。隨著塔柱升高，混凝土配合比做適當(dāng)調(diào)整。此外還應(yīng)考慮施工季節(jié)混凝土配合比的調(diào)整，比如在高溫季節(jié)混凝土水平和垂直運輸過程中水分均有損失，易造成泵送時間過長或堵管現(xiàn)象，應(yīng)適當(dāng)調(diào)整混凝土配合比以改善混凝土的泵送性能。塔柱混凝土配合比設(shè)計時應(yīng)注意：摻入外加劑，以降低單位水泥用量，并改善混凝土的和易性、可泵性以及達(dá)到緩凝早強等要求，改善混凝土的工作性能。夏季、冬季施工時，分別采用砂石料降溫、熱水拌和，以控制混凝土的出倉溫度，同時對混凝土泵管采取降溫和保溫措施，減少混凝土水分的損失。澆筑工藝塔柱混凝土施工時，由SCHWINBP-4000拖泵泵送混凝土入倉，中、下塔柱二肢施工時采取同步澆注。塔柱施工面設(shè)三通管對稱布料，混凝土分層布料、分層澆筑，分層厚度為40cm，插入式振搗器振搗。SCHWINBP-4000泵主要性能...名名稱性能指標(biāo)混凝土最大泵送距離水平距離900m垂直距離300m混凝土泵送壓力最低壓力Mpa9最高壓力15.4Mpa電機功率132kw電機轉(zhuǎn)速1500r/min塔柱混凝土養(yǎng)護和施工縫處理混凝土養(yǎng)護：根據(jù)氣候采用不同方式，夏季拆模前蓄水養(yǎng)護，拆模后噴灑養(yǎng)護液進(jìn)行養(yǎng)護；冬季采用低溫成模性能好的養(yǎng)生液均勻涂刷兩道。施工縫處理：采用人工方法鑿毛。支立模板前施工縫混凝土鑿毛清理至露石后，用高壓水沖洗，澆注前先鋪2～3cm厚砂漿。預(yù)埋件施工塔柱施工中，預(yù)埋件的埋設(shè)包括：爬梯、排水、電纜、照明設(shè)施、防雷接地設(shè)施以及施工用的塔吊、爬模支架、電梯、橫梁支架、塔柱水平支撐等，埋設(shè)精度分別滿足設(shè)計和施工要求。預(yù)埋件施工圖分訂成冊，由專人負(fù)責(zé)施工。施工埋件盡量減少施工預(yù)埋件的數(shù)量，施工時通過在塔柱壁體內(nèi)預(yù)埋“U”型螺栓或錐形螺母代替預(yù)埋鋼板，施工完畢及時拆除并用同色砂漿修補墻體，以避免施工預(yù)埋件發(fā)生銹蝕后影響塔柱外觀質(zhì)量。設(shè)計埋件圖紙中的設(shè)計預(yù)埋件，按設(shè)計要求進(jìn)行加工制作。對于接地等有特殊要求的埋件，除采用特殊材料加工、制作外，每次預(yù)埋后均需進(jìn)行接地電阻測量，合格后方可進(jìn)行下一道工序施工。8、下橫梁、中塔柱支撐體系隨塔柱施工同步跟進(jìn)塔柱施工時，下橫梁支撐體系的水平支撐與塔柱施工同步跟進(jìn)，確保塔柱的懸澆高度符合設(shè)計規(guī)定。其中下塔柱利用支撐系統(tǒng)的立柱及水平鋼管組成平衡架，由平衡架拉桿通過預(yù)埋螺桿與下塔柱內(nèi)的勁性骨架焊接；中塔柱設(shè)兩排四列Φ600mm38mm豎向鋼管支撐和五層φ600mm312mm水平鋼管作為水平撐桿，經(jīng)液壓千斤頂對塔柱施加一定的水平撐力（嚴(yán)格按設(shè)計的要求進(jìn)行操作）后，通過預(yù)埋件將兩肢塔柱水平撐住，確保結(jié)構(gòu)安全。水平撐桿預(yù)埋件等的連接采用鋼管焊接。中、上塔柱水平支撐體系見附圖-34所示。九、塔柱施工安全技術(shù)措施在塔柱施工過程中，按照安全第一的原則進(jìn)行施工安排，避免安全事故的發(fā)生。水上作業(yè)均需配帶救生設(shè)備。堅持高空作業(yè)戴安全帽、安全帶，杜絕酒后上高空作業(yè)。電梯、塔吊司機、起重工、電工等特殊工種必須持證上崗。在爬架四周及底部掛設(shè)安全網(wǎng)，形成封閉作業(yè)區(qū)域。機械設(shè)備經(jīng)常檢查、維修、保養(yǎng)，保證設(shè)備的完好性能。爬架、模板的提升操作必須專人統(tǒng)一指揮，提升前須做技術(shù)交底。對臨時構(gòu)件的設(shè)計，安全系數(shù)必須滿足有關(guān)規(guī)范的要求。在不良?xì)夂驐l件下，如暴雨或風(fēng)力達(dá)6級以上時，則停止塔柱施工。第五節(jié)橫梁施工下橫梁與下塔柱、中橫梁與中塔柱采用同步施工工藝，上橫梁與上塔柱采用異步施工工藝，為保證施工質(zhì)量，橫梁混凝土均一次澆筑完成。一、施工順序：二、橫梁支撐體系的設(shè)計與施工二、橫梁支撐體系的設(shè)計與施工支撐立柱預(yù)埋件埋設(shè)φ900鋼管立柱安裝底模梁系及底模板安裝φ600鋼管水平系安裝鋼管立柱頂砂箱及鋼箱梁安裝貝雷桁架安裝底板、腹板、隔墻鋼筋綁扎及波紋管埋設(shè)頂板底模系統(tǒng)的安裝橫梁混凝土澆注封錨混凝土養(yǎng)護預(yù)應(yīng)力鋼鉸線穿束、張拉、壓漿外側(cè)模板的安裝、固定及內(nèi)、外模板調(diào)整頂板鋼筋綁扎內(nèi)側(cè)模板安裝及固定（一）支撐體系的結(jié)構(gòu)1、支撐系統(tǒng)組成橫梁支撐體系由立柱、平聯(lián)、風(fēng)構(gòu)、砂箱、上分配梁、貝雷桁片等底模系組成。下橫梁支撐立柱采用中間3排2列共6根φ900mm的鋼管，鋼管標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長6.0m，鋼管間采用法蘭螺栓連接。立柱平聯(lián)采用φ600312mm鋼管現(xiàn)場下料與立柱焊接，平聯(lián)設(shè)角鋼∠7538mm風(fēng)鉤。為保證支撐體系的穩(wěn)定，平聯(lián)與塔身結(jié)合處采用鋼板與塔身預(yù)埋螺栓連結(jié)。為方便卸落支架，每根立柱頂設(shè)卸落砂筒，砂筒頂面設(shè)置分配梁。橫梁底模系統(tǒng)由貝雷桁片、型鋼及鋼板組成，貝雷桁片沿橫橋向布設(shè)。I36順橋向鋪設(shè)在貝雷桁片結(jié)點處，間距@75cm，隔板下加密，在I36a上橫橋向鋪設(shè)I型鋼，16I在腹板下滿鋪，底板下間距@35cm。下橫梁支撐系統(tǒng)見附圖-05所示。16橫梁內(nèi)模支撐采用滿堂支架，因橫梁一次澆注，為使頂板荷載傳至支架系統(tǒng)，在橫梁底板內(nèi)設(shè)置勁性骨架及混凝土墊塊，使頂板荷載通過支架、勁性骨架以及混凝土墊塊作用于支撐體系上。中上橫梁支撐系統(tǒng)均采用兩排四根支撐立柱，其余結(jié)構(gòu)與下橫梁支撐體系相同。中、上橫梁底模系支撐見附圖-08所示。2、消除支撐體系變形影響的措施支撐體系變形包括彈性變形和非彈性變形。在混凝土初凝之后，由于支撐體系的變形易造成混凝土的開裂，因此要采取如下措施消除支撐體系變形的影響，保證混凝土的質(zhì)量。為減小支撐體系的非彈性變形，安裝時盡量減少聯(lián)接構(gòu)件間的間隙，并用薄鋼板墊實所有間隙。配制和易性好、坍落度損失小、初凝時間長的混凝土，以確?；炷翝沧⒃谄涑跄巴瓿?。根據(jù)計算的撓度數(shù)值，在底模鋪設(shè)時預(yù)留一定的起拱度。采取措施，減小鋼管立柱因溫差而引起的變形。（二）支撐體系施工鋼管立柱安裝鋼管預(yù)先在車間進(jìn)行分段加工，然后運至現(xiàn)場用塔吊逐根吊安，通過測量控制鋼管...的垂直度和頂面標(biāo)高，同步搭設(shè)操作平臺，安裝平聯(lián)及風(fēng)構(gòu)。平聯(lián)與立柱之間設(shè)外套管。施工中立柱的分段接長采用法蘭盤接頭。鋼管立柱安裝后，吊安砂箱和鋼箱梁等。桁架安裝貝雷桁片在駁船上分節(jié)組拼，現(xiàn)場由塔吊整體吊安，桁片之間用異形桿件連接成為整體。三、橫梁模板模板的組成及其結(jié)構(gòu)型式橫梁模板由頂模、底模、側(cè)模和內(nèi)模及底板壓模組成。內(nèi)模由定型組合鋼模組拼，便于拆卸和組裝。為保證混凝土外觀質(zhì)量，外側(cè)模采用大塊鋼模，人孔模板采用定制鋼模。底模由型鋼及10mm鋼板共同組成。模板安裝及順序橫梁模板由塔吊逐塊吊裝組拼，安裝之前作好除銹、涂脫模劑等準(zhǔn)備工作，然后按照“底?！鷥?nèi)側(cè)模→隔墻模板→頂?！鈧?cè)?！钡捻樞虬惭b。底模安裝時根據(jù)計算所得數(shù)據(jù)預(yù)設(shè)起拱值。模板固定外側(cè)模板下口準(zhǔn)確定位并鎖定于I36a型鋼分配梁上。橫梁內(nèi)模、頂板底模采用滿堂腳手架作支撐，并設(shè)置勁性骨架以增加支撐體系的整體剛度。為防止腹板及隔墻內(nèi)混凝土向底板處外翻，橫梁底板上設(shè)置滿鋪壓漿模板，該模板用螺栓錨固于底模系的型鋼梁上，并設(shè)若干振搗窗，供振搗混凝土?xí)r使用，底板澆注完成后即封閉。為方便布料及內(nèi)模等的拆除，橫梁頂板的底模也需設(shè)置布料窗，該布料窗待橫梁混凝土全部澆注完畢且模板等拆除、清理結(jié)束后再封閉。內(nèi)側(cè)模之間用剪刀撐加固。四、橫梁鋼筋及波紋管錨具施工鋼筋施工橫梁鋼筋根據(jù)施工圖進(jìn)行配料，在車間加工成型，編號堆放，船運至現(xiàn)場綁扎。鋼筋通過勁性骨架定位。鋼筋的綁扎順序為：底板鋼筋→腹板豎向、水平鋼筋→隔墻鋼筋→頂板鋼筋。鋼筋長度、間距、接頭等均嚴(yán)格按設(shè)計及施工技術(shù)規(guī)范執(zhí)行。金屬波紋管埋設(shè)橫梁預(yù)應(yīng)力管道通過埋設(shè)波紋管的方法進(jìn)行預(yù)留。波紋管使用前進(jìn)行外觀質(zhì)量檢查，檢查合格后，波紋管才可運到現(xiàn)場施工。波紋管安裝工藝：波紋管安裝時通過定位網(wǎng)片定位，用接頭套管接長，并按設(shè)計要求對波紋管接頭進(jìn)行密封處理，以防接頭處漏漿。然后用鋼筋卡子與定位網(wǎng)片固定，以防止混凝土澆注時波紋管上浮。波紋管的安裝精度按設(shè)計要求進(jìn)行控制。在波紋管就位過程中，防止電火花等燒傷管壁，并檢查有無破損、接頭是否密實，有質(zhì)量缺陷的波紋管禁止使用。錨具安裝錨具通過槽口模板定位在鋼筋及勁性骨架上。五、混凝土配合比設(shè)計橫梁混凝土一次澆筑，混凝土方量大（約714m3）,澆筑時間長，全部混凝土必須在混凝土初凝前澆筑完，要求混凝土初凝時間在30h以上。施工前需優(yōu)化橫梁混凝土的配合比設(shè)計，增大混凝土的緩凝時間，以保證混凝土的澆筑質(zhì)量。通過采取優(yōu)化混凝土配合比設(shè)計、合理選擇外加劑、混凝土澆筑時間、改善混凝土澆筑工藝以及加強養(yǎng)護等措施，確保橫梁混凝土澆筑質(zhì)量。混凝土原材料選擇水泥：應(yīng)優(yōu)先考慮低水化熱水泥。粗骨料：含泥量、粉屑、有機物質(zhì)和其它有害物質(zhì)不得超過設(shè)計規(guī)定的數(shù)值，骨料應(yīng)具有良好的級配以獲得水泥用量低、混凝土強度高、和易性好的組合。粗骨料最大粒徑25mm。細(xì)骨料：細(xì)骨料是混凝土中影響敏感的原材料之一，因此細(xì)骨料直接影響著混凝土的和易性和強度，如細(xì)骨料偏粗，則和易性差，泌水性大，如偏細(xì)，比表面積大。細(xì)骨料選擇根據(jù)試配試驗決定。外加劑橫梁混凝土具有高強、高泵揚程、早強、緩凝等特性，不僅對砂、石料、水泥有要求外，還必須摻加復(fù)合外加劑，以使混凝土具有較好的工作性能。細(xì)骨料選擇根據(jù)試配試驗決定。橫梁混凝土的有關(guān)參數(shù)為：混凝土28天強度：大于50MPa；混凝土坍落度：18～20cm（隨著泵送揚程提高，坍落度適當(dāng)增大）；混凝土初凝時間：大于30h；混凝土的5天強度大于90%設(shè)計值，即強度達(dá)到45MP。橫梁混凝土澆筑橫梁混凝土由3臺50m3/h攪拌站生產(chǎn)，3臺混凝土拖泵泵送布料，混凝土澆筑強度不小于50m3/h，插入式振搗器振搗密實。澆筑順序：先底板后腹板、隔墻，再頂板，分層澆筑，分層厚度不超過30cm。底板、腹板等處的混凝土下料時使用溜筒以保證混凝土自由下落高度不超過2m。混凝土澆筑完成后，根據(jù)季節(jié)采取相應(yīng)措施進(jìn)行養(yǎng)護?；炷翉姸冗_(dá)設(shè)計強度90%時,進(jìn)行預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉。上塔柱、三道橫梁預(yù)應(yīng)力施工為滿足結(jié)構(gòu)受力要求，上塔柱與三道橫梁均為預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。其中上塔柱斜拉索錨固區(qū)塔壁內(nèi)配置有15-12的環(huán)向預(yù)應(yīng)力鋼絞線束，上、中、下橫梁分別設(shè)置有12束、28束、50束15-19的鋼絞線束。均采用OVM15系列錨下鑄件錨座錨具。為提高結(jié)構(gòu)的耐久性，增加預(yù)應(yīng)力管道壓漿的密實度，除下橫梁預(yù)應(yīng)力管道外均采用塑料波紋管成型。施工順序預(yù)預(yù)留預(yù)應(yīng)力管道人工穿束混凝土達(dá)到設(shè)計強度90%以上兩端張拉鋼絞線下料預(yù)應(yīng)力管道灌漿密實封錨鋼絞線下料、人工穿束鋼絞線經(jīng)檢查確認(rèn)合格后，計算其下料長度，用砂輪切割機分批下料，編號成捆，運輸至現(xiàn)場由人工穿束。在確保錨墊板位置正確、孔道內(nèi)暢通、無雜物后進(jìn)行人工穿束。...張拉張拉前準(zhǔn)備工作千斤頂、配套油泵、壓力表必須配套標(biāo)定；搭設(shè)平臺；檢查錨具位置。張拉注意事項張拉設(shè)備設(shè)專人保管使用，并定期檢驗、標(biāo)定、維護；錨具應(yīng)保持干凈，不得有油污。張拉人員須經(jīng)過專業(yè)培訓(xùn)，并具有一定的實際操作經(jīng)驗，張拉時要注意安全。張拉程序：0→初應(yīng)力→105%б持荷5min→б（錨固） K K待混凝土強度達(dá)到設(shè)計強度的90%以后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力鋼絞線的張拉。下橫梁預(yù)應(yīng)力束的張拉順序為：先從腹板中部向上、下緣依次進(jìn)行（兩腹板同高度預(yù)應(yīng)力束對稱張拉），再從頂、底板中部向左、右對稱張拉各頂、底板鋼束（頂?shù)装咫x橋軸線同距離的預(yù)應(yīng)力鋼束對稱張拉）。中、上橫梁及上塔柱的預(yù)應(yīng)力束按設(shè)計要求進(jìn)行張拉。張拉時以張拉應(yīng)力和張拉伸長量進(jìn)行“雙控”控制，并以張拉應(yīng)力控制為主。張拉過程中做好詳細(xì)記錄，對張拉中出現(xiàn)的滑絲、斷絲等異?，F(xiàn)象應(yīng)及時報告，進(jìn)行處理以確保質(zhì)量?？椎缐簼{、封錨預(yù)應(yīng)力束在張拉后24小時內(nèi)需進(jìn)行管道灌漿，上塔柱的預(yù)應(yīng)力管道擬用真空吸漿工藝進(jìn)行孔道注漿并封錨；上、中、下橫梁采用壓漿并封錨。真空吸漿的原理通過真空吸漿，可使水泥混合漿能夠?qū)⒄麄€后張預(yù)應(yīng)力管道（塑料波紋管）填充密實，減少孔隙積水對鋼絲束的銹蝕，從而對鋼絲束起到良好的保護作用。真空吸漿前的準(zhǔn)備拌漿、壓漿設(shè)備各一臺；真空泵一臺；喉管及透明喉管若干；在錨座上安裝壓漿蓋帽；切除過長的鋼絞線（余長不小于30mm不超過50mm）；壓漿混合料的配制壓漿混合料的水灰比為0.35，并摻入適量的膨脹劑和緩凝劑進(jìn)行配制。所配制的水泥漿應(yīng)具有低水化熱、高流動性、泌水率及自由膨脹率適中等特點，并能保證所泌出的水分在24小時內(nèi)可被混合漿全部吸收。由混合漿制成的試塊，其7天齡期強度不小于25Mpa，水泥漿標(biāo)號不低于結(jié)構(gòu)自身混凝土標(biāo)號。真空吸漿的步驟張拉工序完成后，嚴(yán)禁撞擊錨頭，采用砂輪切割機，切除外露鋼絞線，保證鋼絞線外露長度不超過50mm。清理裝配螺栓孔內(nèi)及錨座底面的水泥漿，保證錨座底面平整；清理蓋帽的密封口及密封槽，并保持清潔。在密封槽內(nèi)均勻涂上一層玻璃膠，裝入“O”型密封圈。裝配蓋帽，將螺栓加墊片旋入螺孔內(nèi)并緊固，并將排氣孔垂直向上放置。定出吸真空端和壓漿端（吸真空端的出漿孔置于錨座上方，壓漿端的壓漿孔置于錨座下方）。蓋帽安裝完畢，用高壓風(fēng)將管道內(nèi)可能存留的水份吹出。在壓漿端安裝壓漿喉管、球型閥門和快換接頭并作檢查；在出漿端安裝透明喉管，并與真空泵相連接。在真空吸漿前，用真空泵試吸真空，當(dāng)真空度檢測達(dá)到要求的標(biāo)準(zhǔn)后，即可開始真空吸漿。啟動壓漿機，當(dāng)所排出的水泥漿稠度及流動度符合要求后，暫時關(guān)閉壓漿機，并將壓漿喉管通過快換接頭接到錨座的壓漿端快換接頭上。關(guān)閉壓漿端閥門，打開出漿端閥門，啟動真空泵。當(dāng)塑料波紋管內(nèi)的真空度達(dá)到設(shè)計要求后，保持真空泵啟動狀態(tài)，開啟壓漿端閥門將水泥漿壓入管道。當(dāng)出漿孔及出氣孔所流出的水泥漿稠度均勻一致后，分別關(guān)閉出漿閥門、密封出氣孔。開動壓漿機，保持預(yù)定的壓力，并持壓1分鐘后，關(guān)閉壓漿機及壓漿端閥門，完成管道壓漿。5、封錨：真空吸漿或壓漿結(jié)束后，鋼絞線在離錨頭30mm處用砂輪切割，然后封錨。第二節(jié)鋼圍堰拼裝施工工藝流程澆注圍堰壁體內(nèi)混凝土鋼圍堰節(jié)段拼裝平臺的安裝澆注圍堰壁體內(nèi)混凝土鋼圍堰節(jié)段拼裝平臺的安裝入水自浮，澆注刃腳混凝土節(jié)段對接接高灌水下沉調(diào)整干舷高度300t起重船吊運至導(dǎo)向船首節(jié)鋼圍堰就位準(zhǔn)備調(diào)位檢驗吸泥除土下沉錨碇系統(tǒng)施工下沉到位清基圍堰接高第三節(jié)圍堰下沉系數(shù)計算按工期安排，鋼圍堰下沉到位是在2002年2月上旬，根據(jù)鋼圍堰下沉受力特點，整體下沉力大于圍堰側(cè)壁摩阻力，則整個圍堰即可下沉到位（不考慮圍堰下端阻力）。取2月最低平均水位+4.7,泥面標(biāo)高實測墩位處平均泥面標(biāo)高-16.00,按沖刷6米計，則泥面標(biāo)高為-22.00米。圍堰隔艙內(nèi)填充混凝土至-2.77m標(biāo)高，方量為5728m3,按容重2.3t/m3則：重量G=572832.3=13174.4t1采用圍堰內(nèi)取土下沉方案，故只計圍堰外壁的摩阻力。圍堰總重G=1491t。2圍堰隔艙內(nèi)外水頭差按5米計。加水至+9.7m,加水重G=143.735=718.5t3圍堰外壁摩阻力：參考《路橋施工常用數(shù)據(jù)手冊》，鋼結(jié)構(gòu)開口沉箱在砂、礫、粘土中的表面摩阻力為23.42Kpa，則圍堰摩阻力為：R=323π322323.42=51798KN=5180t堰所受浮力：F=111.4+[(322-292)3π/4]3[4.7–(-44)-0.6-1.55]=6758.8t圍堰下沉系數(shù):k=下沉力/摩阻力=(G+G+G)/(R+F)=1.281 2 3k=1.28＞1.25通過理論計算，圍堰可下沉到位。第四節(jié)圍堰拼裝接高首節(jié)圍堰吊裝入水首節(jié)鋼圍堰重量為175.3t,采用300噸浮吊整體吊運。300噸浮吊的起重性能見附圖26。沿圍堰內(nèi)壁設(shè)置16個吊耳，圍堰的16個吊點設(shè)在每節(jié)圍堰內(nèi)壁板頂部，在吊點處對圍堰進(jìn)行加固補強，詳見附圖11-13。在使用吊具前試吊以檢驗吊具、吊索、吊點，同時調(diào)整吊索長度并觀察圍堰受力變形情況，以便改進(jìn)指導(dǎo)下步施工。首節(jié)圍堰吊裝入水前應(yīng)做好以下準(zhǔn)備工作：鋼圍堰拼裝制作經(jīng)監(jiān)理工程師驗收合格；在圍堰內(nèi)外壁分別做4～6個水尺，以便隨時觀察圍堰入水深度。導(dǎo)向船基本就位。吊耳焊接完畢并驗收合格。對吊繩卸扣和起重船等起重設(shè)備進(jìn)行全面檢查。焊縫進(jìn)行水密性檢查。首節(jié)圍堰起吊前應(yīng)進(jìn)行試吊，在有經(jīng)驗的起重工的指揮下進(jìn)行，試吊完成后，圍堰即可吊起就位入水。首節(jié)圍堰入水自浮，入水深度2.5m，干舷4.5m。入水后圍堰與橡膠護舷用木方塞起，防止圍堰在風(fēng)浪的作用下發(fā)生大幅擺動，對船體造成危害。刃腳段混凝土澆注：首節(jié)圍堰入水定位后即可澆注刃腳混凝土。刃腳混凝土設(shè)計標(biāo)號位C25（圍堰隔艙內(nèi)填充混凝土標(biāo)號C20）設(shè)計方量30m3，高度80cm。為方便施工，首節(jié)圍堰采用澆注混凝土下沉，混凝土方量按第二節(jié)圍堰安裝就位后拼接縫距水面2.5m，混凝土約62.3m3，澆注高度1.16m。澆注完畢后干舷高度約3.32m?；炷翝沧⒎椒ú捎脭嚢枵緮嚢韬没炷帘盟椭亮隙?，用15噸浮吊吊起料斗布料。混凝土澆注應(yīng)對稱平衡進(jìn)行，以免使圍堰產(chǎn)生較大傾斜。暫時傾斜度應(yīng)小于1/100?；炷练謱雍穸炔怀^40cm，用D50棒振搗密實。混凝土表面應(yīng)平整，相鄰隔倉高差范圍在±5cm以內(nèi)。圍堰的拼裝接高㈠、為加快施工進(jìn)度，首節(jié)圍堰以后各節(jié)圍堰由制作廠家在水上平臺上拼裝為一整體，然后由300t浮吊整體起吊安裝接高。使用拼裝平臺可達(dá)到如下效果：在圍堰下沉的同時拼裝好分節(jié)，節(jié)約了圍堰接高時間，加快了進(jìn)度；圍堰到現(xiàn)場后可隨時進(jìn)行拼裝，減少鋼圍堰分片制造運輸環(huán)節(jié)對施工的影響；分片整體拼裝施工質(zhì)量易于保證；改水上高空拼裝為大型平臺上拼裝，減輕了勞動強度，增加了施工安全性。㈡、鋼圍堰拼裝誤差標(biāo)準(zhǔn)：內(nèi)徑不大于±D/500（5.8cm）；同一平面內(nèi)相互垂直的直徑誤差不大于±20mm；傾斜度不大于h/1000；各構(gòu)件間的接縫、分塊間的拼接縫均應(yīng)無凸凹面。㈢、鋼圍堰拼接施工要點：1．從第二節(jié)開始，圍堰在拼裝平臺上拼裝時隔艙板的位置應(yīng)一致，這樣便于拼接時隔倉板的對位。300T浮吊采用四個副鉤同時起吊，不能轉(zhuǎn)動，只能靠起重船的轉(zhuǎn)動來調(diào)整圍堰隔倉板的相對位置。調(diào)整幅度不是很大，且調(diào)整速度很慢，不易對位。故在拼裝單元片時應(yīng)注意隔艙板的位置相對一致。2．每節(jié)圍堰拼接前應(yīng)做好對位標(biāo)記（一般做四個點，分別在橋軸線直徑和垂直于橋軸線直徑上）。3．好導(dǎo)向裝置，以方便安裝就位。4．當(dāng)圍堰拼縫處縫隙較大時，焊接速度較慢，質(zhì)量不易保證，可采取在凸起部分相對切割的方法，使圍堰拼縫吻合。5．每節(jié)圍堰起吊前均需對吊耳、吊繩、卸扣和起重船進(jìn)行全面檢查，并作詳細(xì)記錄。四、圍堰的著床按照工程進(jìn)度計劃安排，圍堰著床在12月份，沖刷后泥面標(biāo)高-22m按12月份水位+5.00米，則應(yīng)在第五節(jié)圍堰安裝就位后注水下沉著床。圍堰著床前除首節(jié)填混凝土外，其余均采用注水下沉。在圍堰刃腳下沉距泥面約1米左右時即開始調(diào)整圍堰位置，同時加大對泥面標(biāo)高的測量頻率，并繪制下沉曲線，確保按預(yù)定位置著床。著床前圍堰下流速增大，上游側(cè)較下游側(cè)沖刷大，泥面形成上游高下游低的斜面，著床后由于不平衡土壓力的作用，圍堰會向上游移動一定距離，參考我局施工其他同類橋型的經(jīng)驗，著床時按刃腳向下游預(yù)偏15～20cm處理。若圍堰著床后發(fā)現(xiàn)偏位較大，可排水使圍堰上浮，調(diào)整位置后重新著床。圍堰位置調(diào)整主要有以下幾種方法：a.調(diào)整圍堰下拉纜，調(diào)整圍堰下端上下游方向位置。b.通過調(diào)整導(dǎo)向船邊錨及與定位船拉纜系統(tǒng)調(diào)圍堰位置。c.通過備用攬調(diào)整圍堰下端偏位。第五節(jié)圍堰拼裝及取土下沉施工主要設(shè)備表序號序號名稱型號單位數(shù)量備注1起重船300t艘12拖輪400匹艘13拖輪150匹艘14方駁400t艘55起重船60t艘16起重船15t艘17交通船80座艘18發(fā)電機250kw臺29空氣吸泥機臺4一臺備用10空氣壓縮機40m3/min臺211空氣壓縮機20m3/min臺41212普通水泵臺813高壓水泵150kw臺414機駁120t艘1運材料15機駁300t艘1放材料16攪拌站50m3/h臺317砼輸送泵60m3/h臺3第六節(jié)圍堰除土下沉圍堰著床后，即開始取土下沉，采用不排水取土下沉。取土總方量約18495m3對于鋼圍堰整體拼裝方案，取土的速度決定著圍堰的拼裝速度。取土設(shè)備：取土選用4臺空氣吸泥機，其中3臺使用，一臺備用。配兩臺40m3/min空氣壓縮機，4臺20m3/min空氣壓縮機，3臺空氣吸泥機分別用300t、60t、15t浮吊吊起吸泥。起重船布置見附圖16?？諝馕鄼C的設(shè)計計算：根據(jù)墩位處鉆探地質(zhì)資料，圍堰內(nèi)取土主要為砂性土，方量約為16513m3占取土總量的89.3%。故吸泥機按取砂性土設(shè)計，對于砂卵石層采取輔助方法取土。隨著吸泥高度的增加，吸泥速度會有所不同。取土速度按取砂性土平均60m3/h計。噴出泥漿流量q=q（d/d+w）=450m3/h v2 v1 1 0式中：q：按天然狀態(tài)土體積計算每小時凈出土量，取60m3/h。v1d：土在天然狀態(tài)下的相對密度，取1.30t/m31d：土顆粒的相對密度，取2.6。0w：每立方米天然狀態(tài)下土成為泥漿的所需水量，取w=7。泥漿相對密度（d）：2d=(d+wd)/(d/d+w)=1.11 2 1 1 0式中：d：水的相對密度，取d=1。需要吸泥管的面積A：吸A=q/v=0.0625m2 吸 v2 吸q:每秒泥漿流量450/3600=0.125m3/sv2V：取2m/s。吸對于圓形管：半徑R=0.14m故吸泥漿管選用φ30038鋼管。（4）吸泥機排出水量q=q2w=6037=420m3/hv3v1（5）每臺吸泥機的壓縮空氣消耗量，換算為大氣壓下的體積qv4q=cmqh/clg（H+10）/10=36.3m3 v4 1 v2 2式中：H：空氣混合氣在水面以下的深度，按H=35米。h：排泥管出口處高于圍堰內(nèi)水面的高度，取圍堰頂標(biāo)高向上提2m，即+17.0，則h=12m。q：泥漿每分鐘流量q=450/60=7.5m3/min v2 v2c：標(biāo)正系數(shù)，c=1.5～2.0，上限值c=21 1c：系數(shù)H/(H+h)=0.74查表知c=14.32m：由吸揚凈水所需的空氣量換算為吸揚泥漿的增大系數(shù)。M=d（d-d）/d（d-d）=1.33 1 2 1 2需要的空氣壓力（空壓機氣壓表讀數(shù)）P：P=H/10+0.3=2.4～5.2(H變化范圍21∽49米)需要的揚泥管面積：在混合室壓縮空氣噴口處，泥漿中的空氣泡受有H/10附加大氣壓的壓力，所需截面積為：A=[q+q310/（H+10）]/v=0.13m2混 v2 v4 混v?。?m/s。混對于圓形：R=0.20m。（8）需要壓縮空氣供應(yīng)管的截面積：A=q310/（H+10）31/v=0.0067m2 氣 v4 氣V：空氣在管內(nèi)的流速10m/s～20m/s，取20m/s。氣R=0.046m。（9）需要批壓縮空氣供應(yīng)量（一臺吸泥機）Q=（1.2～1.3）qkv4=1.2336.3=43.6m3/min綜合以上計算數(shù)據(jù)，并結(jié)合本工程特點，設(shè)計空氣吸泥機基本數(shù)據(jù)如下：吸泥管和出泥管采用相同管徑：φ30038鋼管混合室選用φ800310鋼管供氣管選用φ8935鋼管每臺空氣吸泥機配一臺40m3/min空壓機或兩臺20m3/min空壓機。按3臺吸泥機每天有效工作時間10小時，則日取土量為1800m3,則取土共凈工作日約為：18495/（6031033）=10.3天三、空氣吸泥機的組成：空氣吸泥機主要由混合室出泥管供氣管組成。在砂卵石層吸泥時還需用高壓射水?dāng)_動吸泥。故在吸泥機吸泥口處設(shè)有高壓射水管。射水管選用φ6033.5鋼管。在吸泥室附近分為兩個射水頭，射水頭選用φ4533鋼管。出泥管、供氣管和射水管均采用法蘭盤連接，空氣吸泥機的結(jié)構(gòu)和法蘭盤規(guī)格見附圖14、15?？諝馕鄼C采用φ300mm鋼管制作，吸泥機端部設(shè)有高壓水槍，當(dāng)取土困難時啟動水槍破土吸泥。吸泥下沉?xí)r配備40m3/mim空壓機2臺，20m3/min空壓機4臺，潛水泵若干臺，另在圍堰壁設(shè)置多個φ325mm補水聯(lián)通水管，進(jìn)行自流補水，確保在取土下沉過程中堰內(nèi)外水頭差在規(guī)范允許范圍內(nèi)。四、取土下沉施工要點：1.取土應(yīng)遵循“先中間后周邊”的原則，對稱均均取土，使圍堰底形成鍋底，圍堰平穩(wěn)下沉。正常情況下只在比圍堰內(nèi)徑小兩米的范圍內(nèi)吸泥，三根吸泥管布置成正三角形裝。在取土過程中，測量人員應(yīng)嚴(yán)密監(jiān)視泥面標(biāo)高變化情況，圍堰內(nèi)做幾個浮鼓，專供測量使用。測量應(yīng)每隔1～2小時測一次泥面變化情況，并繪制出泥面變化曲線。2．圍堰的偏位情況應(yīng)隨著圍堰下沉同步進(jìn)行。圍堰每下沉20～50cm應(yīng)觀測一次圍堰偏位情況。3.合理安排排渣位置，避免對圍堰造成偏壓。4.下沉至設(shè)計標(biāo)高約2米左右時，應(yīng)適當(dāng)方慢下沉速度，并控制取土量和取土位置，以使圍堰平穩(wěn)下沉，正確就位。5．空氣吸泥機的出漿水平管上應(yīng)系4根纜風(fēng)，以控制出漿管方向。6．吸泥管口離泥面約15～50cm為宜，過低易堵塞，過高吸泥效果不好。通過浮吊經(jīng)常搖蕩管身和移動位置可增加吸泥效果。7．吸泥機使用時為防止堵塞，應(yīng)注意以下幾點：a.停吸前應(yīng)將吸泥機提升到一定高度后再關(guān)閉空壓機。b.經(jīng)常注意風(fēng)壓，防止回風(fēng)，避免導(dǎo)管內(nèi)泥漿倒灌入吸泥管和風(fēng)管內(nèi)。下沉輔助措施在圍堰下沉過程中，可能會遇到取土效果不佳的情況，特別是在砂卵石層中，若膠結(jié)力較強，則需采用高壓射水破土擾動，以增加吸泥效果。吸泥和射水同時進(jìn)行，射水嘴隨吸泥機一起升降和移動。連通管的設(shè)置圍堰內(nèi)取土下沉，需連通管補水，連通管設(shè)置在第四節(jié)和第七節(jié)上，位置及結(jié)構(gòu)見附圖17，每層設(shè)四根。連通管在入土前需用蓋板封口，封口板用螺栓固定。封口時由潛水員下水在圍堰內(nèi)封口(外口不封)。3mm橡膠板粘在蓋板上，增加連通管的防水性。圍堰壁內(nèi)填充混凝土的澆注：隔艙板隔艙板Hh1hw選用D250導(dǎo)管,首灌量按導(dǎo)管埋深一米，混凝土作用半徑5米(坡度1：5),水隔艙板隔艙板Hh1hw選用D250導(dǎo)管,首灌量按導(dǎo)管埋深一米，混凝土作用半徑5米(坡度1：5),水深取hw=20221第七節(jié)圍堰糾偏糾斜圍堰下沉過程中吸泥取土先中間后向四周擴散以形成鍋底，使圍堰均勻下沉，當(dāng)3進(jìn)行，填充混凝土澆注過程中應(yīng)對圍堰的偏位情況進(jìn)行觀測。米，圍堰隔艙軸線長度8米，則首灌量為：V=[(322-292)3π÷4÷12]30.2+π30.834÷3+0.253π÷43h=8m3h=hwγ/γ=2031/2