淺訴預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁曲線孔道摩阻系數(shù)測(cè)定

淺述預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆連續(xù)箱梁孔道摩阻系數(shù)的測(cè)定摘要:結(jié)合合xx高速公路的的工程實(shí)踐,淺述預(yù)應(yīng)力力現(xiàn)澆連續(xù)箱箱梁曲線孔道道摩阻的測(cè)定定。關(guān)鍵詞:預(yù)應(yīng)應(yīng)力；摩阻系系數(shù)；隨著預(yù)應(yīng)力橋梁梁技術(shù)的發(fā)展展，對(duì)于預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失的控控制要求越來來越高。預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失主要要有張拉端錨錨具變形和鋼鋼筋內(nèi)縮引起起的應(yīng)力損失失、預(yù)應(yīng)力筋筋與孔道的摩摩擦引起的應(yīng)應(yīng)力損失、混混凝土加熱養(yǎng)養(yǎng)護(hù)時(shí)，受張張拉鋼筋與承承受拉力的設(shè)設(shè)備之間溫差差引起的預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失、預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼筋的的應(yīng)力松弛引引起的應(yīng)力損損失、混凝土土的收縮和徐徐變引起的應(yīng)應(yīng)力損失以及及用螺旋式預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼筋做做配筋的環(huán)行行構(gòu)件，當(dāng)直直徑d≤3時(shí)由于混凝凝土的局部擠擠壓引起的應(yīng)應(yīng)力損失等。其其中預(yù)應(yīng)力筋筋與孔道之間間的預(yù)應(yīng)力損損失最大。因因此對(duì)預(yù)應(yīng)力力孔道摩阻的的測(cè)定尤為關(guān)關(guān)鍵。一、工程概況xx高速公路第第11合同段承建D匝道共四聯(lián)聯(lián)，橋跨布置置為（39.2＋44.4＋39.2）m＋（3x33..8）m＋（2x38..9）m＋（33.9＋43.4＋333.9）m，橋梁總長(zhǎng)長(zhǎng)為413.22m。D匝道曲線半半徑為600m。橋梁頂板板寬均為9.5m，底板寬為5m，兩側(cè)翼緣緣板長(zhǎng)2.25m，梁高為2.3m，均采用單單箱單室斷面面。本次選用用第二聯(lián)（3x33..8）m跨作為試驗(yàn)驗(yàn)段，第二聯(lián)聯(lián)共有五種類類型的鋼束（N1～N5），共20束。預(yù)應(yīng)力力鋼束采用高高強(qiáng)度低松弛弛鋼絞線，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fpk=11860Mppa。其中N1、N4及N5鋼鉸線規(guī)格格為12-7φ5，N2、N3鋼鉸線規(guī)格格為9-7φ5，鋼鉸線的的長(zhǎng)度為102.115～102.66m（含每端1m的工作長(zhǎng)度度）。根據(jù)每每束內(nèi)鋼鉸線線規(guī)格的不同同，選用曲線線較大的12股的N1鋼束和9股N2鋼束作為試試驗(yàn)束。二、儀器設(shè)備本試驗(yàn)選用YDDW400BB千斤頂及配配套YBZ2××2-50AA型油泵進(jìn)行行。編號(hào)0508千斤頂配油油表G1892227、編號(hào)0506千斤頂配油油表G1893327。三、測(cè)定方法⑴在梁的A、BB兩端各裝1臺(tái)400t的千斤頂，兩兩端同時(shí)張拉拉，保持游表表讀數(shù)為4Mpa，持荷3min，記錄兩端端伸長(zhǎng)值；⑵B端固定，AA端張拉，分分級(jí)張拉由4Mpa～20%～40%～60%～80%～100%，如此反復(fù)3次，每級(jí)張張拉持荷載5min，100％控制張拉拉應(yīng)力時(shí)持荷荷載10min，記錄兩端端油表度數(shù)和和伸長(zhǎng)值，取取兩端壓力差差的平均值；；⑶仍按上述方法法。使A端固定，B端張拉，取取兩端3次壓力差的的平均值；⑷將上述兩次壓壓力差平均值值再平均，根根據(jù)公式計(jì)算算即為孔道摩摩阻力的測(cè)定定值；四、計(jì)算與分析析1、根據(jù)千斤頂頂標(biāo)定報(bào)告，張張拉力f（KN）與油表讀讀數(shù)P（Mpa）函數(shù)關(guān)系系如下：⑴N1－2鋼鋼束A端0508G1892277Y=75.4116X+0..2736B端0506G1893277⑵N3－3鋼鋼束A端0561G2020477Y=46.0881－13.788B端0560G19607772、θ計(jì)算：根根據(jù)計(jì)算得θ1：1.59778；θ3：1.69334。3、孔道長(zhǎng)度與與K值：L1:1000.46；L3:1000.58；K：0.00115。4、摩阻系數(shù)μμ值計(jì)算公式式解析摩阻系數(shù)計(jì)算公公式：μ＝［ln（Pz/Pg）-KL］/θ；K—孔道每米局局部偏差對(duì)摩摩擦的影響系系數(shù)（取值0.00115）L—從張拉端至至固定端的孔孔道長(zhǎng)度（m）θ—從張拉端至至固定端的孔孔道中切線夾夾角之和（rad）Pz—指張拉端端力值（KN）Pg—指固定端端力值（KN）N1-2束摩阻阻系數(shù)計(jì)算表表序號(hào)A拉B固定Pz/PgLN(Pz/PPg）μ表數(shù)Pz表數(shù)Pｇ128.82172.2554416.11204.75521.80307718360.589499180.2746221962292187.3337616.81258.04431.738688270.553122780.2518663693292187.3337617.11280.88821.70768808010.535133620.240600375序號(hào)A固定B拉表數(shù)Pｇ表數(shù)PzPz/PgLN(Pz/PPg）115.91199.388827.92103.08861.75346659340.561599440.257166248216.81267.26624292186.82291.72563323550.545599360.2471448453171282.3445628.52148.76641.67565512440.516200190.22875538平均值0.250022569N3-3束摩阻阻系數(shù)計(jì)算表表序號(hào)A拉B固定Pz/PgLN(Pz/PPg）μ表數(shù)Pz表數(shù)Pｇ135.21608.2771220908.270021.7706996870.571377320.248311708235.81635.9119820.4926.618821.76547734170.568411890.246577249335.91640.5227920.5931.205521.7617225450.566299370.245311751序號(hào)A固定B拉表數(shù)Pｇ表數(shù)PzPz/PgLN(Pz/PPg）120.5930.8800536.11646.77771.76905532780.570444450.247766869220.6935.4888636.11646.77771.76033391430.565500650.244855264321953.921136.21651.36641.73113330810.548777620.234977291平均值0.246566568五、注意事項(xiàng)1、計(jì)算孔道切切線夾角時(shí)，除除了豎曲線角角度還要考慮慮平彎角度，特特別是大曲線線橋梁；2、管道長(zhǎng)度可可用鋼束的長(zhǎng)長(zhǎng)度扣除每端端的工作長(zhǎng)度度計(jì)算而得；；3、所有的計(jì)算算充分利用EXCEL的優(yōu)勢(shì)，編編寫簡(jiǎn)單的程程序運(yùn)行，這這樣一方面減減少了運(yùn)算量量，同時(shí)計(jì)算算又準(zhǔn)確、快快捷；摩阻系數(shù)測(cè)測(cè)定主要是確確定預(yù)應(yīng)力筋筋在預(yù)應(yīng)力管管道中的應(yīng)力力損失，以便便在張拉過程程中采用適當(dāng)當(dāng)?shù)拇胧﹣頊p減少摩擦損失失。一般可根根據(jù)具體情況況采取兩端張張拉、超張拉拉和過程中事事先拉動(dòng)預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束消除除靜摩擦等方方法來減少損損失。為了保證張張拉質(zhì)量，波波紋管定位是是個(gè)關(guān)鍵工序序。要保證孔孔道平滑順直直，錨頭與孔孔道軸線垂直直等。預(yù)應(yīng)力力管道等平彎彎對(duì)于摩阻系系數(shù)的影響很很大。對(duì)于預(yù)預(yù)應(yīng)力管道等等平彎部位等等控制作為控控