深圳市某高層辦公樓模板安全專項(xiàng)技術(shù)管理措施

PAGE41-PAGE145工程概況××通信機(jī)樓工工程程概況詳表表表1.1..1。表1.1.1×××通信機(jī)樓樓工工程概況況工程概況工程名稱××通信機(jī)樓工程位置深圳市××中心心心區(qū)××西路與××路交匯處處建設(shè)單位廣東省××有限限限公司深深圳分分公司施工單位深圳市××公司司司設(shè)計(jì)單位廣東省××建筑筑筑設(shè)計(jì)研研究院院質(zhì)檢單位監(jiān)理單位深圳市××監(jiān)理理理有限公公司安檢單位建筑面積19975m222建筑總高度56.9m建筑用地長(zhǎng)67.42mmm寬53.2222m結(jié)構(gòu)層數(shù)地下2層/地上上12層地下室長(zhǎng)60.3m寬46.22mm層高地下二層5.333m、4.1m。地下一一層4m、4.355m；4.855m。地上主體長(zhǎng)39.9m寬25.22mm層高1層至8層及111層，層層高為4.5m；9層、10層高為4.2m。三層局局部部層高9.5mm模板分項(xiàng)工程概概概況見(jiàn)表1.1..22表1.1.2模板分項(xiàng)項(xiàng)工工程概況況樓層層高/m對(duì)應(yīng)的樓層頂板板板板厚/mm類別地下1層梁板模模板5.3120高支模工程4.1250首層梁板模板4、4.35160普通模板工程4.85高支模工程2層、3層－99層梁板板模板板5、4.5150高支模工程10層、11層層梁板模模板4.2120普通模板工程12層梁板模板板及及屋面≥500××11000的梁模板板4.5、6.222、6、4.8150高支模工程屋面樓板及＜55500××100004.25150普通模板工程三層5軸向1//5軸方向2.8mm至1/6軸交B軸至D軸部分9.5150超高支模工程針對(duì)本工程的實(shí)實(shí)實(shí)際情況況，高高支模及及超高高支模工工程我我司將按按相關(guān)關(guān)規(guī)定另另行編編制專項(xiàng)項(xiàng)方案案，具體體內(nèi)容容詳見(jiàn)高高支模模（超高高支模模）工程程施工工方案。從創(chuàng)優(yōu)目標(biāo)考慮慮慮，本工工程為為提高現(xiàn)現(xiàn)澆混混凝土工工程質(zhì)質(zhì)量進(jìn)而而達(dá)到到優(yōu)良混混凝土土效果；；同時(shí)時(shí)根據(jù)本本工程程的結(jié)構(gòu)構(gòu)特點(diǎn)點(diǎn)，結(jié)合合我公公司在高高層施施工中的的經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)，考慮慮木模模板具有有應(yīng)用用簡(jiǎn)單，布布置置靈活，拆拆裝裝方便，工工作作效率高高等優(yōu)優(yōu)點(diǎn)，決決定采采用木模模板體體系與鋼鋼管支支撐系統(tǒng)統(tǒng)相結(jié)結(jié)合的模模板體體系。本本工程程所需模模板體體系主要要包括括：框架架柱模模板、剪剪力墻墻模板、梁梁板板模板，其其主主要支模模方式式及體系系選擇擇如表1.1..33表1.1.3主主主要部位模模板板體系工程部位模板體系1．梁、板、方方方柱七夾板、50′′′1000mmm木枋、鋼鋼管管支撐、螺螺桿桿2.剪力墻七夾板、50′′′1000mmm木枋、鋼鋼管管支撐、螺螺桿桿2．樓梯七夾板、50′′′1000mmm木枋、鋼鋼管管支撐、螺螺桿桿施工準(zhǔn)備材料及主要機(jī)具具具：18厚模板，木木方方（50×11000mm或100××1100mmm等），螺螺桿桿薄鐵皮皮等。模板進(jìn)場(chǎng)后要碼碼碼放整齊齊，防防上變形形；所所有進(jìn)場(chǎng)場(chǎng)木枋枋均需刨刨直使使用，且且規(guī)格格大小一一致。螺螺桿加工工根據(jù)據(jù)要求分分類加加工，如如普通通螺桿、防防水水螺桿、一一次次性螺桿桿等。支撐系統(tǒng)：ф4448mm的鋼管、各各各種規(guī)格格扣件件、小型型型鋼鋼。支撐桿要整理，有有破損、大范范圍裂縫（特特別是焊縫脫脫開(kāi)）、彎曲曲度較大的支支撐桿均需替替換。連接、固固定支撐桿用用的卡扣應(yīng)整整理，有破損損等缺陷的均均需替換。具備錘子、打眼眼眼電鉆、活活動(dòng)動(dòng)板手、手手鋸鋸、水平平尺、線線墜、撬撬棒、吊吊裝索具具等。脫模劑：水質(zhì)脫脫脫模劑。海綿條：2mmmm厚及20mm厚。劃分所建工程施施施工區(qū)、段段：：根據(jù)工程結(jié)構(gòu)的的的形式、特特點(diǎn)點(diǎn)及現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)條件件，決定定以4軸為界兩兩側(cè)側(cè)各安排排一個(gè)個(gè)班組進(jìn)進(jìn)行模模板作業(yè)業(yè)。豎豎向劃分分為地地下室主主體及及地上主主體兩兩個(gè)施工工段，施施工分段段的劃劃分以以水水平平施工縫縫為界界，水平平施工工縫的留留設(shè)位位置為：：每層層樓板面面或梁梁底。測(cè)量定位主體結(jié)構(gòu)整體效效效果是通通過(guò)施施工的各各道工工序來(lái)保保證的的，測(cè)量量放線線作為先先導(dǎo)工工序貫穿穿于各各施工環(huán)環(huán)節(jié)。本本工程放放線時(shí)時(shí)凡為保保證精精度需要要提供供的基準(zhǔn)準(zhǔn)線、軸軸線、墻墻柱定定位尺寸寸線都都及時(shí)給給出，凡凡有關(guān)工工序需需要配合合的檢檢測(cè)都及及時(shí)予予以滿足足。此此外，為為保證證測(cè)量放放線自自身的精精度，施施工現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)測(cè)量量人員須須經(jīng)挑挑選并經(jīng)經(jīng)過(guò)培培訓(xùn)，在在放線線工作中中正確確合理使使用儀儀器和鋼鋼尺，按按規(guī)定檢檢驗(yàn)儀儀器，檢檢定鋼鋼尺，從從而保保證測(cè)量量放線線工作順順利進(jìn)進(jìn)行。投點(diǎn)放線用經(jīng)緯儀引測(cè)建建建筑物的的邊柱柱或墻軸軸線，并并以該軸軸線為為起點(diǎn)，引引出出其他各各條軸軸線,然后根據(jù)據(jù)施施工圖墨墨線彈彈出模板板的內(nèi)內(nèi)邊線和和中心心線，以以便于于模板的的安裝裝和校正正。標(biāo)高測(cè)量根據(jù)模板實(shí)際的的的要求用用水準(zhǔn)準(zhǔn)儀把建建筑物物水平標(biāo)標(biāo)高直直接引測(cè)測(cè)到模模板安裝裝位置置。在無(wú)無(wú)法直直接引測(cè)測(cè)時(shí)，可可采取間間接引引測(cè)的方方法，即即用水準(zhǔn)準(zhǔn)儀將將水平標(biāo)標(biāo)高先先引測(cè)到到過(guò)渡渡引測(cè)點(diǎn)點(diǎn)，作作為上層層結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件模模板的的基準(zhǔn)點(diǎn)點(diǎn)，用用來(lái)測(cè)量量和復(fù)復(fù)核其標(biāo)標(biāo)高位位置。找平模板承墊底部應(yīng)應(yīng)應(yīng)預(yù)先找找平，以以保證模模板位位置正確確，防防止模板板底部部漏漿。常常用用的找平平方法法是沿模模板內(nèi)內(nèi)邊線用用1::3水泥砂砂漿漿抹找平平層，另另外，在在外墻墻、邊柱柱部位位，繼續(xù)續(xù)安裝裝模板前前，要要設(shè)置模模板承承墊條帶帶，并并用儀器器校正正，使其其平直直。模板支設(shè)施工梁模板鋪設(shè)復(fù)核梁底標(biāo)高，校校正軸線位置置無(wú)誤后，搭搭設(shè)和調(diào)平梁梁模支架(包括安裝水水平拉桿和剪剪刀撐)，在橫楞上上鋪放梁底板板固定，然后后綁扎鋼筋，安安裝并固定兩兩側(cè)模板。對(duì)對(duì)于跨度L≥4m或懸挑長(zhǎng)度度L≥2m的梁，支模模時(shí)按設(shè)計(jì)要要求起拱，其其中跨度L≥4m的梁底起拱拱為L(zhǎng)/400，懸臂梁自自由端起拱LL/300，曲梁跨中中預(yù)起拱L/400。工藝流程復(fù)核梁底標(biāo)高校校校正軸線線位置置→搭設(shè)梁模模支支架→安裝梁模模底底板→綁扎梁鋼鋼筋→安裝兩側(cè)側(cè)梁梁?！?duì)拉螺螺栓→按設(shè)計(jì)要要求求起拱→復(fù)核梁模模尺尺寸、位位置→與相鄰梁梁模模連接固固定。操作要求普通模板工程梁梁梁底腳手手架、梁梁木方及及穿梁梁螺栓設(shè)設(shè)置見(jiàn)見(jiàn)表3.1..11表3.1.1梁底腳手手架架、梁木木方及及穿梁螺螺栓設(shè)設(shè)置梁規(guī)格梁底兩側(cè)立桿間距/mmmm梁底增加承重立立立桿根數(shù)/根梁底立桿縱距///mm梁底50×100木木方間距/mm梁側(cè)50×10000木方間距距/mmф14穿梁螺栓栓排數(shù)數(shù)及計(jì)算算跨度/mm400×100000梁寬＋5000≤950≤300≤4001@≤500300×140000≤350≤3502@≤550500＊70000≤1100≤350≤4500400×85000≤4001@≤650400×80000≤400≤4001@≤750400×70000≤400≤4501@≤850400×60000≤450≤4500300×100000≤400≤4001@≤500350×95000≤400≤4001@≤550300×80000≤400≤4001@≤750300×70000≤450≤4501@≤850300×60000≤450≤4500250×75000≤1300≤400≤4001@≤850250×70000≤450≤4501@≤850250×600000200×65000300×50000≤500≤500200×80000≤400≤4001@≤750250×0.555≤450≤5000200×60000≤450≤450200×50000≤500≤500注：1.腳手架架步距為為1.5m，掃地桿桿距距地≤200。縱向或橫橫向向水平桿桿與立立桿連接接時(shí)，采采用雙扣扣件。2.截面大于00..45m222的梁，腳腳手手架、梁梁木方方及螺栓栓設(shè)置置見(jiàn)高支支模（超超高支模模）工工程專項(xiàng)項(xiàng)施工工方案。3.本表數(shù)據(jù)采采用用PKPM軟件計(jì)算算，經(jīng)經(jīng)調(diào)整、整整理理后所得得。梁高≥700，必必須須使用穿梁梁梁螺栓。梁板交接處下方方方必須用用木枋枋支撐，以以板板模壓梁梁側(cè)模模。梁斜撐用板條或或或短木枋枋，角角度在455°～60°，支撐在在側(cè)側(cè)模上部部橫木木枋上，間間距距為@100000mm。高低跨吊模根部部部用馬凳凳將木木枋墊起起，馬馬凳用的的鋼筋筋直徑應(yīng)應(yīng)不小小于Φ16mm，馬凳間間距距為@100000mm。梁板跨度超過(guò)444m的均應(yīng)應(yīng)起起拱，起起拱高高度為全全跨長(zhǎng)長(zhǎng)度的L/4000；跨跨度大于于2mm的懸臂梁梁應(yīng)應(yīng)起拱L/3000；曲曲梁跨中中預(yù)起起拱L/4000。梁模板支設(shè)的質(zhì)質(zhì)質(zhì)量保證證措施施：梁口與柱頭模板板板的連接接特別別重要,要求拼裝裝準(zhǔn)準(zhǔn)確，加加固牢牢靠。起拱應(yīng)在鋪設(shè)梁梁梁底之前前按設(shè)設(shè)計(jì)要求求進(jìn)行行。模板支柱縱橫方方方向的水水平拉拉桿、剪剪刀撐撐等，均均應(yīng)按按模板設(shè)設(shè)計(jì)要要求布置置?？v縱橫方向向的水水平拉桿桿的上上下間距距不宜宜大于1..55m，縱橫橫方方向的垂垂直剪剪刀撐的的間距距不宜大大于66m。采用扣件鋼管腳腳腳手架作作支撐撐時(shí)，扣扣件要要擰緊，梁梁底底支撐間間隔用用雙卡扣扣，橫橫桿的步步距要要按設(shè)計(jì)計(jì)要求求設(shè)置。粱粱摸摸板支設(shè)設(shè)示意意圖見(jiàn)圖3.1.1所示圖3.1.1梁梁底底支撐示意意意平臺(tái)鋪設(shè)工藝流程：搭設(shè)支架、調(diào)整整整標(biāo)高→安裝板底底木木方→調(diào)整樓板板下下皮標(biāo)高高及起起拱→鋪設(shè)模板→檢查模板板上上皮標(biāo)高高、平平整度操作要求普通平臺(tái)模板工工工程板底底腳手手架、木木方設(shè)設(shè)置見(jiàn)表3.1..22表3.1.2平臺(tái)模板板工工程板底底腳手手架、木木方設(shè)設(shè)置樓層立桿橫距/mmmm立桿縱距/mmmm板底橫向鋼管間間間距/mm木方間距/mmmm首層層高小于444.355m部分10001100110050010、11層100011001100600屋面100011501150500其他見(jiàn)高支模（超高高高支模）工工程程施工方方案注：1.腳手架架步距為為1.5m，掃地桿桿距距地≤200。2.本表數(shù)據(jù)采采用用PKPM軟件計(jì)算算，經(jīng)經(jīng)調(diào)整、整整理理后所得得。平臺(tái)模板接縫處處處下方必必須有有木枋。平臺(tái)木枋搭接處處處，應(yīng)錯(cuò)錯(cuò)開(kāi)或或加間距距4000mmm的木木枋來(lái)加加強(qiáng)。平臺(tái)滿堂腳手架架架沿全高高加剪剪刀撐。樓板模板支設(shè)的的的質(zhì)量保保證措措施：?jiǎn)螇K就位組拼時(shí)時(shí)時(shí)，每個(gè)個(gè)跨從從四周先先用模模板與墻墻、梁梁模板連連接，然然后向中中央鋪鋪設(shè)。模板塊較大時(shí),,,應(yīng)增加加縱縱橫楞。檢查模板的尺寸寸寸、對(duì)角角線、平平整度以以及預(yù)預(yù)埋件和和預(yù)留留孔洞的的位置置。安裝裝就位位后，立立即與與梁、墻墻模板板連接。采用鋼管腳手架架架作支撐撐，在在支柱高高度方方向每隔隔1..5m（第第一一步為1..88m），設(shè)設(shè)一一道雙向向水平平拉桿。樓板模板支設(shè)如如如圖3.1.2所示：圖3.1.3樓樓板板模板支設(shè)設(shè)設(shè)示意圖圖剪力墻、柱模板板板支設(shè)墻柱模板施工工工工藝流程程為：：彈墻柱定位尺寸寸寸線→做找平層層、定定位墩→安裝墻柱柱模模板→安裝墻柱柱水水平、豎豎向木木方及柱柱箍→安裝對(duì)拉拉螺螺桿及加加固→班組自檢→項(xiàng)目部聯(lián)聯(lián)合合質(zhì)檢，合合格格后進(jìn)行行下一一道工序序。墻柱模板安裝完完完后，再再進(jìn)行行一次全全面檢檢查，質(zhì)質(zhì)檢合合格后方方可與與滿堂腳腳手架架拉結(jié)固固定。操作要求本工程墻柱模板板板外龍骨骨、內(nèi)內(nèi)龍骨及及對(duì)拉拉螺栓設(shè)設(shè)置見(jiàn)見(jiàn)表3.1..3，3.1..44.表3.1.3柱模模板板雙鋼管管柱箍箍、木方方及對(duì)對(duì)拉螺栓栓設(shè)置置柱規(guī)格柱箍間距/mmmmB方向H方向50×100木木木方/根ф14對(duì)拉螺栓栓/道道50×100木木木方/根ф14對(duì)拉螺栓栓/道道5m長(zhǎng)900××14400mmm55041625m長(zhǎng)10000×111000mmm5005515m長(zhǎng)10000×110000mmm4.5m長(zhǎng)80000×114000mmm5504624.5m長(zhǎng)90000×110000mmm500514.5m長(zhǎng)80000×111000mmm5.3m長(zhǎng)99900××9000mmm55044.5m長(zhǎng)80000×88000mmm6004.5m長(zhǎng)70000×77000mmm6m長(zhǎng)800××6000mmm550304.8m長(zhǎng)60000×66000mmm304.1m長(zhǎng)40000×88000mmm415.65m長(zhǎng)44400××6000mmm30注：本表數(shù)據(jù)采采采用PKPM軟件計(jì)算算，經(jīng)經(jīng)調(diào)整、整整理理后所得得。表3.1.4墻模模板板外龍骨骨、內(nèi)內(nèi)龍骨及及對(duì)拉拉螺栓設(shè)設(shè)置墻的規(guī)格50×100內(nèi)內(nèi)內(nèi)龍骨間間距/mm雙鋼管外龍骨間間間距/mmф14對(duì)拉螺栓栓斷面內(nèi)水平間距距距/mm斷面跨度方向間間間距/mm5.3m高50000厚3004004005504.1m高50000厚3004504505504.4m高40000厚3004504505505m高300厚厚300450450550注：本表數(shù)據(jù)采采采用PKPM軟件計(jì)算算，經(jīng)經(jīng)調(diào)整、整整理理后所得得。墻柱模板均采用用用18mm厚模板板，配配置Φ14高強(qiáng)螺栓栓、50×11000mm木枋及鋼鋼管管進(jìn)行加加固，支支設(shè)方法法，先先對(duì)墻柱柱模板板進(jìn)行定定位放放線，內(nèi)內(nèi)置混混凝土支支撐桿桿或鋼筋筋以控控制墻柱柱截面面尺寸，然然后后將拼好好的大大模板按按模板板定位線線進(jìn)行行安裝，釘釘好好豎向木木枋（300mmm間距），并并并沿螺桿桿孔穿穿上螺桿桿，待待水平鋼鋼管裝裝上之后后，將將螺桿緊緊固，并并支設(shè)支支撐或或進(jìn)行拉拉結(jié)，以以防傾倒倒。同同時(shí)用支支撐或或拉桿上上的螺螺栓進(jìn)行行墻柱柱模垂直直度的的調(diào)節(jié)。墻墻柱柱模板支支設(shè)見(jiàn)見(jiàn)圖3.1..3、3.1..4所示。圖3.1.3墻墻墻柱模板示示意意圖3.1.4柱模板支支設(shè)設(shè)示意墻柱根部預(yù)留鋼鋼鋼筋頭定定位@@10000mmm，柱根部部每每側(cè)不少少2個(gè)。墻柱豎向木枋間間間距為300mmm，螺桿間間距水平平距離離為4000～450mm及豎向均均為550mmm。墻柱根部第一排排排螺桿離離地小小于2000mmm，最上上一一排螺桿桿離平平臺(tái)距離離小于于500mmmm.。內(nèi)墻兩側(cè)斜撐對(duì)對(duì)對(duì)頂間距距不超超過(guò)300000mm，斜斜撐撐頂在水水平鋼鋼管上。墻柱模板根部應(yīng)應(yīng)應(yīng)預(yù)留清清掃口口，清掃掃口大大小為15500mm×15500mm，墻體清清掃掃口間距距不超超過(guò)3m，每根根柱柱模底部部均應(yīng)應(yīng)設(shè)置一一個(gè)清清掃口；；在混混凝土澆澆筑前前、清掃掃完模模板后，將將清清掃口釘釘牢封封閉。墻柱模板制安的的的質(zhì)量保保證措措施：支設(shè)的墻柱模板板板，其標(biāo)標(biāo)高、位位置應(yīng)準(zhǔn)準(zhǔn)確，支支設(shè)應(yīng)牢牢固。墻柱模板根部要要要用水泥泥砂漿漿堵嚴(yán)，以以防防漏漿。墻模板支設(shè)過(guò)程程程中板與與板之之間的立立縫外外，釘一一道50×11000mm的木方，模模模板的拼拼裝如如圖3.1.5、3.1.6所示。圖3.1.5墻模板拼拼裝裝圖圖3.1.6板縫處理理示示意圖上層模板與已澆澆澆筑的墻墻體搭搭接200mmm，為了防防止混凝凝土澆澆筑時(shí)漏漏漿，模模板底部部用雙雙面膠粘粘貼海海綿條，海海綿綿條大小小為20×220，根部處處理理示意圖圖如圖圖3.1.7所示。在模板豎楞與鋼鋼鋼管橫楞楞之間間的空隙隙，用用木方楔楔子塞塞緊。圖3.1.7墻體根部部模模板塞縫縫示意意圖樓梯模板支設(shè)樓梯模板安裝施施施工工藝藝流程程如下：：搭設(shè)支架及拉桿桿桿→調(diào)節(jié)支架架坡坡度→支設(shè)底模模（綁綁扎鋼筋筋）→支設(shè)樓梯梯側(cè)側(cè)?！гO(shè)全封封閉閉式踏步步模板板。操作要求梯板模板接縫處處處下方必必須有有木枋。梯板木枋搭接處處處，應(yīng)錯(cuò)錯(cuò)開(kāi)或或加間距距4000mmm的木木枋來(lái)加加強(qiáng)。梯板滿堂腳手架架架沿全高高加剪剪刀撐。樓梯模板支設(shè)的的的質(zhì)量保保證措措施：支設(shè)之前，對(duì)樓樓樓梯模板板進(jìn)行行計(jì)算，利利用用樓梯的的坡度度值和坡坡度系系數(shù)，進(jìn)進(jìn)行各各部分尺尺寸的的計(jì)算。平臺(tái)梁里側(cè)模、梯梯段板底模、梯梯段側(cè)模、踏踏步模板下料料應(yīng)準(zhǔn)確，減減少誤差，支支設(shè)應(yīng)牢固。踏步模板采用全全全封閉式式支設(shè)設(shè)，踏步步陰陽(yáng)陽(yáng)角應(yīng)保保證方方正、順順直。踏踏步模板板支設(shè)設(shè)如圖3.1.88所示示。圖3.1.8樓梯踏步步全封閉閉式模模板支設(shè)設(shè)示意意圖模板及支架的設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算算根據(jù)本工程結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)特點(diǎn)，本本方方案編制制時(shí)對(duì)對(duì)所有模模板及及其支撐撐均進(jìn)進(jìn)行了設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算，現(xiàn)選選取框架梁（400××11000mm，300××11400mm，500×7700mm）、次梁梁（2200×800mm）、剪力力墻墻（53000mmm高500mmm厚墻，41000mmm高500mmm厚墻，50000mmm高300mmm厚墻），柱柱柱（50000mmm高900×114400mm柱、100000×11000mm柱，53000mmm高900×900mm柱，45000mmm高800×800mm柱，60000mmm高800×600mm柱）進(jìn)行行驗(yàn)驗(yàn)算及160mm，120mmm，150mmm厚樓板模板板及及支架計(jì)計(jì)算書(shū)書(shū)附后。具具體體詳見(jiàn)附附件一一～附件件五，本本設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算采采用PKPPMM專業(yè)軟件件進(jìn)進(jìn)行。截截面大大于0.455mm2梁、4.1m層高250厚的板及及層層高大于于等于于4.5m板詳細(xì)的的計(jì)計(jì)算詳見(jiàn)見(jiàn)高支支模（超超高支支模）施施工方方案。高支模技術(shù)措施施施施工部位見(jiàn)表1.1.22（模模板分項(xiàng)項(xiàng)工程概概況），施施施工時(shí)應(yīng)應(yīng)經(jīng)過(guò)過(guò)嚴(yán)格的的驗(yàn)算算，并編編制詳詳細(xì)的專專項(xiàng)作作業(yè)施工工方案案，呈報(bào)報(bào)公司司總工程程師和和監(jiān)理單單位審審批后，方方可可進(jìn)行施施工。本本工程的的高支支模結(jié)構(gòu)構(gòu)重點(diǎn)點(diǎn)是梁板板的支支撐體系系。高支模整體穩(wěn)定定定措施高支模支撐體系系系的水平平縱橫橫拉桿嚴(yán)嚴(yán)格按按15000mmm的豎豎向向間距設(shè)設(shè)置。立立桿嚴(yán)格格按設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算算所得得間距進(jìn)進(jìn)行?？v橫向均應(yīng)設(shè)置置置垂直剪剪刀撐撐，其間間距為為6m；同時(shí)時(shí)主主梁支撐撐立桿桿也必須須設(shè)置置剪刀撐撐。單塊梁板的模板板板支撐體體系的的四周邊邊緣，必必須設(shè)置置剪刀刀撐，防防止邊邊緣失穩(wěn)穩(wěn)，造造成質(zhì)量量事故故。高支模安全技術(shù)術(shù)術(shù)措施應(yīng)遵守高處作業(yè)業(yè)業(yè)安全技技術(shù)規(guī)規(guī)范有關(guān)關(guān)規(guī)定定。模板及支撐系統(tǒng)統(tǒng)統(tǒng)在安裝裝過(guò)程程中必須須設(shè)置置防傾覆覆的可可靠臨時(shí)時(shí)措施施。施工現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)搭設(shè)設(shè)設(shè)工作梯梯，作作業(yè)人員員不得得爬支架架上下下。高支模上空臨邊邊邊要有足足夠的的操作平平臺(tái)和和安全防防護(hù)，特特別在后后澆帶帶處應(yīng)加加強(qiáng)防防護(hù)。模板安裝、鋼筋筋筋綁扎、混混凝凝土澆筑筑時(shí)，應(yīng)應(yīng)避免材材料、機(jī)機(jī)具、工工具過(guò)過(guò)于集中中堆放放。不準(zhǔn)架設(shè)探頭板板板及未固固定的的立桿。拆摸應(yīng)嚴(yán)格遵守守守從上而而下的的原則，先先拆拆非承重重模板板，后拆拆承重重模板，禁禁止止拋擲模模板。模板的拆除和維維維修模板的拆除，非非非承重側(cè)側(cè)模應(yīng)應(yīng)以能保保證混混凝土表表面及及棱角不不受損損壞時(shí)(大于1.22NN/mmm2)方可拆除除，承承重模板板應(yīng)按按《混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)工程程施工工質(zhì)量驗(yàn)驗(yàn)收規(guī)規(guī)范》的的有關(guān)關(guān)規(guī)定執(zhí)執(zhí)行。對(duì)墻柱模板，要要要求在混混凝土土澆筑三三天后后，且強(qiáng)強(qiáng)度達(dá)達(dá)到1.22NN/mmm2后拆除。對(duì)對(duì)對(duì)一般梁梁板，要要求在混混凝土土強(qiáng)度達(dá)達(dá)到設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度度的775%后拆拆除除。對(duì)大大跨度度梁板及及懸挑挑板，必必須待待混凝土土強(qiáng)度度達(dá)到10000%后拆除除，如如因需要要必須須提前拆拆除，則則必須加加鋼頂頂撐支撐撐加固固。模板拆除的順序序序和方法法，應(yīng)應(yīng)按照配配板設(shè)設(shè)計(jì)的規(guī)規(guī)定進(jìn)進(jìn)行，遵遵循先先支后拆拆、后后支先拆、先先非承重重部位位、后承承重部部位以及及自上上而下的的原則則，拆模模時(shí)，嚴(yán)嚴(yán)禁用大大錘和和撬棍硬硬砸硬硬撬。本本工程程因樓層層高，拆拆下的模模板用用繩系住住吊下下并及時(shí)時(shí)運(yùn)離離現(xiàn)場(chǎng)，然然后后清理殘殘?jiān)畚畚?，將將損傷傷模板挑挑出及及時(shí)修理理。模模板經(jīng)檢檢驗(yàn)后后涂刷隔隔離劑劑備用。墻柱模：先拆除除除支撐件件螺栓栓、大小小楞及及連接件件后,,再由上上而而下逐步步拆除除模板。梁、樓板模板：：：應(yīng)先拆拆梁側(cè)側(cè)模,再拆樓板板底底模,最后拆除除梁梁底模。梁板模板拆模的的的順序如如下：：拆除部分水平拉拉拉桿、剪剪刀撐撐→拆除梁連連接接件及側(cè)側(cè)?！蓜?dòng)支架架柱柱頭調(diào)節(jié)節(jié)螺栓栓,使模板下下降降2～3cm→分段分片片拆拆除樓板板模板板及支承承件→拆除底模模和和支承件件拆模時(shí)，操作人人人員應(yīng)站站在安安全處，以以免免發(fā)生安安全事事故。待待該片片段模板板全部部拆除后后，方方準(zhǔn)將模模板、配配件、支支架等等運(yùn)出堆堆放。拆拆下的模模板等等配件，嚴(yán)嚴(yán)禁禁拋扔，要要有有人接應(yīng)應(yīng)傳遞遞，按指指定地地點(diǎn)堆放放。并并做到及及時(shí)清清理、維維修和和涂刷脫脫模劑劑，以備備待用用。梁、板底模，其其其拆模時(shí)時(shí)間參參見(jiàn)表6.1.1：表6.1.1拆拆模模時(shí)間表結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度/m混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度度度標(biāo)準(zhǔn)值值的百百分率(％)板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100懸臂構(gòu)件-≥100模板安裝質(zhì)量要要要求模板安裝完畢后后后，應(yīng)按按《混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)工工程施工工質(zhì)量量驗(yàn)收規(guī)規(guī)范》（GGB502204-22002）的的有關(guān)規(guī)定定，進(jìn)行全全面檢查，合合格驗(yàn)收后后方能進(jìn)行行下一道工工序。質(zhì)量量要求如下下：組裝的模板必須須須符合施施工設(shè)設(shè)計(jì)的要要求。各種連接件、支支支承件、加加固固配件必必須安安裝牢固固，無(wú)無(wú)松動(dòng)現(xiàn)現(xiàn)象。模模板拼縫縫要嚴(yán)嚴(yán)密。各各種預(yù)預(yù)埋件、預(yù)預(yù)留留孔洞位位置要要準(zhǔn)確，固固定定要牢固固。模板必須方正，其其對(duì)角線的偏偏差應(yīng)控制在在短邊的1//300以內(nèi)內(nèi)，四邊成直直線,表面要平整整，用2m長(zhǎng)靠尺檢檢查，其凸凹凹度應(yīng)小于44mm。模板安裝容許偏偏偏差符合合《混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)工工程施工工質(zhì)量量驗(yàn)收規(guī)規(guī)范》（GGB502204-22002）中中的最低要要求。本工程主要模板板板材料安安排本工程一次性配配配3層梁板模模板板、2層墻柱板板。以以便有效效地保保證工期期。模模板每隔隔一至至二層刷刷一次次脫模劑劑，保保證模板板與混混凝土能能良好好分離。附件一墻模模模板計(jì)算算書(shū)說(shuō)明：本計(jì)算書(shū)書(shū)書(shū)部分內(nèi)內(nèi)容采采用PKPM施工現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)設(shè)設(shè)施安全全計(jì)算算軟件計(jì)計(jì)算，選選取本工程程設(shè)設(shè)計(jì)的533000mmm高500mmmm厚墻，500000mmm高300mmmm厚墻為計(jì)算算模模型。5300mm高高高500mmmm厚墻模板板計(jì)計(jì)算一、墻模板基本本本參數(shù)計(jì)算斷面寬度55500mmm，高高度530000mm，兩兩側(cè)側(cè)樓板高高度1150mmm。模板面板采用普普普通膠合合板。內(nèi)龍骨間距30000mmm，內(nèi)內(nèi)龍骨采采用550×100mmmm木方，外外龍龍骨采用用雙鋼鋼管48mmmm×3.5mmmm。對(duì)拉螺栓布置1113道，在在斷斷面內(nèi)水水平間間距200+40000+4000++4000+4400++4000+44000+4000++4000+4400++4000+44000+4000mmm，斷面面跨跨度方向向間距距600mmmm，直徑144mmm。模板組裝示意圖圖圖二、墻模板荷載載載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮慮新澆混混凝土土側(cè)壓力力和傾傾倒混凝凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的的荷載載設(shè)計(jì)值值；撓撓度驗(yàn)算只只考考慮新澆澆混凝凝土側(cè)壓壓力產(chǎn)產(chǎn)生荷載載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓壓壓力計(jì)算算公式式為下式式中的的較小值值:其中c——混凝土土的重力力密度度，取244..0000kNN/m3；t——新澆澆澆混凝土土的初初凝時(shí)間間，為為0時(shí)(表示無(wú)資資料料)取200//((T+155))，取4.11000h；T——混凝凝凝土的入入模溫溫度，取取344.0000℃℃；V——混凝凝凝土的澆澆筑速速度，取取2..5000m//h；H——混凝凝凝土側(cè)壓壓力計(jì)計(jì)算位置置處至至新澆混混凝土土頂面總總高度度，取5..3300mm；1——外加劑劑影響修修正系系數(shù)，取取1..2000；2——混凝土土坍落度度影響響修正系系數(shù)，取取0.85500。根據(jù)公式計(jì)算的的的新澆混混凝土土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F1=3344.9110kkN/mm2實(shí)際計(jì)算中采用用用新澆混混凝土土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F1=344..9100kNN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生生的荷載載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F2=44..0000kNN/m2。三、墻模板面板板板的計(jì)算算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算算其其抗彎強(qiáng)強(qiáng)度和和剛度。模模板板面板的的按照照三跨連連續(xù)梁梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度度度取5.1100m。荷載計(jì)算值q=1..22×34.99110×5.10000+1..4××4.00000×5.10000=2442..2099kNN/m面板的截面慣性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=51000.000×1.800×1.800//6==2275..400cm3；I=51000.000×1.800×1.800×1.800//12=2477.886cmm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN...m)剪力圖(kN)))變形圖(mm)))經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從從從左到右右各支支座力分分別為為N1=29.00065kNNN2=79.99929kNNN3=79.99929kkNN4=29.00065kNN最大彎矩M=222.1779kkN.mm最大變形V=000.9mmm(1)抗彎強(qiáng)度度度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板板板抗彎強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值f=2.11779×10000×10000//27554000=77.9912NN/mmm2面板的抗彎強(qiáng)度度度設(shè)計(jì)值值[f]，取15..000N//mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度度度驗(yàn)算f<[f],滿足要要求求。(2)抗剪計(jì)算算算[可以不計(jì)計(jì)算算]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)計(jì)算值T=3×4359977.0//(22×51000..0000×18.00000)==0..7122N//mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[T]=1..440N//mmm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TTT<[T]，滿足要要求求。(3)撓度計(jì)算算算面板最大撓度計(jì)計(jì)計(jì)算值v=0.88994mmm面板的最大撓度度度小于30000.0//2550,滿足足要要求。四、墻模板內(nèi)龍龍龍骨的計(jì)計(jì)算內(nèi)龍骨直接承受受受模板傳傳遞的的荷載，通通常常按照均均布荷荷載連續(xù)續(xù)梁計(jì)計(jì)算。內(nèi)龍骨均布荷載載載按照面面板最最大支座座力除除以面板板計(jì)算算寬度得得到。q=79.92229/5..1100==155.6772kkN/mm內(nèi)龍骨按照均布布布荷載下下多跨跨連續(xù)梁梁計(jì)算算。內(nèi)龍骨計(jì)算簡(jiǎn)圖圖圖內(nèi)龍骨彎矩圖(((kN.mm))內(nèi)龍骨變形圖(((mm)內(nèi)龍骨剪力圖(((kN)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最最最大彎矩矩M=0..3313kkN..m經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最最最大支座座F=6..6600kkN經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最最最大變形形V=0..11mm內(nèi)龍骨的截面力力力學(xué)參數(shù)數(shù)為本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=5.0000×10.0000×10.0000/6=83..333cm3；I=5.0000×10.0000×10.0000×10.0000/122==4116..67ccm44；(1)內(nèi)龍骨抗抗抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)ff=0.33113×106/8333333.33=33.766N//mm2內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)計(jì)計(jì)算強(qiáng)度度小于于13.00NN/mmm2,滿足要求求。(2)內(nèi)龍骨骨骨抗剪計(jì)計(jì)算[[可以不計(jì)計(jì)算算]截面抗剪強(qiáng)度必必必須滿足足:T=3Q///2bhh<<[TT]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)計(jì)算值T==33×34655//(2×50×100))==1.00399N/mmm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[[T]=1..330N//mmm2內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算算滿足足要求。(3)內(nèi)龍骨撓撓撓度計(jì)算最大變形v===0.11mmm內(nèi)龍骨的最大撓撓撓度小于于4000.00/2250,,滿足足要求。五、墻模板外龍龍龍骨的計(jì)計(jì)算外龍骨承受內(nèi)龍龍龍骨傳遞遞的荷荷載，按按照集集中荷載載下連連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。外龍骨按照集中中中荷載作作用下下的連續(xù)續(xù)梁計(jì)計(jì)算。集中荷載P取橫橫橫向支撐撐鋼管管傳遞力力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖圖圖(kN.mm))支撐鋼管變形圖圖圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖圖(kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)計(jì)計(jì)算得到到最大彎矩Mmaaax=00.6693kkN..m最大變形vmaaax=00.3328mmm最大支座力Qmmmax==144.1990kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)ff=0.66993×106/10116600000..0=668..21NN/mmm2支撐鋼管的抗彎彎彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小小于2055..0N//mmm2，滿足要要求求。支撐鋼管的最大大大撓度小小于6600..0//1500與10mmm,,滿足要求求。六、對(duì)拉螺栓的的的計(jì)算計(jì)算公式:N<[N]]]=fAA其中N——對(duì)拉螺栓栓所所受的拉拉力；；A——對(duì)拉拉拉螺栓有有效面面積(mmm2)；f——對(duì)拉拉拉螺栓的的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值值，取17700N/mmm2；對(duì)拉螺栓的直徑徑徑(mm)::144對(duì)拉螺栓有效直直直徑(mm)::122對(duì)拉螺栓有效面面面積(mm2):A=1005.00000對(duì)拉螺栓最大容容容許拉力力值((kN)::[N]=117.88500對(duì)拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N=144..1900對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算滿足足要求求。5000mm高高高300mmmm厚墻模板板計(jì)計(jì)算一、墻模板基本本本參數(shù)計(jì)算斷面寬度33300mmm，高高度500000mm，兩兩側(cè)側(cè)樓板高高度1160mmm。模板面板采用普普普通膠合合板。內(nèi)龍骨間距30000mmm，內(nèi)內(nèi)龍骨采采用550×100mmmm木方，外外龍龍骨采用用雙鋼鋼管48mmmm×3.5mmmm。對(duì)拉螺栓布置1111道，在在斷斷面內(nèi)水水平間間距2000++4500+4450++4550+44500+4550++4500+4450++4550+44500+4550mmm，斷面面跨跨度方向向間距距600mmmm，直徑144mmm。模板組裝示意圖圖圖二、墻模板荷載載載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮慮新澆混混凝土土側(cè)壓力力和傾傾倒混凝凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的的荷載載設(shè)計(jì)值值；撓撓度驗(yàn)算算只考考慮新澆澆混凝凝土側(cè)壓壓力產(chǎn)產(chǎn)生荷載載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓壓壓力計(jì)算算公式式為下式式中的的較小值值:其中c——混凝凝凝土的重重力密密度，取取244.0000kkN/m3；t——新澆混凝凝凝土的初凝凝時(shí)時(shí)間，為為0時(shí)(表示無(wú)資資料料)取200//((T+15))，取取4.10000h；T——混凝土的的入模模溫度，取取取34.00000℃；V——混凝土的的的澆筑速度度，取取2.50000m/hh；H——混凝土側(cè)側(cè)側(cè)壓力計(jì)算算位位置處至至新澆澆混凝土土頂面面總高度度，取取5.00000m；1——外加劑影影影響修正系系數(shù)數(shù)，取1..2200；2——混凝土坍坍坍落度影響響修修正系數(shù)數(shù)，取取0.85500。根據(jù)公式計(jì)算的的的新澆混混凝土土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F1=344..9100kNN/m2實(shí)際計(jì)算中采用用用新澆混混凝土土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F1=344..9100kNN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生生的荷載載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F2=4..0000kkN//m2。三、墻模板面板板板的計(jì)算算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算算其其抗彎強(qiáng)強(qiáng)度和和剛度。模模板板面板的的按照照三跨連連續(xù)梁梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度度度取4.7799m。荷載計(jì)算值q===1.22×34.99110×4.79900+1..4××4.00000×4.79900=2227..4877kNN/m面板的截面慣性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=479.0000×1.800×1.800//6=22588.666cmm3；I=479.0000×1.800×1.800×1.800//12=2322.779cm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN...m)剪力圖(kN)))變形圖(mm)))經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從從從左到右右各支支座力分分別為為N1=27.22298kNNN2=75.00071kNNN3=75.00071kNNN4=27.22298kNN最大彎矩M=222.0447kkN.mm最大變形V=000.9mmm(1)抗彎強(qiáng)度度度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板板板抗彎強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值f=2.00447×10000×10000//25886660=77.9914NN/mmm2面板的抗彎強(qiáng)度度度設(shè)計(jì)值值[f]，取15..000N//mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度度度驗(yàn)算f<[f],滿足要要求求。(2)抗剪計(jì)算算算[可以不計(jì)計(jì)算算]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)計(jì)算值T=3×4094477.0//(22×47900..0000×18.00000)==0..7122N//mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[T]=1..440N//mmm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TTT<[T]，滿足要要求求。(3)撓度計(jì)算算算面板最大撓度計(jì)計(jì)計(jì)算值v=0.88994mmm面板的最大撓度度度小于30000.0//2550,滿足足要要求。四、墻模板內(nèi)龍龍龍骨的計(jì)計(jì)算內(nèi)龍骨直接承受受受模板傳傳遞的的荷載，通通常常按照均均布荷荷載連續(xù)續(xù)梁計(jì)計(jì)算。內(nèi)龍骨均布荷載載載按照面面板最最大支座座力除除以面板板計(jì)算算寬度得得到。q=75.07771/4..7790==155.6772kkN/mm內(nèi)龍骨按照均布布布荷載下下多跨跨連續(xù)梁梁計(jì)算算。內(nèi)龍骨計(jì)算簡(jiǎn)圖圖圖內(nèi)龍骨彎矩圖(((kN.mm))內(nèi)龍骨變形圖(((mm)內(nèi)龍骨剪力圖(((kN)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最最最大彎矩矩M=0.33113kNN.mm經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最最最大支座座F=7.44449kNN經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最最最大變形形V=0.11mmm內(nèi)龍骨的截面力力力學(xué)參數(shù)數(shù)為本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=5.00×××10.0000×10.0000/6==833.333cmm3；I=5.00×××10.0000×10.0000×10.0000/122=4416..677cm4；(1)內(nèi)龍骨抗抗抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)ff=0.33113×106/8333333.33=33.766N//mm2內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)計(jì)計(jì)算強(qiáng)度度小于于13.00NN/mmm2,滿足要求求。(2)內(nèi)龍骨抗抗抗剪計(jì)算[[可以不計(jì)計(jì)算算]截面抗剪強(qiáng)度必必必須滿足足:T=3Q/2bbhh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)計(jì)算值T=3×38388//(2×50×100))==1.11511N/mmm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[T]=1..330N//mmm2內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算算滿足足要求。(3)內(nèi)龍骨撓撓撓度計(jì)算最大變形v=000.1mmm內(nèi)龍骨的最大撓撓撓度小于于4550.00/2250,,滿足足要求。五、墻模板外龍龍龍骨的計(jì)計(jì)算外龍骨承受內(nèi)龍龍龍骨傳遞遞的荷荷載，按按照集集中荷載載下連連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。外龍骨按照集中中中荷載作作用下下的連續(xù)續(xù)梁計(jì)計(jì)算。集中荷載P取橫橫橫向支撐撐鋼管管傳遞力力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖圖圖(kN.mm))支撐鋼管變形圖圖圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖圖(kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)計(jì)計(jì)算得到到最大彎矩Mmaaax=00.7782kkN..m最大變形vmaaax=00.3371mmm最大支座力Qmmmax==166.0115kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)ff=0.77882×106/10116600000..0=776..97NN/mmm2支撐鋼管的抗彎彎彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小小于2055..0N//mmm2,滿足要求求。支撐鋼管的最大大大撓度小小于6600..0//1500與10mmm,,滿足要求求。六、對(duì)拉螺栓的的的計(jì)算計(jì)算公式:N<[N]=fffA其中N——對(duì)拉拉拉螺栓所所受的的拉力；；A——對(duì)拉螺栓栓栓有效面積積((mm2)；f——對(duì)拉螺栓栓栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值，取取170NN//mm2；對(duì)拉螺栓的直徑徑徑(mm)::114對(duì)拉螺栓有效直直直徑(mm)::112對(duì)拉螺栓有效面面面積(mm2):A=1055..0000對(duì)拉螺栓最大容容容許拉力力值((kN)::[[N]=177..8500對(duì)拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N=16..0015對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算滿足足要求求。附件二柱模模模板計(jì)算算書(shū)說(shuō)明：本計(jì)算書(shū)書(shū)書(shū)部分內(nèi)內(nèi)容采采用PKPM施工現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)設(shè)設(shè)施安全全計(jì)算算軟件計(jì)計(jì)算，選選取50000高900×114400柱、100000×11000柱，5300高900×900柱，4500高800×800柱，6000高800×600柱等具有代代表表性的柱柱分別別進(jìn)行計(jì)計(jì)算。5000高90000×14400柱模板板支支撐計(jì)算算一、柱模板基本本本參數(shù)柱模板的截面寬寬寬度B=9000mmm，B方向?qū)萋菟?道，柱模板的截面高高高度H=140000mm，H方向?qū)萋菟?道，柱模板的計(jì)算高高高度L=5mmm，柱箍間距計(jì)算跨跨跨度d=5500mmm。柱箍采用雙鋼管管管48mmm×3.5mmmm。柱模板豎楞截面面面寬度500mmm，高度度1000mm。B方向豎楞4根根根，H方向豎楞楞6根。柱模板支撐計(jì)算算算簡(jiǎn)圖二、柱模板荷載載載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮慮新澆混混凝土土側(cè)壓力力和傾傾倒混凝凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的的荷載載設(shè)計(jì)值值；撓撓度驗(yàn)算算只考考慮新澆澆混凝凝土側(cè)壓壓力產(chǎn)產(chǎn)生荷載載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓壓壓力計(jì)算算公式式為下式式中的的較小值值:其中c——混凝凝凝土的重重力密密度，取取244.0000kkN/m3；t——新澆混凝凝凝土的初凝凝時(shí)時(shí)間，為為0時(shí)(表示無(wú)資資料料)取200//((T+15))，取取4.10000h；T——混凝土的的的入模溫度度，取取34.00000℃；V——混凝土的的的澆筑速度度，取取2.50000m/hh；H——混凝土側(cè)側(cè)側(cè)壓力計(jì)算算位位置處至至新澆澆混凝土土頂面面總高度度，取取5.00000m；1——外加劑影影影響修正系系數(shù)數(shù)，取1..2200；2——混凝土坍坍坍落度影響響修修正系數(shù)數(shù)，取取0.85500。根據(jù)公式計(jì)算的的的新澆混混凝土土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F1=344..9100kNN/m2實(shí)際計(jì)算中采用用用新澆混混凝土土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F1=344..9100kNN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生生的荷載載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F2=3..0000kkN//m2。三、柱模板面板板板的計(jì)算算面板直接承受模模模板傳遞遞的荷荷載，應(yīng)應(yīng)該按按照均布布荷載載下的三三跨連連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，計(jì)計(jì)算如下下面板計(jì)算簡(jiǎn)圖面板的計(jì)算寬度度度取柱箍箍間距距0.555mm。荷載計(jì)算值q===1.22×34.99110×0.55500+1..4××3.00000×0.55500=255.3351kkN//m面板的截面慣性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=55.0000×1.800×1.800//6=229..70ccm3；I=55.0000×1.800×1.800×1.800//12==266.733cmm4；(1)抗彎強(qiáng)度度度計(jì)算f=M/W<[[f]其中f——面板板板的抗彎彎強(qiáng)度度計(jì)算值值(N/mm2)；M——面板的最最最大彎距((N.mmm))；W——面板的凈凈凈截面抵抗抗矩矩；[f]——面板板的抗抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值，取取15.0000N/mmm2；M=0.10000ql2其中q——荷載載載設(shè)計(jì)值值(kN/mm))；經(jīng)計(jì)算得到M===0.11000×(1.2×19.22001+11.44×1.65500)×0.28833×0.28833=0..2004kNN.mm經(jīng)計(jì)算得到面板板板抗彎強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值f=0.22004×10000×10000//2977000=6..8552N//mmm2面板的抗彎強(qiáng)度度度驗(yàn)算f<[f],滿足要要求求。(2)抗剪計(jì)算算算[可以不計(jì)計(jì)算算]T=3Q/2bbhh<[T]其中最大剪力QQQ=0.66000×(1.2×19.22001+11.44×1.65500)×0.28833=4..3110kNN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)計(jì)算值T=3×43100..0/((2××550..0000×18.00000)==0..6533N//mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[T]=1..440N//mmm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TTT<[T]，滿足要要求求。(3)撓度計(jì)算算算v=0.67777ql4/1000EII<[v]=l//2250面板最大撓度計(jì)計(jì)計(jì)算值v=0.66777×19.22001×2834/(10000×60000×26733000)==0..5222mmm面板的最大撓度度度小于28833.3//2550,滿足足要要求。四、豎楞木方的的的計(jì)算豎楞木方直接承承承受模板板傳遞遞的荷載載，應(yīng)應(yīng)該按照照均布布荷載下下的三三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)計(jì)算，計(jì)計(jì)算如如下豎楞木方計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖豎楞木方的計(jì)算算算寬度取取BHH兩方向最最大大間距0..2283mm。荷載計(jì)算值q===1.22×34.99110×0.28833+1..4××3.00000×0.28833=133.0059kkN//m按照三跨連續(xù)梁梁梁計(jì)算，最最大大彎矩考考慮為為靜荷載載與活活荷載的的計(jì)算算值最不不利分分配的彎彎矩和和，計(jì)算算公式式如下:均布荷載q=777.1883//0.55500=133.0059kkN//m最大彎矩M=000.1qql22=0.11×13.00559×0.555×0.555==0.33955kN..m最大剪力Q=000.6×0.55500×13.00559=44.3310kkN最大支座力N===1.11×0.55500×13.00559=77.9901kkN截面力學(xué)參數(shù)為為為本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=5.00×××10.0000×10.0000/6==833.333cmm3；I=5.00×××10.0000×10.0000×10.0000/122=4416..677cm4；(1)抗彎強(qiáng)度度度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)ff=0.33995×106/8333333.33=44.744N//mm2抗彎計(jì)算強(qiáng)度小小小于13..00N/mmm2,滿足要求求。(2)抗剪計(jì)算算算[可以不計(jì)計(jì)算算]最大剪力的計(jì)算算算公式如如下::Q=0.6qll截面抗剪強(qiáng)度必必必須滿足足:T=3Q/2bbh<[[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)計(jì)算值T=3×43100//(2×50×100))==1.22933N/mmm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[T]=1..330N//mmm2抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿滿滿足要求求。(3)撓度計(jì)算算算最大變形v=000.6777××10.88883×550..004/(10000×95000..00×416666666..8))=0..1770mmm最大撓度小于55550..0//2500,滿滿足要求求。五、B方向柱箍箍箍的計(jì)算算豎楞木方傳遞到到到柱箍的的集中中荷載P：P=(1.2×××34.9911+1..4××3.000))×0.28833×0.55500=7..188kN柱箍按照集中荷荷荷載作用用下的的連續(xù)梁梁計(jì)算算。集中荷載P取木木木方傳遞遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖圖圖(kN.mm))支撐鋼管變形圖圖圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖圖(kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)計(jì)計(jì)算得到到最大彎矩Mmaaax=00.9933kkN..m最大變形vmaaax=00.2216mmm最大支座力Qmmmax==155.9995kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)ff=0.99333×106/10116600000..0=991..83NN/mmm2支撐鋼管的抗彎彎彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小小于2055..0N//mmm2,滿足要求求。支撐鋼管的最大大大撓度小小于5580..0//1500與10mmm,,滿足要求求。六、B方向?qū)菟ǖ牡挠?jì)算算計(jì)算公式:N<[N]=fffA其中N——對(duì)拉拉拉螺栓所所受的的拉力；；A——對(duì)拉螺栓栓有效效面積((mm2)；f——對(duì)拉螺栓栓栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值，取取170NN//mm2；對(duì)拉螺栓的直徑徑徑(mm)::114對(duì)拉螺栓有效直直直徑(mm)::112對(duì)拉螺栓有效面面面積(mm2):A=1055..0000對(duì)拉螺栓最大容容容許拉力力值((kN)::[[N]=177..8500對(duì)拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N=15..9995對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算滿足足要求求。七、H方向柱箍箍箍的計(jì)算算豎楞木方傳遞到到到柱箍的的集中中荷載P：P=(1.2×××34.9911+1..4××3.000))×0.27700×0.55500=6..855kN柱箍按照集中荷荷荷載作用用下的的連續(xù)梁梁計(jì)算算。集中荷載P取木木木方傳遞遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖圖圖(kN.mm))支撐鋼管變形圖圖圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖圖(kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)計(jì)計(jì)算得到到最大彎矩Mmaaax=00.7730kkN..m最大變形vmaaax=00.3354mmm最大支座力Qmmmax==133.8333kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)ff=0.77330×106/10116600000..0=771..85NN/mmm2支撐鋼管的抗彎彎彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小小于2055..0N//mmm2,滿足要求求。支撐鋼管的最大大大撓度小小于5596..7//1500與10mmm,,滿足要求求。八、H方向?qū)菟ǖ牡挠?jì)算算計(jì)算公式:N<[N]=fffA其中N——對(duì)拉拉拉螺栓所所受的的拉力；；A——對(duì)拉螺栓栓栓有效面積積((mm2)；f——對(duì)拉螺栓栓栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值，取取170NN//mm2；對(duì)拉螺栓的直徑徑徑(mm)::114對(duì)拉螺栓有效直直直徑(mm)::112對(duì)拉螺栓有效面面面積(mm2):A=1055..0000對(duì)拉螺栓最大容容容許拉力力值((kN)::[[N]=177..8500對(duì)拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN):NN=13..8333對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算滿足足要求求。5000高100000×11000柱模模板支撐撐計(jì)算算一、柱模板基本本本參數(shù)柱模板的截面寬寬寬度B=100000mm，B方向?qū)萋菟?道，柱模板的截面高高高度H=110000mm，H方向?qū)萋菟?道，柱模板的計(jì)算高高高度L=5mmm，柱箍間距計(jì)算跨跨跨度d=5000mmm。柱箍采用雙鋼管管管48mmm×3.5mmmm。柱模板豎楞截面面面寬度500mmm，高度度1000mm。B方向豎楞5根根根，H方向豎楞楞5根。柱模板支撐計(jì)算算算簡(jiǎn)圖二、柱模板荷載載載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮慮新澆混混凝土土側(cè)壓力力和傾傾倒混凝凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的的荷載載設(shè)計(jì)值值；撓撓度驗(yàn)算算只考考慮新澆澆混凝凝土側(cè)壓壓力產(chǎn)產(chǎn)生荷載載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓壓壓力計(jì)算算公式式為下式式中的的較小值值:其中c——混凝凝凝土的重重力密密度，取取244.0000kkN/m3；t——新澆混凝凝凝土的初凝凝時(shí)時(shí)間，為為0時(shí)(表示無(wú)資資料料)取200//((T+155))，取4.11000h；T——混凝土的的的入模溫度度，取取34.00000℃；V——混凝土的的的澆筑速度度，取取2.50000m/hh；H——混凝土側(cè)側(cè)側(cè)壓力計(jì)算算位位置處至至新澆澆混凝土土頂面面總高度度，取取5.00000m；1——外加劑影影影響修正系系數(shù)數(shù)，取1..2200；2——混凝土坍坍坍落度影響響修修正系數(shù)數(shù)，取取0.85500。根據(jù)公式計(jì)算的的的新澆混混凝土土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F1=344..9100kNN/m2實(shí)際計(jì)算中采用用用新澆混混凝土土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F1=344..9100kNN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生生的荷載載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F2=3..0000kkN//m2。三、柱模板面板板板的計(jì)算算面板直接承受模模模板傳遞遞的荷荷載，應(yīng)應(yīng)該按按照均布布荷載載下的三三跨連連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，計(jì)計(jì)算如下下面板計(jì)算簡(jiǎn)圖面板的計(jì)算寬度度度取柱箍箍間距距0.500mm。荷載計(jì)算值q===1.2×34.99110×0.50000+1..4××3.00000×0.50000=233.0046kkN//m面板的截面慣性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=50.0000×1.800×1.800//6=227..00ccm3；I=50.0000×1.800×1.800×1.800//12==244.300cmm4；(1)抗彎強(qiáng)度度度計(jì)算f=M/W<[[f]其中f——面板板板的抗彎彎強(qiáng)度度計(jì)算值值(N/mm2)；M——面板的最最最大彎距((N.mmm))；W——面板的凈凈凈截面抵抗抗矩矩；[f]——面板板的抗抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值，取取15.0000N/mmm2；M=0.10000ql2其中q——荷載載載設(shè)計(jì)值值(kN/mm))；經(jīng)計(jì)算得到M===0.11000×(1.2×17.44555+11.44×1.50000)×0.26633×0.26633=0..1559kNN.mm經(jīng)計(jì)算得到面板板板抗彎強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值f=0.11559×10000×10000//2700000=5..8882N//mmm2面板的抗彎強(qiáng)度度度驗(yàn)算f<[f],滿足要要求求。(2)抗剪計(jì)算算算[可以不計(jì)計(jì)算算]T=3Q/2bbbh<[T]其中最大剪力QQQ=0.66000×(1.2×17.44555+11.44×1.50000)×0.26633=3..6330kNN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)計(jì)算值T=3×36300..0/((2××500..0000×18.00000)==0..6055N//mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[T]=1..440N//mmm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TTT<[T]，滿足要要求求。(3)撓度計(jì)算算算v=0.67777ql4/1000EII<[v]=l//2250面板最大撓度計(jì)計(jì)計(jì)算值v=0.66777×17.44555×2634/(10000×60000×24300000)==0..3855mmm面板的最大撓度度度小于26622.5//2550,滿足足要要求。四、豎楞木方的的的計(jì)算豎楞木方直接承承承受模板板傳遞遞的荷載載，應(yīng)應(yīng)該按照照均布布荷載下下的三三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)計(jì)算，計(jì)計(jì)算如如下豎楞木方計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖豎楞木方的計(jì)算算算寬度取取BHH兩方向最最大大間距0..2263mm。荷載計(jì)算值q===1.22×34.99110×0.26633+1..4××3.00000×0.26633=122.0099kkN//m按照三跨連續(xù)梁梁梁計(jì)算，最最大大彎矩考考慮為為靜荷載載與活活荷載的的計(jì)算算值最不不利分分配的彎彎矩和和，計(jì)算算公式式如下:均布荷載q=666.0550//0.55000=122.0099kkN//m最大彎矩M=000.1qql22=0.11×12.00999×0.500×0.500==0.33022kN..m最大剪力Q=000.6×0.50000×12.00999=33.6630kkN最大支座力N===1.11×0.50000×12.00999=66.6655kkN截面力學(xué)參數(shù)為為為本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=5.00×××10.0000×10.0000/6==833.333cmm3；I=5.00×××10.0000×10.0000×10.0000/122=4416..677cm4；(1)抗彎強(qiáng)度度度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)ff=0.33002×106/8333333.33=33.633N//mm2抗彎計(jì)算強(qiáng)度小小小于13..00N/mmm22,滿足要求求。(2)抗剪計(jì)算算算[可以不計(jì)計(jì)算算]最大剪力的計(jì)算算算公式如如下::Q=0.6qlll截面抗剪強(qiáng)度必必必須滿足足:T=3Q/2bbbh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)計(jì)算值T=3×36300//(2×50×100))==1.00899N/mmm22截面抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[T]=1..330N//mmm2抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿滿滿足要求求。(3)撓度計(jì)算算算最大變形v=000.6777××10.00883×500..004/(10000×95000..00×416666666..8))=0..1008mmm最大撓度小于55500..0//2500,滿滿足要求求。五、B方向柱箍箍箍的計(jì)算算豎楞木方傳遞到到到柱箍的的集中中荷載P：P=(1.2×××34.9911+1..4××3.000))×0.23377×0.50000=5..477kN柱箍按照集中荷荷荷載作用用下的的連續(xù)梁梁計(jì)算算。集中荷載P取木木木方傳遞遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖圖圖(kN.mm))支撐鋼管變形圖圖圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖圖(kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)計(jì)計(jì)算得到到最大彎矩Mmaaax=00.8856kkN..m最大變形vmaaax=00.2295mmm最大支座力Qmmmax==166.3559kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)ff=0.88556×106/10116600000..0=884..25NN/mmm2支撐鋼管的抗彎彎彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小小于2055..0N//mmm2,滿足要求求。支撐鋼管的最大大大撓度小小于6630..0//1500與10mmm,,滿足要求求。六、B方向?qū)菟ǖ牡挠?jì)算算計(jì)算公式:N<[N]=fffA其中N——對(duì)拉拉拉螺栓所所受的的拉力；；A——對(duì)拉螺栓栓栓有效面積積((mm2)；f——對(duì)拉螺栓栓栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值，取取170NN//mm2；對(duì)拉螺栓的直徑徑徑(mm)::114對(duì)拉螺栓有效直直直徑(mm)::112對(duì)拉螺栓有效面面面積(mm2):A=1055..0000對(duì)拉螺栓最大容容容許拉力力值((kN)::[[N]=177..8500對(duì)拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N=16..3359對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算滿足足要求求。七、H方向柱箍箍箍的計(jì)算算豎楞木方傳遞到到到柱箍的的集中中荷載P：P=(1.2×××34.9911+1..4××3.000))×0.26633×0.50000=6..055kN柱箍按照集中荷荷荷載作用用下的的連續(xù)梁梁計(jì)算算。集中荷載P取木木木方傳遞遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖圖圖(kN.mm))支撐鋼管變形圖圖圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖圖(kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)計(jì)計(jì)算得到到最大彎矩Mmaaax=11.0009kkN..m最大變形vmaaax=00.4410mmm最大支座力Qmmmax==177.8225kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)ff=1.00009×106/10116600000..0=999..31NN/mmm2支撐鋼管的抗彎彎彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小小于2055..0N//mmm2,滿足要求求。支撐鋼管的最大大大撓度小小于6680..0//1500與10mmm,,滿足要求求。八、H方向?qū)菟ǖ牡挠?jì)算算計(jì)算公式:N<[N]=fffA其中N——對(duì)拉拉拉螺栓所所受的的拉力；；A——對(duì)拉螺栓栓栓有效面積積((mm2)；f——對(duì)拉螺栓栓栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值，取取170NN//mm2；對(duì)拉螺栓的直徑徑徑(mm)::114對(duì)拉螺栓有效直直直徑(mm)::112對(duì)拉螺栓有效面面面積(mm2):A=1055..0000對(duì)拉螺栓最大容容容許拉力力值((kN)::[[N]=177..8500對(duì)拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N=17..8825對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算滿足足要求求。5300高90000×900柱模板板支支撐計(jì)算算一、柱模板基本本本參數(shù)柱模板的截面寬寬寬度B=9000mmm，B方向?qū)萋菟?道，柱模板的截面高高高度H=9000mmm，H方向?qū)萋菟?道，柱模板的計(jì)算高高高度L=530000mm，柱箍間距計(jì)算跨跨跨度d=5500mmm。柱箍采用雙鋼管管管48mmm×3.5mmmm。柱模板豎楞截面面面寬度500mmm，高度度1000mm。B方向豎楞4根根根，H方向豎楞楞4根。柱模板支撐計(jì)算算算簡(jiǎn)圖二、柱模板荷載載載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮慮新澆混混凝土土側(cè)壓力力和傾傾倒混凝凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的的荷載載設(shè)計(jì)值值；撓撓度驗(yàn)算算只考考慮新澆澆混凝凝土側(cè)壓壓力產(chǎn)產(chǎn)生荷載載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓壓壓力計(jì)算算公式式為下式式中的的較小值值:其中c——混凝凝凝土的重重力密密度，取取244.0000kkN/mm3；t——新澆混凝凝凝土的初凝凝時(shí)時(shí)間，為為0時(shí)(表示無(wú)資資料料)取200//((T+15))，取取4.10000h；T——混凝土的的的入模溫度度，取取34.00000℃；V——混凝土的的澆筑筑速度，取取取2.50000m/hh；H——混凝土側(cè)側(cè)側(cè)壓力計(jì)算算位位置處至至新澆澆混凝土土頂面面總高度度，取取5.30000m；1——外加劑影影影響修正系系數(shù)數(shù)，取1..2200；2——混凝土坍坍坍落度影響響修修正系數(shù)數(shù)，取取0.85500。根據(jù)公式計(jì)算的的的新澆混混凝土土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F1=344..9100kNN/m2實(shí)際計(jì)算中采用用用新澆混混凝土土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F1=344..9100kNN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生生的荷載載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F2=3..0000kkN//m2。三、柱模板面板板板的計(jì)算算面板直接承受模模模板傳遞遞的荷荷載，應(yīng)應(yīng)該按按照均布布荷載載下的三三跨連連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，計(jì)計(jì)算如下下面板計(jì)算簡(jiǎn)圖面板的計(jì)算寬度度度取柱箍箍間距距0.555mm。荷載計(jì)算值q===1.22×34.99110×0.55500+1..4××3.00000×0.55500=255.3351kkN//m面板的截面慣性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=55.0000×1.800×1.800//6=229..70ccm33；I=55.0000×1.800×1.800×1.800//12==266.733cmm4；(1)抗彎強(qiáng)度度度計(jì)算f=M/W<[[f]其中f——面板板板的抗彎彎強(qiáng)度度計(jì)算值值(N/mmm2)；M——面板的最最最大彎距((N.mmm))；W——面板的凈凈凈截面抵抗抗矩矩；[f]——面板板的抗抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值，取取15.0000N/mmm22；M=0.10000ql2其中q——荷載載載設(shè)計(jì)值值(kN/mm))；經(jīng)計(jì)算得到M===0.11000×(1.2×19.22001+11.44×1.65500)×0.28833×0.28833=0..2004kNN.mm經(jīng)計(jì)算得到面板板板抗彎強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值f=0.22004×10000×10000//2977000=6..8552N//mmm2面板的抗彎強(qiáng)度度度驗(yàn)算f<[f],滿足要要求求。(2)抗剪計(jì)算算算[可以不計(jì)計(jì)算算]T=3Q/2bbbh<[T]其中最大剪力QQQ=0.66000×(1.2×19.22001+11.44×1.65500)×0.28833=4..3110kNN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)計(jì)算值T=3×43100..0/((2××550..0000×18.00000)==0..6533N//mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[T]=1..440N//mmm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TTT<[T]，滿足要要求求。(3)撓度計(jì)算算算v=0.67777ql4/1000EII<[v]=l//2250面板最大撓度計(jì)計(jì)計(jì)算值v=0.66777×19.22001×2834(100×60000×26733000)==0..5222mmm面板的最大撓度度度小于28833.3//2550,滿足足要要求。四、豎楞木方的的的計(jì)算豎楞木方直接承承承受模板板傳遞遞的荷載載，應(yīng)應(yīng)該按照照均布布荷載下下的三三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)計(jì)算，計(jì)計(jì)算如如下豎楞木方計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖豎楞木方的計(jì)算算算寬度取取BHH兩方向最最大大間距0..2283mm。荷載計(jì)算值q===1.22×34.99110×0.28833+1..4××3.00000×0.28833=133.0059kkN//m按照三跨連續(xù)梁梁梁計(jì)算，最最大大彎矩考考慮為為靜荷載載與活活荷載的的計(jì)算算值最不不利分分配的彎彎矩和和，計(jì)算算公式式如下:均布荷載q=777.1883//0.55500=133.0059kkN//m最大彎矩M=000.1qll2=0.11×13.00559×0.555×0.555==0.33955kN..m最大剪力Q=000.6×0.55500×13.00559=44.3310kkN最大支座力N===1.11×0.55500×13.00559=77.9901kkN截面力學(xué)參數(shù)為為為本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=5.00×××10.0000×10.0000/6==833.333cmm3；I=5.00×××10.0000×10.0000×10.0000/122=4416..677cm4；(1)抗彎強(qiáng)度度度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)ff=0.33995×106/8333333.33=44.744N//mm2抗彎計(jì)算強(qiáng)度小小小于13..00N/mmm22,滿足要求求。(2)抗剪計(jì)算算算[可以不計(jì)計(jì)算算]最大剪力的計(jì)算算算公式如如下::Q=0.6qlll截面抗剪強(qiáng)度必必必須滿足足:T=3Q/2bbbh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)計(jì)算值T=3×43100//(2×50×100))==1.22933N/mmm22截面抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[T]=1..330N//mmm2抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿滿滿足要求求。(3)撓度計(jì)算算算最大變形v=000.6777××10.88883×550..004/(10000×95000..00×416666666..8))=0..1770mmm最大撓度小于55550..0//2500,滿滿足要求求。五、B方向柱箍箍箍的計(jì)算算豎楞木方傳遞到到到柱箍的的集中中荷載P：P=(1.2×××34.9911+1..4××3.000))×0.28833×0.55500=7..188kN柱箍按照集中荷荷荷載作用用下的的連續(xù)梁梁計(jì)算算。集中荷載P取木木木方傳遞遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖圖圖(kN.mm))支撐鋼管變形圖圖圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖圖(kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)計(jì)計(jì)算得到到最大彎矩Mmaaax=00.9933kkN..m最大變形vmaaax=00.2216mmm最大支座力Qmmmax==155.9995kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)ff=0.99333×106/10116600000..0=991..83NN/mmm2支撐鋼管的抗彎彎彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小小于2055..0N//mmm2,滿足要求求。支撐鋼管的最大大大撓度小小于5580..0//1500與10mmm,,滿足要求求。六、B方向?qū)菟ǖ牡挠?jì)算算計(jì)算公式:N<[N]=fffA其中N——對(duì)拉拉拉螺栓所所受的的拉力；；A——對(duì)拉螺栓栓栓有效面積積((mm2)；f——對(duì)拉螺栓栓栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值，取取170NN//mm2；對(duì)拉螺栓的直徑徑徑(mm)::114對(duì)拉螺栓有效直直直徑(mm)::112對(duì)拉螺栓有效面面面積(mm2):A=1055..0000對(duì)拉螺栓最大容容容許拉力力值((kN)::[[N]=177..8500對(duì)拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N=15..9995對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算滿足足要求求。七、H方向柱箍箍箍的計(jì)算算豎楞木方傳遞到到到柱箍的的集中中荷載P：P=(1.2×××34.9911+1..4××3.000))×0.28833×0.55500=7..188kN柱箍按照集中荷荷荷載作用用下的的連續(xù)梁梁計(jì)算算。集中荷載P取木木木方傳遞遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖圖圖(kN.mm))支撐鋼管變形圖圖圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖圖(kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)計(jì)計(jì)算得到到最大彎矩Mmaaax=00.9933kkN..m最大變形vmaaax=00.2216mmm最大支座力Qmmmax==155.9995kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)ff=0.99333×106/10116600000..0=991..83NN/mmm2支撐鋼管的抗彎彎彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小小于2055..0N//mmm2,滿足要求求。支撐鋼管的最大大大撓度小小于5580..0//1500與10mmm,,滿足要求求。八、H方向?qū)菟ǖ牡挠?jì)算算計(jì)算公式:N<[N]=fffA其中N——對(duì)拉拉拉螺栓所所受的的拉力；；A——對(duì)拉螺栓栓栓有效面積積((mm2)；f——對(duì)拉螺栓栓栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值，取取170NN//mm2；對(duì)拉螺栓的直徑徑徑(mm)::114對(duì)拉螺栓有效直直直徑(mm)::112對(duì)拉螺栓有效面面面積(mm2):A=1055..0000對(duì)拉螺栓最大容容容許拉力力值((kN)::[[N]=177..8500對(duì)拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N=15..9995對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算滿足足要求求。4500高80000×800柱模板板支支撐計(jì)算算一、柱模板基本本本參數(shù)柱模板的截面寬寬寬度B=8000mmm，B方向?qū)萋菟?道，柱模板的截面高高高度H=8000mmm，H方向?qū)萋菟?道，柱模板的計(jì)算高高高度L=5mmm，柱箍間距計(jì)算跨跨跨度d=6000mmm。柱箍采用雙鋼管管管48mmm×3.5mmmm。柱模板豎楞截面面面寬度500mmm，高度度1000mm。B方向豎楞4根根根，H方向豎楞楞4根。柱模板支撐計(jì)算算算簡(jiǎn)圖二、柱模板荷載載載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮慮新澆混混凝土土側(cè)壓力力和傾傾倒混凝凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的的荷載載設(shè)計(jì)值值；撓撓度驗(yàn)算算只考考慮新澆澆混凝凝土側(cè)壓壓力產(chǎn)產(chǎn)生荷載載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓壓壓力計(jì)算算公式式為下式式中的的較小值值:其中c——混凝凝凝土的重重力密密度，取取244.0000kkN/m3；t——新澆混凝凝凝土的初凝凝