飛虎路剛架計算書

H6飛虎路剛架計算書橋梁基礎資料橋式結構類型：全聯(lián)長(14.6+4×18+14.6)m單線鋼筋混凝土連續(xù)剛構，直線，斜交角41.22°（與線路法線交角）設計。橋梁全長101.2m（梁端至梁端）；道碴橋面，道碴槽寬4.9m，人行道寬1.05m(人行道欄桿內側)。路線資料剛構位于直線上，軌面縱坡4.2‰剛架各墩里程坐標序號里程設計軌面標高軌道底面標高板頂面標高墩高承臺頂標高1H6DK4+2255.99137.6737.5036.852+268.26637.7537.5836.933+286.26637.8037.6336.986.228.984+304.26637.8837.7137.066.229.065+322.26637.9537.7837.136.229.136+340.26638.0337.8637.217+352.61138.0837.9137.26設計采用規(guī)范《鐵路橋涵設計基本規(guī)范》（TB10002.12005）《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規(guī)范》（TB10002.3-2005）《鐵路橋涵地基和基礎設計規(guī)范》（TB10002.5-2005）《鐵路工程抗震設計規(guī)范》設計采用基礎參數1、自重及預應力（1）結構自重,鋼筋混凝土γ=26.0kN/m3。（2）二期恒載按道碴槽寬4.5m，軌底至梁頂0.65m計算，包括人行道板及欄桿、道碴重、線路設備重等計75kN/m。（3）人行道外挑臂長2×1.25m，平均厚（0.15+0.35）/2＝0.25m，重0.25×2×1.25×26＝16.25kN/m。2、收縮、徐變徐變終極值φ∞＝2.0、收縮終極值ε∞＝0.00017，橋梁合攏后的收縮徐變天數按1500天計。3、活載鐵路標準活載圖式：中－活載，單線。沖擊系數：計算跨度取各跨的均值計算沖擊系數。4、基礎不均勻沉降各墩基礎不均勻沉降按0.5cm計。5、溫度荷載體系升降溫根據當地氣候條件采用±20℃；非均勻升溫僅頂板頂面+10℃；非均勻降溫頂板底面-10℃、剛構墩均勻降溫-10℃。6、地震烈度7度。7、制動力按結構長96.6m制動力8588×0.1＝858.8kN，均勻分布在3個剛架墩上，每墩286.3kN。8、動力作用動力作用系數：1+4（1-0.65）×6/（14.6-0.5+30）＝1.19橋博計算模型按斜長建立縱向計算模型，兩邊跨按最長邊和最短邊采用，取不利的計算結果作設計依據。橋墩、梁固結，與樁基礎共同受力，其上下為一整體結構，建立全橋計算模型時，考慮樁基礎的組成形式及樁周土層的力學性質對結構受力均有影響。對樁基礎剛度的模擬過程中，可將群樁基礎換算成一帶彈性支承的單排柱或一門式剛架結構。換算過程中，做到換算前后兩種結構在單位水平力作用下的水平位移及轉角、單位彎矩作用下的位移及轉角和單位豎向力作用下的豎向位移確保一致。樁基模擬：按6根樁與剛構墩正交布置，其模擬樁截面特性為：A＝1.7949m2，I＝1.2663m4，L＝13.75m，K＝357880.7kN/m。按6根樁與剛構墩平行布置，其模擬樁截面特性為：A＝2.8592m2，I＝2.18782m4，L＝21.90m，K＝224493.8kN/m。橋博計算采用6根樁與剛構墩正交布置的模擬樁截面特性，偏安全。支座采用：KTYZM系梁園柱面鋼支座，邊支座反力2899/2＝1450kn，KTYZM-I-1500-DX-a1，支座高170mm。中支座反力8581/2＝4300kn，KTYZM-II-5000-DX-a1，支座高200mm。樁基計算按非自動布樁計算第一層：厚4.8m，黏土、硬塑，承載力250kPa，取f＝60；m＝10000。第二層：厚3.8m，泥質砂巖，W4，全風化，承載力250kPa，取f＝75。第三層：厚7.8m，泥質砂巖，W4，強風化，承載力350kPa，取f＝100。第四層：厚7.8m，泥質砂巖，W4，強風化，承載力450kPa，取f＝120;m＝40000。平均f＝（4.8*60+3.8*75+7.8*100+3.6*120）/20＝89.3主要計算成果7.1靜活載（“中-活載”）撓度為：邊跨Δ=1.8mm<L/800=17.6mm；跨中Δ=2.32mm<L/800=22.5mm。7.2梁跨跨中，底面配筋80Φ28主力時，混凝土應力8.9MPa，鋼筋應力171.0MPa，裂縫0.175mm。主+附時，混凝土應力10.2MPa，鋼筋應力195.8MPa，裂縫0.192mm。7.3剛