黔桂鐵路擴(kuò)能改造工程某標(biāo)連續(xù)梁剛構(gòu)掛籃計(jì)算實(shí)例

黔桂鐵路擴(kuò)能改造工程XX標(biāo)連續(xù)梁（剛構(gòu)）掛籃計(jì)算書計(jì)算：xx復(fù)核：xx審核：xxxx局集團(tuán)有限公司黔桂鐵路擴(kuò)能改造工程指揮部xx項(xiàng)目部2006年07月連續(xù)梁（剛構(gòu)）掛籃檢算書審批表工程項(xiàng)目名稱編制單位xx局集團(tuán)黔桂鐵路擴(kuò)能改改造工程指指揮部xxx項(xiàng)目經(jīng)理理部（章）計(jì)算人編制日期06.07.112復(fù)核人復(fù)核日期06.07.112審核單位xx局集團(tuán)黔桂桂鐵路擴(kuò)能能改造工程程指揮部（章章）審核人審核日期06.07.113審核意見審批單位審批人審批日期審批意見1、工程概況黔桂鐵路七標(biāo)段xx特大橋、xx特大橋兩座橋主跨均設(shè)計(jì)為三孔連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，掛籃各部重量:序號(hào)名稱重量動(dòng)載系數(shù)計(jì)算重單位1支架G17.51.29T2外側(cè)模G29.21.211.04T3內(nèi)模G35.31.26.36T4底模G44.141.24.92T5人員及輔助設(shè)備備G51.51.21.8T6現(xiàn)澆鋼筋混凝土土G6801.296T新澆混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力計(jì)算公式，式中：F混凝土=0.22γct0β1β2V1/2F混凝土=γcHF混凝土-新澆混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力（kN/m2）γc-混凝土的重力密度（kN/m3）;取24kN/m3t0-新澆混凝土的初凝時(shí)間（h），可按實(shí)測(cè)定?？捎胻0=200/（T+15）計(jì)V-混凝土的澆筑速度m/h;取1m/hH-混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處到新澆混凝土的頂面高度5mβ1-外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1β2-混凝土坍落度修正系數(shù)，當(dāng)坍落度小于30mm時(shí)，取0.85,50~90mm時(shí),取1.0,110~150時(shí)取1.15;?。保保嫡駬v時(shí)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：對(duì)水平模板可用F搗=2.0kN/m2；對(duì)垂直模板，可采用4.0kN/m2（作用范圍在新澆混凝土有效壓頭高度以內(nèi))，不計(jì)傾倒時(shí)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：傾倒時(shí)對(duì)垂直面產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值（用串筒）F倒=2.0kN/m2；F混凝土=0.22γct0β1β2V1/248.576kN/m2F混凝土=γcH=134.4kN/m2取較小值48.576kN/m2底模計(jì)算：對(duì)水平模板可用Ｆ搗＝2.0kN/m2;對(duì)垂直模板,可采用4.0kN/m2(作用范圍在新澆混凝土有效壓頭高度以內(nèi))，不計(jì)。底模橫梁強(qiáng)度計(jì)算:按受均布載荷的帶懸臂簡(jiǎn)支梁計(jì)算前后各兩組[32C槽鋼:I＝86940cm4W=543cm3E=2.05E+11N/m2A=61.5cm2受力Q=G4+G5+G6=102.72T每根槽鋼承受載荷(按均布載荷計(jì))q=T/4/4=102.72T底模的彎矩M=ｑｌ^2/8*(1-4*λ＾２）ｍ＝1.26ｌ＝1.79λ＝ｍ/ｌ＝0.704底模的彎矩M=ｑｌ^2/8*(1-4*λ＾２）＝-25249.058Ｎｍ彎曲強(qiáng)度σ=Ｍ／Ｗ＝-46.5Ｍｐａσ=46.5＜［σ]=145.000Ｍｐａ底模吊桿計(jì)算：支座反力即為吊桿的拉力的一半，Ｔ＝２Ｒａ＝２Ｒｂ＝２＊ｑｌ／２（１＋２＊λ）＝276702.000,即27.670ｔ。選用36ｍｍ的精軋螺紋鋼，截面積為Ａ＝7.440cm2;抗拉強(qiáng)度σ=Ｔ／Ａ＝371.911Ｍｐａ精軋螺紋鋼許用拉應(yīng)力為:［σ]=σｓ／１．５=556.667Ｍｐａσ=46.5＜［σ]=371.111Ｍｐａ可用.底模橫梁撓度計(jì)算:按受均布載荷的帶懸臂簡(jiǎn)支梁計(jì)算f=ql^4/(384*E*I)*(5-24λ＾２)=-0.001mf=0.001<[f]=ｌ／４００＝0.004m可用底模橫梁剪切強(qiáng)度計(jì)算:按受均布載荷的帶懸臂簡(jiǎn)支梁計(jì)算ＮＲＡ＝ｑｌ／２（１＋２＊λ）＝138351.000Ｎ剪力ＱＡ左＝ｑx=80892.000Ｎτ=9.343<[τ}=85.000底模大肋計(jì)算:按受均布載荷的簡(jiǎn)支梁計(jì)算.底模大肋計(jì)算:按受均布載荷的簡(jiǎn)支梁計(jì)算底模大肋由14根［24c組成，兩端分別由前吊桿和后錨桿支撐．前后支點(diǎn)間距ｌ＝5.09米，承受橫肋傳下的均布載荷ｑ,按承受均布載荷的簡(jiǎn)支梁計(jì)算．［２4C幾何參數(shù)：I=3513.0cm4W=292.7cm3；加強(qiáng)后的幾何參數(shù):I=4665.0,W=388.8；Ｑ由如下幾部分組成：G５＋G６+G4=97.8t,q=1.746428571t/m;根據(jù)結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)圖：ａ＝2.6ｍｂ＝2.49ｍｃ＝4ｍｄ＝0.6ｍｌ＝5.09ｍγ=ｃ／ｌ＝0.786m支反力ＲＡ＝ｑｃｂ／ｌ=3.4t支反力ＲＢ＝ｑｃａ／ｌ=3.6t,最大彎矩位置Ｘ＝ｄ＋ｃｂ／ｌ=2.6m,Ｍｍａｘ＝ｑｃｂ／ｌ（ｄ＋ｃｂ／２／ｌ）=5.39t。m,σ＝Ｍｍａｘ／Ｗ＝138.75Ｍｐａ,σ=<[σ]=145.00Ｍｐａ,最大彎矩處的撓度:ｆ＝ｑｃ／（２４ＥＩ（４ｂ（ｌ－ｂ^２／ｌ）ｘ－４ｂｘ^３／ｌ＋４（ｘ－a）^3-ac^2(1-x/ｌ））＝1.91545E-05ｍ,剪切強(qiáng)度τ=Rb/(A)=7.56Ｍｐａ,τ=7.56<[τ}=85Ｍｐａ。底模支架的銷軸剪切強(qiáng)度計(jì)算：銷軸材料為φ４０圓鋼，面積Ａ＝１２．５７ｃｍ２；τ=ＲＡ/（２A）=16.56Ｍｐａ,τ=１６．５６<[τ}=85.000Ｍｐａ可用底模支架的銷軸抗壓強(qiáng)度計(jì)算:底模支架為16ｍｍ鋼板加工,銷軸承壓面積Ａ＝１６＊４０＝640.000ｍｍ２σ=ＲＡ／Ａ＝65.048Ｍｐａσ=６５．３０４８＜［σ]=140.000Ｍｐａ可用底模橫肋彎曲強(qiáng)度及撓度計(jì)算:底模橫肋為多跨的均布載荷連續(xù)梁,比照5跨計(jì)算底模受力T=G5+G6=97.800ｔ,底模面積Ａ＝４＊４＝16.000ｍ２,底模橫肋按400ｍｍ間距布載,共有10檔,承受的均布載荷ｑ＝2.445ｔ/m,橫肋材料為［５，:I=２６cm4;W=１０.４cm3;A=６.９３cm2，ｌ＝０.４ｍ,Ｍ＝ＫＭｑｌ＾２,ｆ＝Ｋｆｑｌ＾４／（１００ＥＩ）,查表得：ＫＭ＝-0.009,Ｋｆ＝0.973,Ｍ＝ＫＭｑｌ＾２．=-465.528Ｎｍ,σ=M/W=-44.76Ｍｐａσ=４４．７６＜［σ]=140.000Ｍｐａ可用,ｆ＝Ｋｆｑｌ＾４／（１００ＥＩ）=0.00011m,ｆ＝０．０００１１＜［ｆ］＝０．４／４００＝0.001m可用底模面彎曲強(qiáng)度及板撓度計(jì)算:按周界簡(jiǎn)支,受均布載荷計(jì)算,面板小塊為長(zhǎng)邊０．４ｍ，短邊０．４ｍ，材料為５ｍｍ板,ｑ＝（Ｑ５＋Ｑ６）／（４＊４）=6.113ｔ／ｍ＾２,ｆ＝Ｃ０ｑｂ＾４／（Ｅｈ＾３）;最大彎曲應(yīng)力發(fā)生在中心:σＺ=Ｃ１ｑ（ｂ／ｈ）＾２;最大彎曲應(yīng)力發(fā)生的長(zhǎng)邊中點(diǎn)Ｂ點(diǎn)：σＸ=Ｃ２ｑ（ｂ／ｈ）＾２ａ／ｂ＝０．４／０．４=1;查表得：Ｃ０＝0.044,Ｃ１＝0.287,Ｃ２＝0.287,ｆ＝Ｃ０ｑｂ＾４／（Ｅｈ＾３）=0.0027ｍ,ｆ＝０．００８７＜［ｆ］＝４／４００=0.010ｍ可用,σＺ=Ｃ１ｑ（ｂ／ｈ）＾２＝112.431,σＸ=Ｃ２ｑ（ｂ／ｈ）＾２＝112.431Ｍｐａ,σＸ=σｚ＝１１２．４３１＜［σ］＝145.000Ｍｐａ可用.側(cè)模計(jì)算:側(cè)壓力Ｆ＝Ｆ混凝土＋Ｆ搗＋Ｆ倒＝kN/m2一、面板驗(yàn)算：內(nèi)外模結(jié)構(gòu)相同強(qiáng)度驗(yàn)算：按周界簡(jiǎn)支，受均布載荷計(jì)算,面板小塊為長(zhǎng)邊０．４ｍ，短邊０．４ｍ，材料為５ｍｍ板側(cè)壓力Ｆ＝Ｆ混凝土＋Ｆ搗＋Ｆ倒＝52.576kN/m2,ｆ＝Ｃ０ｑｂ＾４／（Ｅｈ＾３）最大彎曲應(yīng)力發(fā)生在中心:σＺ=Ｃ１ｑ（ｂ／ｈ）＾２最大彎曲應(yīng)力發(fā)生的長(zhǎng)邊中點(diǎn)Ｂ點(diǎn)：σＸ=Ｃ２ｑ（ｂ／ｈ）＾２ａ／ｂ＝０．４／０．４=1.000查表得：Ｃ０＝0.044,Ｃ１＝0.287,Ｃ２＝0.287,ｆ＝Ｃ０ｑｂ＾４／（Ｅｈ＾３）=0.0023ｍ,ｆ＝０．００２３＜［ｆ］＝４／４００=0.010ｍ,σＺ=Ｃ１ｑ（ｂ／ｈ）＾２＝96.706,σＸ=Ｃｑ（ｂ／ｈ）＾２＝96.706Ｍｐａ,σＸ=σｚ＝９６．７１＜［σ］＝145.000Ｍｐａ可用.橫肋驗(yàn)算：內(nèi)外外模結(jié)構(gòu)相相同,橫肋支承承面板上，作作為支承均均載的連續(xù)續(xù)梁計(jì)算，跨跨矩為豎向向大肋的間間距L=０．６米，肋間間矩為０．．５米，材料料［５，橫橫肋上的載載荷q=Fhh橫肋間距距=26..3N//mm1、強(qiáng)度驗(yàn)算：按按４跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算Ｍ＝ＫmｑＬ附表2-133Km彎矩系數(shù)==-0.1121附表2-133Ｍ＝ＫmｑＬ２２=-111451005.288Ｎｍｍσ＝Ｍｍａｘ／ＷＷ＝-1100.11Ｍｐａσ＝１１０＜［σσ］＝145Ｍｐａ可用2、撓度驗(yàn)算：ｆ＝０．６〈［［７２0/5000=f＝ＫwqL^4/((100EEJ)Ｋw=0.967附附表2-133f＝ＫwqL^4/((100EEJ)=0.6mmｆ＝０．６〈［［ｆ］＝６６０0/5000=1..2mmm可用外模豎肋驗(yàn)算：：1、強(qiáng)度及撓度計(jì)計(jì)算：豎肋肋為［１００組成１米米寬的鋼構(gòu)構(gòu)，由大肋肋支撐著承承受［５傳傳來(lái)的側(cè)壓壓力，可當(dāng)當(dāng)作受均布布載荷的３３跨連續(xù)簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁計(jì)算算，跨度為為h=１０00mm，肋間間距為０．．６ｍ。［［１０幾何何參數(shù)：ＩＩ＝１９８８．３ｃｍｍ＾４；ＷＷ＝３９．．７ｃｍ＾＾３；Ａ＝＝１２．７７４ｃｍ＾＾２，單片鋼構(gòu)幾何特特性：Ｉ＝２＊１９８８．３＋２２．７４＊＊４５＾２２＊２＝114993.6ｃｍ４Ｗ＝Ｉ／４５＝＝255..41333333ｃｍ3ｑ＝Ｆ＊０．６６=311.54556ＫＮ／ｍｍＭ＝ＫＭｑｌ＾＾２．ｆ＝Ｋｆｑｌ＾４４／（１０００ＥＩ）查表得：ＫＭ＝＝0.1777Ｋｆ＝0.9990Ｍ＝ＫＫＭｑｌ＾２２．=55883.5771Ｎｍσ＝Ｍｍａｘ／ＷＷ＝21.886Ｍｐａσ=２１．８６＜［［σ]=1440.0000Ｍｐａ可可用ｆ＝Ｋｆｑｌ＾＾４／（１１００ＥＩＩ）=0.000001mmｆ＝０．０００００１＜［［ｆ］＝１１／４０００＝0.0003m可可用外模大肋抗彎強(qiáng)強(qiáng)度和剛度度驗(yàn)算：大大肋為兩根根［１０組組成，由拉拉桿支撐著著承受豎肋肋傳來(lái)的側(cè)側(cè)壓力，可可當(dāng)作受均均布載荷的的４跨連續(xù)續(xù)簡(jiǎn)支梁計(jì)計(jì)算，跨度度為６００mm，大肋肋間距為１１０００ｍｍ。［１００幾何參數(shù)數(shù)：Ｉ＝１１９８．３３ｃｍ＾４４；Ｗ＝３３９．７ｃｃｍ＾３；；Ａ＝１２２．７４ｃｃｍ＾２；；ｑ＝Ｆ＊１=552.5776ＫＮ／ｍＭ＝ＫＭｑｌ＾２２．ｆ＝Ｋｆｑｌ＾４４／（１０００ＥＩ）查表得:ＫＭＭ＝0.1777Ｋｆ＝0.9900Ｍ＝ＫＭｑｌ＾２２．=93055.9522Ｎｍσ＝Ｍｍａｘ／（２２＊Ｗ）＝＝117..230Ｍｐａσ=１１７．２＜［［σ]=1140.0000Ｍｐａ可可用ｆ＝Ｋｆｑｌ＾＾４／（２２＊１０００ＥＩ）=0.000008mｆ＝０．０００００８＜［［ｆ］＝００．６／４４００＝00.0022m可用內(nèi)模豎肋驗(yàn)算::豎肋為［［１０由拉拉桿支撐著著承受面板板傳來(lái)的側(cè)側(cè)壓力，可可當(dāng)作受均均布載荷的的２跨連續(xù)續(xù)簡(jiǎn)支梁計(jì)計(jì)算，跨度度為h=１０00mm，肋間間距為０．．６ｍ。ｑ＝Ｆ＊０．６６=31..54566ＫＮ／ｍＭ＝ＫＭｑｌ＾２２．ｆ＝Ｋｆｑｌ＾４４／（１０００ＥＩ）查表得:ＫＭ＝＝0.1229Ｋｆ＝0.9112Ｍ＝ＫＭｑｌ＾２２．=40669.3882Ｎｍσ＝Ｍｍａｘ／ＷＷ＝102..50Ｍｐａσ=102.5＜＜［σ]=1140.0000Ｍｐａ可可用,ｆ＝Ｋｆｑｌ＾＾４／（１１００ＥＩＩ）=0.000020mmｆ＝０．００００2＜［ｆ］］＝１／４４００＝00.0033m可用用拉桿計(jì)算:單單根拉桿最最大作用面面積為Ａ米米２,材料為φ２２,有效受力力面積為S=２．７４cm2；粗制螺螺栓許用拉拉應(yīng)力為：：［σ］＝１１１０ＭＰａａA=［σ］＊ｓ/F=1110*110^6**2.７４*10^^(-4))/(５２．５５７６*10000)=00.57m２外模的豎肋間距距為０．６６ｍ，固拉拉桿的上下下間距ｌ≤0.9555m２２.內(nèi)模滑道的計(jì)算算:內(nèi)?；赖拦矁山M，每每組由兩根根［３２C組成，兩兩組間距為為０．９５５米，兩端端分別由前前吊桿和后后錨桿支撐撐．前后支支點(diǎn)間距44.9900米，承受內(nèi)內(nèi)頂模傳下下的均布載載荷Ｑ,按承受均均布載荷的的簡(jiǎn)支梁計(jì)計(jì)算．［３３２C幾何參數(shù)數(shù)：Ｉ＝８８690ｃｍ４，ＷＷ＝５43．２ｃｍｍ３．Ａ＝＝61.3313ｃｍ２I=8690ccm4W=5433cm3Ｑ由如下幾部分分組成：G3+GG5+內(nèi)模頂部部的混凝土土重量G7G7=15tQ=G33+G5++G7=223.166tq=22.8955t/mm根據(jù)結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖：ａ＝2.5mmｂ＝2.449mｃ＝4mmｄ＝0.55mｌ＝4.99mγ=ｃ／ｌ＝＝0.8002m支反力ＲＡ＝ｑｑｃｂ／ｌｌ=5.88t支反力ＲＢ＝ｑｑｃａ／ｌｌ=5.88t最大彎矩位置ＸＸ＝ｄ＋ｃｃｂ／ｌ=2.5mmＭｍａａｘ＝ｑｃｃｂ／ｌ（ｄｄ＋ｃｂ／／２／ｌ）=8.666t。mσ＝Ｍｍａｘ／((2Ｗ)＝79.668Ｍｐａσ=79.68<<[σ]=1445.000Ｍｐａ可可用最大彎矩處的撓撓度ｆ＝ｑｑｃ／（２２４*2*ＥＩ（４４ｂ（ｌ－－ｂ^２／ｌ）ｘｘ－４ｂｘｘ^３／ｌ＋＋４（ｘ－－a）^3-aac^2((1-x//ｌ））＝＝3.211416EE-06m可用,剪切強(qiáng)度τ=RRb/(22A)=55.26Ｍｐａτ=5.226<[τ］=85Ｍｐａ內(nèi)側(cè)模吊桿計(jì)算算:支座反力力即為吊桿桿的拉力ＴＴｍａｘ＝＝Ｒｂ＝5.8t選用３２ｍｍ的的精軋螺紋紋鋼，截面面積為8..042ccm2抗拉強(qiáng)度σ=ＴＴ／Ａ＝72.1141Ｍｐａ精軋螺紋鋼許用用拉應(yīng)力為為［σ]=5556.6667Ｍｐａ可可用外模滑道的計(jì)算算:外?；赖烂窟吀饕灰唤M，每組組由兩根［［３２C組成，兩兩端分別由由前吊桿和和后錨桿支支撐．前后后支點(diǎn)間距距4.9990米，承受外外模傳下的的均布載荷荷Ｑ,按承受均均布載荷的的簡(jiǎn)支梁計(jì)計(jì)算．［３３２C幾何參數(shù)數(shù)：Ｉ＝８８690ｃｍ４，ＷＷ＝５43．２ｃｍｍ３．Ａ＝＝61.3313ｃｍ２I=8690cm4W==543ｃｍ３Ｑ由如下幾部分分組成：G3+GG5+外模頂部部的混凝土土重量G８G８=2.71922tQ==G3+GG5+G８=15..55922tqq=3.88898t根據(jù)結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖:ａ＝2.5mmｂ＝2.449mｃ＝4mmｄ＝0.55mｌ＝4.999mγ=ｃ／ｌ＝＝0.8002m支反力ＲＡ＝ｑｑｃｂ／ｌｌ=7..8t支反力ＲＲＢ＝ｑｃａａ／ｌ=7.88t最大彎矩位置ＸＸ＝ｄ＋ｃｃｂ／ｌ=2.5mmＭｍａｘｘ＝ｑｃｂｂ／ｌ（ｄｄ＋ｃｂ／／２／ｌ）=11..63t。mσ＝Ｍｍａｘ／((2Ｗ)＝107..06Ｍｐａσ=107.066<[σ]=1445.000Ｍｐａ可可用最大彎矩處的撓撓度ｆ＝ｑｑｃ／（２２４*2*ＥＩ（４４ｂ（ｌ－－ｂ^２／ｌ）ｘｘ－４ｂｘｘ^３／ｌ＋＋４（ｘ－－a）^3-aac^2((1-x//ｌ））＝＝4.311863EE-06mm可用,剪切強(qiáng)度τ=RRb/(22A)=77.07Ｍｐａτ=6.882<[τ］=85Ｍｐａ外側(cè)模吊桿計(jì)算算:支座反力力即為吊桿桿的拉力ＴＴｍａｘ＝＝Ｒｂ＝7.7995t選用３２ｍｍ的的精軋螺紋紋鋼，截面面積為8..042cm2抗拉強(qiáng)度σ=ＴＴ／Ａ＝96.9931Ｍｐａ精軋螺紋鋼許用用拉應(yīng)力為為［σ]=5556.6667Ｍｐａ可可用.扁擔(dān)計(jì)算:扁扁擔(dān)材料為為［１４ｂｂ兩根組件件，按受集集中載荷的的簡(jiǎn)支梁計(jì)計(jì)算，［14ｂ幾何參參數(shù)：Ｉ＝＝６０９．．４ｃｍ４４，Ｗ＝８８７．１ｃｃｍ３支座反中心距ｌｌ=0.2270ｍＩ＝609.4000ｃｍ４,Ｗ＝87.1100ｃｍ3扁擔(dān)的強(qiáng)度計(jì)算算:模板的前前吊桿和后后錨桿中，受受力最大的的為底模的的吊桿，Ｔ＝276702..000ＮＱ＝Ｒａ＝Ｒｂｂ＝Ｔ／２２=1388351ＮＭｍａｘ＝Ｔｌｌ／４=186677.3385Ｎｍσ＝Ｍｍａｘ／ＷＷ＝107..2Ｍｐａσ＝１０７．２＜＜[σ]=Ｍｐａｆｍａｘ＝Ｔｌｌ＾３／（４４８ＥＩ）=0.1ｍｍｆ＝０．．１＜［ｆｆ］＝0.6775ｍｍ可用.掛籃前橫梁計(jì)算算：掛籃前前橫梁為兩兩根Ｉ４００ｂ組件，支支撐在棱形形支架的前前支點(diǎn)上，承承受前吊桿桿傳遞的集集中載荷．．按照受集集中載荷的的懸臂梁計(jì)計(jì)算Ｉ４０ｂ的幾何何參數(shù)Ｉ＝227800cm４Ｗ＝11440cm33Ａ＝94..1cm22分為支點(diǎn)外受集集中載荷ＴＴ外工況、支支點(diǎn)間受集集中載荷ＴＴ內(nèi)和工況、支支點(diǎn)間受集集中載荷ＴＴ底工況再再疊加（主主梁自重忽忽略不計(jì)）．．ａ支點(diǎn)外受外側(cè)側(cè)模前吊桿桿的作用力力Ｔ外＝7.7995tｍ＝0.684ｍｌ＝3.41ｍλ＝ｍ／ｌｌ＝0.2001支點(diǎn)反力Ｒａ＝＝Ｔ外＝7.7995tＲｂ＝Ｔ外＝77.7955tＭａ＝Ｍｂ＝ＭＭｍａｘ＝＝－Ｔ外ｍ=-5..3319910222ｔｍｆｃ＝ｆｄ＝ＴＴｍ＾２ｌｌ（３＋２２λ）／（６６ＥＩ＊２２）=0.0001ｍ跨中的撓度ｆ＝＝－Ｔ外ｍｌ＾２２／（８ＥＥＩ）=-0..00166595664ｍ剪力ＡＣ段：ＱＱ＝－Ｔ外外＝7.7995t剪力ＡＢＢ段：Ｑ＝＝0.0b支點(diǎn)內(nèi)受內(nèi)模作作用力Ｔ內(nèi)內(nèi)＝5.8002tａ＝1.234ｍｌ＝3.41ｍα＝ａ／ｌｌ＝0.3662Ｔ內(nèi)＝5.802t支點(diǎn)反力Ｒａ＝＝Ｔ內(nèi)＝5.8002tＲｂ＝Ｔ＝5..802ttＣＤ段有最大彎彎距ＣＤ段有最大彎彎距ｆｍａｘ＝Ｔ內(nèi)內(nèi)ａｌ＾２２（３－４４α＾２）／／（２４ＥＥＩ＊２）=0.0001ｍ剪力ＡＣ段：ＱＱ＝Ｔ內(nèi)＝5.8002t剪力ＡＢ段：ＱＱ＝0.0c底模前吊桿的作作用力Ｔ底底＝27.6670ｔａ＝0.81ｍｌ＝3.41ｍα＝ａ／ｌｌ＝0.2338Ｔ底＝27.6670ｔ支點(diǎn)反力Ｒａ＝＝Ｔ底＝27.6670ｔＲｂ＝Ｔ底＝227.6770ｔＣＤ段有最大彎彎距Ｍｍａｘ＝Ｔ底底ａ=22..4128862ｔｍＣＤ段有最大彎彎距ｆｍａｘ＝Ｔ底底ａｌ＾２２（３－４４α＾２）／／（２４ＥＥＩ＊２）=0.00032剪力ＡＣ段：ＱＱ＝Ｔ底＝27.6670ｔ剪力ＡＢ段：ＱＱ＝0.0三種作用力疊加加后的最大大剪力及其其作用點(diǎn)：：作用點(diǎn)在內(nèi)頂模模與底模吊吊桿作用力力重疊的0.81段Qmaxx=Q底+Q內(nèi)=33..5ｔτ=Q/(2A))=17..8τ=19..3<[τ]=855.0Ｍｐａ可可用三種作用力疊加加后的最大大彎距及其其作用點(diǎn)：：作用點(diǎn)在內(nèi)頂模模兩吊桿間間的0.995m段Mmaxx=M底+M內(nèi)+M外=244.2400130114ｔｍσ=Mmax/((2W)==106..3Ｍｐａσ=1199.5<σ=145Ｍｐａ可可用ｍ三種作用力疊加加后的最大大撓度及其其作用點(diǎn)：：最大撓度在梁的的跨中處,fmaax=f外+f內(nèi)+f底=0.0002ｍf=0.0033m<[ff]=3..41/4400=00.0088525ｍ可用掛籃后橫梁計(jì)算算:掛籃后橫橫梁為兩根根Ｉ４０ｂｂ組件，支支撐在棱形形支架的后后支點(diǎn)上，承承受后支架架后錨桿傳傳遞的集中中載荷．結(jié)結(jié)構(gòu)同前橫橫梁，受力力小于前者者，不必驗(yàn)驗(yàn)算。ａ軸向力支座反力的合力力∑ＮＡ＝Ｒａ外外＋Ｒａ內(nèi)內(nèi)＋Ｒａ底底+G前橫梁＝41.77t支架的重心位置置ｘｘ＝-0.5007m以支架的前支點(diǎn)點(diǎn)Ｄ為支點(diǎn)點(diǎn)，力矩平平衡方程：：Ｇ支＊Ｌ支＋ＮＮＣ＊ｌc＝∑Ｎa＊ｌaＮＣ＝35.6tＮD＝Ｎc＋ＮA＋Ｇ=866.3為了簡(jiǎn)化計(jì)算，不不計(jì)支架自自重，計(jì)算算各支架的的內(nèi)力以Ａ點(diǎn)為研究對(duì)對(duì)象，有如如下力平衡衡方程式：：Ｇ１＊ｃｏｓ２６．．５７°＝Ｇ２＊ｃｏｓｓ１６．７７°……①Ｇ１＊ｓｉｎ２２６．５７７°＋Ｇ２＊＊ｓｉｎ１１６．７°＝４５．．２……②①②聯(lián)立，得Ｇ１＝＝63.1156tＧ２＝58.9969t以Ｃ點(diǎn)為研究對(duì)對(duì)象，有如如下力平衡衡方程式：：ＮＣ＝Ｇ３＊ｓｉｎｎ３３．６６９°……①Ｇ３＊ｃｏｓ３３３．６９９°＝Ｇ４……②ＮＣ＝３５．６６……③①②③聯(lián)立，得得Ｇ３＝64.118tＧ４＝53.44t以Ｂ點(diǎn)為研究對(duì)對(duì)象，有如如下力平衡衡方程式：：Ｎ３＊ｃｏｓ５６．．３１°＋Ｇ２＊＊ｃｏｓ７７３．３°＝Ｇ５得Ｇ５＝52.555t以Ｄ點(diǎn)為研究對(duì)對(duì)象，有如如下力平衡衡方程式：：Ｇ４＝Ｇ１＊ｓｉｎｎ６３．４４３５°……①Ｇ５＋Ｇ１＊ｃｏｎｎ６３．４４３５°＝ＮＤ……②①②聯(lián)立，得Ｇ４＝＝56.449tＮＤ＝80.8t螺栓的剪切強(qiáng)度度及接觸面面的正應(yīng)力力驗(yàn)算:用螺栓Ｍ２２，有有效面積為為Ａ＝2.74ｃｍ２Ｇ１上的螺栓較少一一端為３００個(gè)τ＝Ｇ１／（３００Ａ）＝76.8Ｍｐａτ＝７６．．８＜［τ］＝80Ｍｐａ可可用σ=Ｇ１/(３０＊９＊２２２)=1006.322323223σ=１０６．．３<[σ]=2110Ｍｐａ可可用Ｇ２上的螺栓較較少一端為為３０個(gè)τ＝Ｇ２／（３００Ａ）＝71.7Ｍｐａτ＝７１．．７＜[τ］＝80Ｍｐａ可可用σ=Ｇ２/(３０＊９＊２２２)=999.3σ=９９．３<[σ]=2110Ｍｐａ可可用Ｇ３上的螺栓較少一一端為３００個(gè)τ＝Ｇ３／（３００Ａ）＝71.7Ｍｐａτ＝７１．．７＜τ］＝80Ｍｐａ可可用σ=Ｇ３/(３０＊９＊２２２)=1008.0σ=１０８<σ=210Ｍｐａ可可用Ｇ４上的螺栓較較少一端為為３０個(gè)τ＝Ｇ４／（３００Ａ）＝68.7Ｍｐａτ＝６８．．７＜τ］＝80Ｍｐａ可可用σ=Ｇ４/(３０＊１０＊２２２)=855.6σ=８５．６<σ=210Ｍｐａ可可用Ｇ５上的螺栓較少一一端為３００個(gè)τ＝Ｇ５／（３００Ａ）＝63.9Ｍｐａτ＝６３．．９＜τ］＝80Ｍｐａ可可用σ=Ｇ５/(３０＊９＊２２２)=888.5σ＝８８．．５<σ=210Ｍｐａ可可用桿件Ｇ１＼Ｇ４４＼Ｇ５的穩(wěn)定性性驗(yàn)算:按下式計(jì)計(jì)算：穩(wěn)定裕度取為２２Ｎ／ψA≤ｆ=1077.5Ｍｐａψ……軸心受壓壓構(gòu)件的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)（取取截面兩主主軸穩(wěn)定系系數(shù)中較小小者）構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比λλｘ=ｌ０ｘ／ｉｘ構(gòu)件的的長(zhǎng)細(xì)比λｙ=ｌ０ｙ／ｉｙｌ０ｘ、ｌ０Ｙ………構(gòu)件對(duì)主主軸ｘ和ｙｙ的計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度，取幾幾何長(zhǎng)度ｉｘ、ｉＹ……構(gòu)構(gòu)件截面對(duì)對(duì)主軸ｘ和和ｙ的回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑ｉｘ＝0.388hｉｙ＝００．４４ｂｂ［２０ｂ的ｉｘｘ＝7.6ｃｍ［２０的的ｉｙ＝11.3352ｃｍ［２５ｂ的ｉｘｘ＝9.5ｃｍ［２５的的ｉｙ＝11.3352ｃｍ［３２ｂ的ｉｘｘ＝12.116ｃｍ［３２ｂｂ的ｉｙ＝＝11.3352ｃｍ構(gòu)件Ｇ１的長(zhǎng)細(xì)細(xì)比λｘ=ｌ０ｘ／ｉｘ＝ｌ／ｉｉｘ＝50.88構(gòu)件的Ｇ１長(zhǎng)細(xì)細(xì)比λｙ=ｌ０ｙ／ｉｙ＝ｌ／ｉｉｘ＝42.55虛軸Ｙ軸的換算算長(zhǎng)細(xì)比為為：λ０ｙ=（λｙ＾２＋λ１＾＾２）＾（－－２）λ１……分肢對(duì)最小剛度度軸的長(zhǎng)細(xì)細(xì)比．其長(zhǎng)長(zhǎng)度取為：：焊接時(shí)為為相鄰兩綴綴板的凈距距離Ｓ．Ｓ＝0.5ｍｉｙ＿ｙ＝2.2118ｃｍλ１＝Ｓ／／ｉｙ＿ｙｙ＝22.55λ０ｙ=488.1查表得ψｘ＝00.8166查表得ψｙ＝0.8889用較小值ψｘ＝＝0.8116Ｎ／(ΨA)＝97.0ＭｐａａＮ／(ΨA)＝９７＜107..5Ｍｐａ可可用構(gòu)件Ｇ４的長(zhǎng)細(xì)細(xì)比λｘ=ｌ０ｘ／ｉｘ＝ｌ／ｉｉｘ＝47.11構(gòu)件的Ｇ４長(zhǎng)細(xì)細(xì)比λｙ=ｌ０ｙ／ｉｙ＝ｌ／ｉｉｙ＝50.55虛軸Ｙ軸的換算算長(zhǎng)細(xì)比為為：λ０ｙ=（λｙ＾２＋λ１＾＾２）＾（－－