年產(chǎn)27萬噸丙烷資源化利用項(xiàng)目分子篩選模擬說明書

XX石化27萬噸/年丙烷資源化利用項(xiàng)目分子篩模擬說明書第一章變溫吸附簡介變溫吸附（TemperatureSwingAdsorption，簡稱TSA）是近十幾年在工業(yè)上新崛起的氣體分離技術(shù)，其基本原理是利用混合氣體組分在固體吸附材料上吸附特性的差異，吸附能力強(qiáng)的組分被選擇性地吸附在吸附劑上，吸附能力弱的組分組分富集在吸附氣中排出，并通過周期性壓力變換過程是實(shí)現(xiàn)氣體的分離或提純以及吸附劑的循環(huán)使用。變溫吸附分離氣體混合物的技術(shù)發(fā)展快、應(yīng)用廣，其主要特點(diǎn)是：能耗低，工藝適用范圍較廣；產(chǎn)品純度高且可靈活調(diào)節(jié)；工藝流程簡單，可實(shí)現(xiàn)多種氣體的分離；裝置自動(dòng)化程度高，操作方便；裝置調(diào)節(jié)能力強(qiáng)，操作彈性大；投資小，操作費(fèi)用低，維護(hù)簡單，檢修時(shí)間少，開工率高；吸附劑使用周期長，正常操作下吸附劑一般可以使用十年以上；環(huán)境效益好，除因原料氣的特性外，裝置的運(yùn)行不會(huì)造成新的環(huán)境污染。1.1變溫吸附步驟1.1.1吸附階段原料氣自吸附塔頂部進(jìn)入，與分子篩床層自上而下逐步接觸，原料氣中的水分被分子篩表面吸附，從而實(shí)現(xiàn)了原料氣水分的有效脫除。原料氣通過分子篩吸附脫除水分后，從吸附塔底部排出。進(jìn)入原料氣后續(xù)處理單元。單臺(tái)吸附塔的吸附操作時(shí)間一般設(shè)定為8h，當(dāng)操作滿8h，必須切換進(jìn)行再生。1.1.2再生階段常規(guī)分子篩變溫吸附床層的再生過程包括裝置切換、再生、備用3個(gè)步驟，而高壓原料氣分子篩的再生則包括切換、泄壓、再生、升壓、備用5個(gè)步驟。圖1為高壓天然氣脫水裝置分子篩床層再生過程溫度變化曲線。曲線1表示再生氣體-（載體）進(jìn)床層溫度，曲線2表示再生過程中流出床的氣體溫度，曲線3表示原料天然氣溫度。圖1-1高壓天然氣脫水裝置分子篩床層再生過程溫度變化曲線從圖中可知，分子篩床層溫度從T1升高至T2過程中，吸附的水分開始大量解吸氣化，被再生氣攜帶出分子篩床層。當(dāng)溫度升至T3，水分幾乎全部被解吸，再生階段結(jié)束。再生氣加熱爐停止加熱，常溫再生氣體作為分子篩床層的冷卻氣，將分子篩床層的溫度冷卻至T5，切斷再生氣源。1.2分子篩工藝流程（以三塔分子篩為例）1.2.1分子篩脫水工藝流程在分子篩脫水ABC三塔冷吹線上都設(shè)有閥門1，閥門2。在每個(gè)分子篩設(shè)置了充壓閥、原料氣閥、再生氣閥、冷吹氣閥。三塔分子篩脫水流程如圖1-2所示。圖1-2三塔分子篩脫水流程裝置圖三塔A、B、C順序操作如下：1）A塔需要更換分子篩停止使用時(shí)，此時(shí)工作塔為B、C塔。分子篩脫水工作連續(xù)進(jìn)行，B塔吸附時(shí)，C塔完成再生和冷吹過程，B塔吸附8小時(shí)，C塔再生5小時(shí)，冷吹2.5小時(shí)。C塔吸附時(shí)，B塔完成再生和冷吹過程，C塔吸附8小時(shí)，B塔再生5小時(shí)，冷吹2.5小時(shí)。2）B塔需要更換分子篩停止使用時(shí)，此時(shí)工作塔為A、C塔。分子篩脫水工作連續(xù)進(jìn)行，A塔吸附時(shí)，C塔完成再生和冷吹過程，A塔吸附8小時(shí)，C塔再生5小時(shí)，冷吹2.5小時(shí)。C塔吸附時(shí)，A塔完成再生和冷吹過程，C塔吸附8小時(shí)，A塔再生5小時(shí)，冷吹2.5小時(shí)。3）C塔需要更換分子篩停止使用時(shí)，此時(shí)工作塔為A、B塔。分子篩脫水工作連續(xù)進(jìn)行，A塔吸附時(shí)，B塔完成再生和冷吹過程，A塔吸附8小時(shí)，B塔再生5小時(shí)，冷吹2.5小時(shí)。B塔吸附時(shí)，A塔完成再生和冷吹過程，B塔吸附8小時(shí)，A塔再生5小時(shí)，冷吹2.5小時(shí)。第二章分子篩流程以及選型2.1本工藝分離工段簡介2.1.1原料組成表2-1XXXX油田伴生氣組成表vol%成分甲烷乙烷丙烷異丁烷正丁烷異戊烷正戊烷含量69.6113.518.693.062.550.680.56成分己烷庚烷辛烷壬烷癸烷二氧化碳水含量0.120.080.040.0090.0040.360.65原料經(jīng)熱堿脫碳工藝后進(jìn)入分子篩脫水裝置，溫度為45℃，壓力為38bar。2.1.2原料氣各類分子直徑匯總表2-2原料氣各類分子直徑表成分甲烷乙烷丙烷異丁烷正丁烷異戊烷正戊烷直徑（nm）0.410.420.440.510.460.490.48成分己烷庚烷辛烷壬烷癸烷二氧化碳水直徑（nm）0.490.520.580.600.620.330.402.1.3原料分離工段所需條件原料氣經(jīng)分子篩脫水后進(jìn)入下一步的分離工段。本流程采用膨脹+乙烯聯(lián)合制冷工藝，部分塔的溫度低至-100℃，因此要求原料氣中的水分脫至37ppb的含量。以防在低溫精餾過程中，水達(dá)到露點(diǎn)以下導(dǎo)致結(jié)成冰晶堵塞管道以及損壞塔設(shè)備。2.1.4脫水方法的比較2.1.4.1三甘醇脫水優(yōu)缺點(diǎn)優(yōu)點(diǎn)：三甘醇溶液易于再生，穩(wěn)定性高，吸水性強(qiáng)，蒸汽壓低且閃蒸損失少。缺點(diǎn)：受設(shè)備限制，三甘醇脫水貧富液換熱效果差，增加了再生塔的熱負(fù)荷，降低了裝置的利用率，增加了裝置運(yùn)行成本。且三甘醇脫水裝置能量利用率低。在目前工業(yè)水平下，很難將原料氣中的水份脫至我們需要的濃度。2.1.4.2分子篩脫水優(yōu)缺點(diǎn)優(yōu)點(diǎn)：分子篩脫水是物理過程，操作簡單且要求不高，且能夠達(dá)到我們所需的原料氣水份含量要求。缺點(diǎn)：分子篩脫水裝置中要用到吸附劑，需要考慮吸附劑額吸附表面積、活性、容量、熱穩(wěn)定性以及再生性等。同時(shí)也存在能量利用低的缺點(diǎn)。2.1.4.3總結(jié)綜上，由于本工藝脫水的要求很高，且原料氣中初始水含量也較低，考慮到這些先決條件，本工藝脫水方案決定采用分子篩脫水。2.2分子篩流程選擇本工藝原料氣處理規(guī)模達(dá)24萬Nm3/h，對(duì)于這樣規(guī)模較大的分子篩脫水裝置，工業(yè)上常采用二塔或者三塔流程。在兩塔流程中，一塔進(jìn)行脫水操作，另一塔進(jìn)行吸附劑的再生和冷卻。然后切換操作。在三塔流程中，根據(jù)工藝可以選擇，一塔吸附，一塔再生，一塔冷卻或者兩塔吸附，一塔再生及冷卻的切換程序。先將兩塔和三塔流程進(jìn)行操作情況和投資情況的對(duì)比，以選出最佳方案。2.2.1三塔流程分析以工業(yè)上常用的一塔吸附，一塔再生，一塔冷卻作為三塔流程的操作模式。表2-3三塔方案時(shí)間分配表吸附器0～8h8～16h16～24h分子篩脫水塔A吸附加熱冷卻分子篩脫水塔B冷卻吸附加熱分子篩脫水塔C加熱冷卻吸附在三塔方案中，加熱爐連續(xù)工作，并且冷吹再生時(shí)間長，期間的加熱，冷卻功率相對(duì)較小。2.2.2二塔流程分析表2-4二塔方案時(shí)間分配表吸附器0～8h8～16h分子篩脫水塔A吸附加熱/冷卻分子篩脫水塔B加熱/冷卻吸附由表2可以看出，分子篩兩塔脫水裝置運(yùn)行時(shí)，始終保持一塔處于吸附狀態(tài)，另一塔處于再生狀態(tài)。因此，加熱爐操作不連續(xù)，點(diǎn)火，停爐頻繁，不利于裝置的長周期、平穩(wěn)運(yùn)行，且會(huì)造成一定的熱損失。2.2.3三塔與兩塔流程比較兩塔較三塔流程流程簡單，吸附時(shí)間長，能耗大大降低，且減少一座吸附塔，大大節(jié)約了設(shè)備采購費(fèi)用，由于設(shè)備數(shù)量的減少，操作維護(hù)費(fèi)用也將大大降低。同時(shí)，由于減少了設(shè)備，工藝管線的數(shù)量，實(shí)際上也相應(yīng)削減了管線，設(shè)備穿孔泄露的風(fēng)險(xiǎn)，提高了安全可靠性。且吸附、再生、冷卻過程為密閉過程，對(duì)環(huán)境污染小。且選用兩塔流程仍有擴(kuò)建空間，由于伴生氣氣量與丙烷的含量隨開采的進(jìn)行會(huì)有一定的變化。若丙烷含量減少，則所需天然氣氣量增加，可能會(huì)擊碎分子篩，此時(shí)可對(duì)現(xiàn)有分子篩裝置進(jìn)行改造，在原來兩塔的基礎(chǔ)上再增加一臺(tái)同規(guī)模的分子篩干燥塔。將“兩塔流程”改為“三塔流程”。同時(shí)增加配套的自控系統(tǒng)，以完成擴(kuò)建。綜上所述，本工藝選擇兩塔流程來作為分子篩脫水的裝置。2.3分子篩的選型分子篩是一種具有立方晶格的硅鋁酸鹽化合物，主要由硅鋁通過氧橋連接組成空曠的骨架結(jié)構(gòu)，在結(jié)構(gòu)中有很多孔徑均勻的孔道和排列整齊、內(nèi)表面積很大的空穴。此外還含有電價(jià)較低而離子半徑較大的金屬離子和化合態(tài)的水。由于水分子在加熱后連續(xù)失去。但晶體骨架結(jié)構(gòu)不變，形成了許多大小相同的空腔，空腔又有許多直徑相同的微孔相連，這些微小的空穴直徑大小均勻，能把比孔道大的分子排斥在外，因而能把形狀與直徑大小不同改的分子以及飽和程度不同的分子分離開來，既具有“篩分”分子的作用，故稱為分子篩。2.3.1分子篩的分類在天然氣工業(yè)中常用的分子篩型號(hào)為：A型、X型和Y型。A型包括鉀A（3A)、鈉A（4A）、鈣A（5A）。2.3.1.13A分子篩3A分子篩的化學(xué)式為2/3K2O·1/3Na2O·Al2O3·2SiO2·9/2H2O，硅鋁比SiO2/Al2O3=2，有效孔徑：約3A主要應(yīng)用于建筑玻璃行業(yè)、氣體煉化及石化工業(yè)。表2-53A分子篩主要技術(shù)指標(biāo)指標(biāo)單位球狀條狀規(guī)格mm1.6-2.53-54-61.63.2靜態(tài)水吸附（25℃RH50%)%wt≥20.5≥20.5≥20.5≥20≥20損耗率%wt≤0.2≤0.2≤0.2≤0.25≤0.25堆積密度g/ml≈0.68≈0.68≈0.68≈0.64≈0.64抗壓強(qiáng)度N≥25≥70≥80≥25≥60包裝含水量（575℃，3小時(shí)）%wt≤1.5≤1.5≤1.5≤1.5≤1.5該分子篩再生脫除水分時(shí)視再生氣的壓濕度、含水量而定。一般情況下，200~350℃干燥氣體在0.3~0.5kg/cm2，通過分子篩床層3~4小時(shí)，使出口溫度為110~180℃，冷卻。當(dāng)再生為脫除有機(jī)物時(shí)，則用水蒸氣代替有機(jī)物，然后脫除水分。2.3.1.24A分子篩4A分子篩的化學(xué)式為Na2O·Al2O3·2SiO2·9/2H2O，硅鋁比SiO2/Al2O3=2，有效孔徑約為4A，主要應(yīng)用于天然氣以及各種化工氣體和液體、冷凍劑、藥品、電子材料以及易變物質(zhì)的干燥，氬氣純化，甲烷、乙烷、丙烷的分離。表2-64A分子篩主要技術(shù)指標(biāo)指標(biāo)單位球狀條狀規(guī)格mm0.5-1.01.6-2.53-51.63.2靜態(tài)水吸附（25℃RH50%)%wt≥21.5≥21.5≥21.5≥21≥21損耗率%wt≤0.2≤0.2≤0.2≤0.25≤0.25堆積密度g/ml0.69-0.75≈0.69≈0.69≈0.64≈0.64抗壓強(qiáng)度N≥30≥80≥40≥70包裝含水量（575℃，3小時(shí)）%wt≤1.5≤1.5≤1.5≤1.5≤1.5該分子篩再生脫除水分時(shí)視再生氣的壓濕度、含水量而定。一般情況下，200~350℃干燥氣體在0.3~0.5kg/cm2，通過分子篩床層3~4小時(shí)，使出口溫度為110~180℃，冷卻。當(dāng)再生為脫除有機(jī)物時(shí)，則用水蒸氣代替有機(jī)物，然后脫除水分。2.3.1.35A分子篩5A分子篩的化學(xué)式為3/4CaO·1/4Na2O·Al2O3.·2SiO2·9/2H2O，硅鋁比SiO2/Al2O3=2，有效孔徑約為5A，主要應(yīng)用于正異構(gòu)烷烴的分離，氧氮分離，化工，石油天然氣，氮分解氣體和其他工業(yè)氣體及液體的干燥和精制。表2-75A分子篩主要技術(shù)指標(biāo)指標(biāo)單位球狀條狀規(guī)格mm1.6-2.53-5≥1.6≥3.2靜態(tài)水吸附（25℃RH50%)%wt≥21≥21≥21≥21損耗率%wt≤0.2≤0.2≤0.25≤0.25堆積密度g/ml≈0.65≈0.65≈0.65≈0.65抗壓強(qiáng)度N≥28≥60≥30≥60包裝含水量（575℃，3小時(shí)）%wt≤1.5≤1.5≤1.5≤1.5該分子篩再生脫除水分時(shí)視再生氣的壓濕度、含水量而定。一般情況下，200~350℃干燥氣體在0.3~0.5kg/cm2，通過分子篩床層3~4小時(shí)，使出口溫度為110~180℃，冷卻。當(dāng)再生為脫除有機(jī)物時(shí)，則用水蒸氣代替有機(jī)物，然后脫除水分。2.3.23A分子篩和4A分子篩的比較在天然氣工業(yè)和石油化工產(chǎn)業(yè)中，常使用3A分子篩和4A分子篩作為分子篩脫水所使用的吸附劑。下面將對(duì)這兩種分子篩進(jìn)行比較：1）基于4A分子篩設(shè)計(jì)的系統(tǒng)一般小于基于3A分子篩設(shè)計(jì)的系統(tǒng)，因?yàn)?A分子篩的水處理能力更強(qiáng)。同樣體積的4A分子篩會(huì)比3A型分子篩的吸水能力強(qiáng)10%，所以，一般情況下，出于經(jīng)濟(jì)的考慮，選擇4A型分子篩更好。2）4A型分子篩需要較少的再生氣量，但是其再生溫度高于3A型分子篩。3）4A型分子篩在吸水的同時(shí)會(huì)吸收H2S和其他S組分，并能催化COS生成，其催化能力比較強(qiáng)。3A分子篩則基本不吸收原料氣中含有的H2O，并且3A分子篩催化生成COS的作用很小。2.3.3確定本工藝所需的分子篩從水露點(diǎn)的要求來看，無論使用3A還是4A分子篩，其水露點(diǎn)均能滿足要求。并且由于現(xiàn)階段我們所采用伴生氣成分中含S組分極少，同時(shí)在進(jìn)分子篩脫水之前已經(jīng)過深度脫碳，因此雖然3A分子篩吸水的能力要略低于4A分子篩，但其再生熱負(fù)荷和再生氣冷卻負(fù)荷卻小于4A分子篩的相應(yīng)參數(shù)。同時(shí)3A分子篩孔徑更小，能減少烴類組分的損失，因此綜上考慮，本工藝的分子篩脫水裝置擬采用3A分子篩。表2-8本工藝3A分子篩具體選用指標(biāo)位號(hào)類型形狀規(guī)格/mm靜態(tài)水吸附量/%wt損耗率/%wt堆積密度/g/ml抗壓強(qiáng)度/NT0103A/B3A球形3.2≥21≤0.2≈0.68≥702.3.4分子篩脫水的具體計(jì)算（以是S0101分子篩）為例2.3.4.1分子篩脫水工藝參數(shù)1）處理量為74472.4Nm3/h（30℃，3bar）。2）吸附周期T=8h3）分子篩有效吸附容量：根據(jù)3A分子篩典型吸附量取8kgH2O/100kg分子篩（考慮到包裝含水量）。4）按原料氣中水分全部脫去考慮，需脫水量為966kg/h（30℃，3bar）.單塔吸附操作周期為8h，總共脫水為7734kg。則操作條件下（50℃，38bar）氣體量5425.63m3/h。工況下密度為ρg=39.11kg/m3。所以氣體的質(zhì)量流量為212196.39kg/h。5）已知ρb=680kg/m3。Dp=0.0032m。即可根據(jù)雷督克斯的半經(jīng)驗(yàn)公式求得吸附塔直徑，半經(jīng)驗(yàn)公式如下：G=(CρbρgDp）0.5式中G-允許的氣體質(zhì)量流速，kg/(m3.s)C-系數(shù)。氣體自上向下流動(dòng)，取0.25~0.32；自下向上流動(dòng)，取0.167；ρb-分子式的堆積密度，kg/m3；ρg-氣體在操作條件下的密度，kg/m3；Dp-分子篩的平均直徑（球形）或當(dāng)量直徑（條形），m；因此吸附塔的截面積：直徑,根據(jù)GB150-2011《固定式壓力容器》圓整為4m2.3.4.2吸附器高徑比計(jì)算原料氣飽和水含量mol%為0.006原料氣的摩爾流量為8989.09kmol/h操作周期T=8h，總共脫水7734kg分子篩有效吸附容量取8kgH2O/100kg分子篩，吸附塔需裝分子篩,其體積為。床層高，圓整得12m。高徑比約為。2.3.4.3再生熱負(fù)荷計(jì)算以經(jīng)過干燥后的原料干氣作為再生氣，考慮到分子篩的使用壽命以及再生效果，取再生溫度為260℃。分子篩床層吸附終了后溫度t=55℃。再生加熱器出吸附器溫度為200℃。床層再生溫度是。預(yù)算在230℃時(shí)，分子篩比熱為0.96kJ/kg·℃，鋼材（采用Q345R)比熱為0.5kJ/kg·℃，瓷球比熱為0.88kJ/kg·℃。吸附器筒體是壓力容器，預(yù)先估計(jì)其包括器內(nèi)附屬設(shè)備的質(zhì)量約重384086kg，床層上下各鋪150mm瓷球，瓷球堆密度2200kg/m3,共重7479kg。再生加熱所需的熱量為Q，則：Q=Q1+Q2+Q3+Q4式中Q1-加熱分子篩的熱量，kJ；Q2-加熱吸附器本身（鋼材）的熱量，kJ；Q3-脫附吸附水的熱量，kJ；Q4-加熱鋪墊的瓷球的熱量，kJ。計(jì)算如下：式中m1，m2，m3，m4分別是分子篩的質(zhì)量，吸附器筒體及附件等鋼材的質(zhì)量、吸附水的質(zhì)量和鋪墊的瓷球的質(zhì)量。4186.8kJ/kg·℃是水的脫附熱。Cp1，Cp2，Cp4分別為上述各種物質(zhì)的定壓比熱。加10%的熱損失，則加10%的熱損失，則。對(duì)于雙塔流程，則加熱再生吸附床可取為5h（為操作周期的1/2~5/8)。則每小時(shí)的加熱量2.3.4.4再生氣量計(jì)算設(shè)t2=200℃是再生加熱結(jié)束時(shí)的氣體出口溫度，t3=260℃為再生氣進(jìn)吸附器的溫度。再生氣溫降：再生氣在230℃時(shí)的平均比熱為2.83kJ/kg.℃每千克再生氣放出熱量（kJ):每小時(shí)需要再生氣：2.3.4.5冷卻氣量床層溫度自230℃降到50℃，則冷卻熱負(fù)荷如下：共計(jì)Q=52457854kJ設(shè)冷卻時(shí)間為2小時(shí)，每小時(shí)移去熱量加熱器由加熱的溫度t2冷卻到t1平均溫度冷卻氣溫差，冷卻氣平均比熱在140℃是2.50kJ/kg.℃，每小時(shí)需冷卻氣量。再生加熱氣壓力不同情況下，空塔流速的比較1）設(shè)再生加熱氣壓力為1.5MPa，再生加熱氣量為45530kg/h，M=23.70。其體積量是：(0℃，101325Pa）。操作時(shí)體積為(230℃，1.5MPa）空塔流速（230℃，1.5MPa）用式進(jìn)行核算。其中C=0.167，得需要空塔截面積，現(xiàn)為11.86m2，足夠；2）假設(shè)為常壓再生，即再生加熱氣壓力101.325kPa，操作狀態(tài)時(shí)氣體流量為需要空塔截面積，現(xiàn)為11.86m2，說明在常壓進(jìn)行再生無法滿足空速要求。3）假設(shè)再生加熱氣壓力700kPa。操作狀態(tài)時(shí)氣體流量：需要空塔截面積，現(xiàn)為11.86m2，足夠。2.3.4.7氣體通過床層的壓力降計(jì)算：GPSA工程手冊(cè)（2013版）推薦用公式計(jì)算。計(jì)算式如下：式中ΔP-壓降，kPa；L-床層高度，m；μ-氣體粘度，MPa.s;Vg-氣體流速，m/s;ρg-氣體操作狀態(tài)下的密度，kg/m3;分子篩選用3.2mm直徑球形，則B=0.0693，C=3.7510-7油田伴生氣的相對(duì)密度是0.83，溫度50℃，壓力3.8MPa，μ=0.0125cP，已知ρg=39.11kg/m3，Vg=3.12m/min。再生和冷卻時(shí)壓降都很小，可不計(jì)算。圖2-1床層壓降計(jì)算系數(shù)2.3.4.8再生加熱氣熱負(fù)荷計(jì)算根據(jù)工藝流程進(jìn)加熱爐干氣溫度為55℃，出加熱爐氣體溫度比進(jìn)吸附器溫度再高15℃，即275℃。本設(shè)計(jì)采用燃料爐加熱式中：θn—到達(dá)轉(zhuǎn)效點(diǎn)時(shí)間，h；—分子篩的堆密度，kg/m3;—選用的分子式有效吸附量，%；—整個(gè)床層長度，m；q—床層截面積的水負(fù)荷，kg/(m2.h)；pb=680kg/m3；x=8%；hT=13m；q=967/11.68=82.8kg/(m2·h)符合設(shè)計(jì)周期8小時(shí)的要求。2.3.4.9吸附傳質(zhì)區(qū)長度hz的計(jì)算式中：hz—吸附傳質(zhì)區(qū)長度，m；A—系數(shù)，分子式A=0.6，硅膠A=1，活性氧化鋁A=0.8；q—床層截面積的水負(fù)荷，kg/(m2.h)；vg—空塔線速，m/min;用GPSA工程數(shù)據(jù)手冊(cè)（2013版）計(jì)算：式中：hz—吸附傳質(zhì)區(qū)長度，m；vg—空塔線速，m/min；Z-Z=3.4(對(duì)3.2mm直徑的分子篩）；Z=1.7(對(duì)1.6mm直徑的分子篩）2.3.5分子篩吸附塔壁厚計(jì)算根據(jù)《壓力容器手冊(cè)》，選用Q345R作為吸附塔材料，Q345R的最大許用應(yīng)力為[σt]=189MPa。腐蝕余量C2=2mm。該吸附塔操作溫度為50℃，取計(jì)算溫度為55℃。操作壓力為38bar，取計(jì)算壓力為40bar。計(jì)算公式為式中PC—計(jì)算壓力，MPa；Di—吸附器內(nèi)徑，mm；[σt]—設(shè)計(jì)溫度下材料的許用應(yīng)力，MPa；—焊接接頭系數(shù)，無縫鋼管取0.9，焊接剛管取0.8；計(jì)算厚度設(shè)計(jì)厚度已知鋼板腐蝕余量C2=2mm；負(fù)偏差C1=0.3mm，則：名義厚度δn=δd+C1圓整得48mm。2.3.6分子篩計(jì)算結(jié)果一覽表2-9分子篩計(jì)算結(jié)果一覽表位號(hào)吸附器尺寸（m）（直徑×高）再生氣量（kg/h)冷卻氣量（kg/h)所需分子篩量（kg）床層壓降（kPa）T010141243032116573966750.037T04015.2202458166659114922100.142表2-10分子篩選型一覽表位號(hào)類型形狀規(guī)格/mm靜態(tài)水吸附量/%wt損耗率/%wt堆積密度/g/ml抗壓強(qiáng)度/NT01013A球形4≥21≤0.2≈0.68≥70T04013A球形4≥21.≤