冷軋工藝計算說明

絕對壓下量Ah=H-h第4項，道次加工率e=X100%第5項，第6項，絕對壓下量Ah=H-h第4項，道次加工率e=X100%第5項，第6項，道次前總加工率￡=Hrr-Hx100%HH道次后總加工率￡=x100%hH第7項，道次平均加工率Q=0.4e+0.6eHh第8?10項：第8項軋前金屬屈服極限o可查表得;SH第9項軋后金屬屈服極限o可查表得;Sh12=—g+—g°3SH3shq=(5.67—0.6h)X10Hq=(4.30-0.5H)X10h第10項，G第11?13項:道次前張力道次后張力平均張力q=(q+q)/2Hh第14?15項:第14項平均變形抗力k=1.15g第15項考慮張力影響k'=1.15g-g。第16?18項:s第16項軋前長度L1軋前長度由鑄錠或上一道次的軋后長度而定；第17項軋后長度L2軋后長度L，根據(jù)體積不變原理有2L=B1XHXL求得，其中B1=B2；2第19?20項:hXB2第18項軋制速度V。第19項軋制時間t=6；1V第20項輔助時間取t=5s。2第21項:摩擦系數(shù)，取f=0.15。冷軋壓下規(guī)程工藝計算說明見冷軋壓下規(guī)程表，現(xiàn)將表中有關(guān)計算說明如下，以1060為例。第1?2項:H及h由產(chǎn)品狀態(tài)和軋機能力以及合金的塑性決定第3?8項:第3項第22項：接觸弧水平投影L=v'TTAh 其中R為工作輥直徑，取325mm。第23?24項：第23項m=2fDL/(H+h)，其中L=\R-Ah；第24項y=4aDfDk'/(H+h)，其中a=R/9500 ，第25項m'由m、y,可查表得。第26?27項：第26項軋輥彈性壓扁弧水平投影L=m'x(H+h)/(2xm)；第27項參數(shù)二§=2xfxL/(H+h)。第28項：壓力系“=p/k'=0.785+0.25DRDAh：h；第29項：平均單位壓力P=n'DK，。c第30?31項：第30項軋件平均寬度為熱軋后的寬度B減去切邊量。第31項參數(shù)接觸面積水平投影f=BxL。第32項：軋制力p=pr.f。第33項：作用角*aJrdahD^-'R。第34?35項：第34項前張力Q=qDF；hh第35項后張力Q=qDF。HH第36項：軋制力矩M=2xP'DdDVRDAh/1000，KNDm。Z第37項：軸承中的摩擦系數(shù)=0.003。1第38項：磨擦力矩M=Zf+(丄―1)M。/汨q z第39?41項：第39項電機最大轉(zhuǎn)速n取1200r/min；電第41項減速比i為i=2.1；第40項軋輥轉(zhuǎn)速為n=60衛(wèi)。兀DD第42?43項：第42項空轉(zhuǎn)力矩M，按經(jīng)驗公式取M=0.06M；00Z第43項靜力矩M=M-+M+M。ci f 0第44?47項：第44項為各段軋制時間的總力矩，工m2Dt；C1

第45第45項為間歇時間的空轉(zhuǎn)力矩之和，工M/2ot ；0n2第46項為軋制時間總和；第47項為間歇時間總和。工M2Ot+工為t"工M2Ot+工為t"+工tn第48項：等效力矩m=第48項：等效力矩m=t+軋制周期內(nèi)各段軋制時間的總和S軋制周期內(nèi)各段軋制時間的總和S；其中：工tn工t 軋制周期內(nèi)各段間隙時間總和S；各段軋制時間對應(yīng)的總力矩，N?m各段間隙時間對應(yīng)的空轉(zhuǎn)總力矩，N?mKW。第49項：：計算電機功率，按N=1.03M?KW。其中：M 軋制道次等效力矩，N?m；n 軋輥轉(zhuǎn)數(shù)，100r/min；n——由電動機到軋機的傳動效率，取0.87。第50項：選擇電機功率。5.2.2冷軋工藝校核咬入條件校核：按△hmaxWD(l-cos0)摩擦系數(shù)f取0.08，則tgp=f=0.08p=4.57°cosp=0.997。 △hmax=D(1-cosp)=650(l-0.997)=1.95mm1060冷軋壓下工藝規(guī)程表中各道次壓下量均少于1.95mm，咬入條件滿足。強度校核：工作輥主傳動的4輥軋機，工作輥受扭矩，支撐輥受彎矩，計算工作輥的扭矩、支撐輥的彎矩，按計算結(jié)果校核強度。軋輥危險截面受力圖見圖2-4-2：

圖5-2:軋輥危險截面受力圖（1）對工作輥：校核工作輥輥頭的扭曲應(yīng)力：扭矩M=—(\：RAh+df)j扭 2 110388.19kN= 0.325x0.0007+0.38x0.003)2=84.30kN 0m扭曲應(yīng)力：M84.30kN0m扭曲應(yīng)力：t=吒= =27.01MPa；t0.2d3 0.2x0.2532工作輥的許用扭曲應(yīng)力為[t]=72MPa>t（，滿足工作輥強度條件。（2）對支撐輥：校核支撐輥輥身的彎曲應(yīng)力，輥頭、輥頸不用校核。1)由軋制力引起：M=—0^-—0B=—(a-—)s1 222442式中a=L＋l匚I、I10388.19kN1.803所以M= (3.126—1)—5777.13kN0m；s142Q—QBM— h H(a——-)s2821320.79kN-883.73kN 1.803= x(3.2 16— )82=120.98kN0m

2)合成彎矩M=M2+M2=<5777.13 2+120.98 2=5778.40kNDmsh s1 s23)彎曲應(yīng)力：,M

bsh3)彎曲應(yīng)力：,M

bsh= sh-0.1D35778.13kNDm0.1x1.43=21.06MPa合金鋼的[b]=140?300MPa>b；即滿足支撐輥強度條件。

sh以上可知冷軋機強度都能滿足要求，即軋輥安全。等效力矩的計算及電機校核等效力矩Mn n等效力矩Mn n由1060冷軋軋工藝規(guī)程計算表可知M=6.69x104NDm電機的計算功率N1.03MDn電機的計算功率N1.03MDn=2035.05kW選取電機功率N=3000Kw。校核電機的溫升條件：Nx0.975 3000x0.975M=—H = =9.75x104NDm；H n 300HM>M，所以滿足溫升條件。H校核電機的過載條件：取k