懸挑腳手架施工方案及計算書

一、工程概況：錯誤!未定義書簽。TOC\o"1-5"\h\z二、架體設計、搭設與拆除22。1扣件式鋼管腳手架搭設的基本要求2\o"CurrentDocument"2.2外架結構構造22。3外架防護構造32.4腳手架的拆除時應符合下列規(guī)定：3三、腳手架材質(zhì)要求4\o"CurrentDocument"3。1鋼管43.2扣件43。3腳手板4\o"CurrentDocument"3。4連墻件4\o"CurrentDocument"3。5安全網(wǎng)5\o"CurrentDocument"四、外腳手架的驗收、使用與保養(yǎng)5\o"CurrentDocument"五、安全管理6六、計算書6\o"CurrentDocument"七、質(zhì)量保證措施22\o"CurrentDocument"八、安全管理制度22共22頁一、工程概況：本工程為博大?世紀華庭6#樓，位于焦作市山陽區(qū)焦東路北段東側(cè)，工期為365天，要求2011年5月20日開工,2012年5月20日竣工交付使用。該工程由中國建筑技術集團設計，建筑面積為8443.5M2。地下是一層地下室，地上主體為18層。地下室層高3O6M，地上部位層高均為2。9M，單元組合為一梯兩戶，地上部分均為住宅。該工程剪力墻結構。由于需要及時進行基礎回填土，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用型鋼懸挑腳手架。本方案編制依據(jù)：《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130一21)、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB509-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-23)、《建筑施工安全檢查評分標準》(JGJ59-99)、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》(JGJ80—91)以及本工程的施工圖紙。二、架體設計、搭設與拆除2。1扣件式鋼管腳手架搭設的基本要求橫平豎直,整齊清晰圖形一致，平豎通順，連接牢固，受荷安全，有安全操作空間，不變形，不搖晃。外架搭設時，嚴格按照規(guī)范對材質(zhì)、搭設順序的要求進行，遵守安全技術規(guī)程對外架搭設的安全操作要求,保證操作人員持證上崗，以確保外架搭設的質(zhì)量和安全性。2。2外架結構構造本工程懸挑腳手架采用普通型鋼懸挑腳手架.架體距離墻面4,架體寬度12，立桿間距15,大橫桿步距外側(cè)1800，內(nèi)側(cè)18。定距定位。根據(jù)構造要求在建筑物四角用尺量出內(nèi)、外立桿離墻距離,并做好標記;用鋼卷尺拉直，根據(jù)立桿間距，分出立桿位置。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內(nèi)設一道斜支撐拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除當腳手架操作層共22頁高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內(nèi)排.該工程從一層頂（2。850m處）開始搭設扣件式懸挑腳手架，分三次懸挑，第一次懸挑至6層頂（17。350米處），第二次懸挑7層一12層（34。750米處），第三次懸挑13層一頂層（54。2米處），作為建筑結構施工用外腳手架.在一層和七層、十三層頂板施工時，分別用直徑20的鋼筋，加工成環(huán)埋入結構板中，每道水平工字鋼埋設2個鋼筋環(huán)，并用木楔子塞牢。腳手架與結構的拉接采用剛?cè)峤Y合方案、所有拉結點水平間距不超過7米，豎向間距不超過2步架，上下的拉接位置必須錯開布置，呈“梅花狀”，以提高整體穩(wěn)定性;橫行同一排力桿上、下相臨的小橫桿必須布置在立桿的兩側(cè)，即“跳桿布置”.縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩跟相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內(nèi)，不同步、不同跨兩個接頭在水平方向錯開的距離與應小于5.另外在160工字鋼鋼挑出端設①14斜拉鋼絲繩作安全儲備，鋼絲繩斜拉住下層鋼挑梁、對腳手架體進行卸載。2.3外架防護構造沿外水平桿內(nèi)側(cè)滿掛18x60的密目安全網(wǎng)，安全網(wǎng)用尼龍繩扎牢,操作層滿鋪竹夾板，要求鋪牢、綁扎結實，無空頭板；在拐角、卸料平臺處的腳手板,應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動;作業(yè)時，兩個操作層之間應滿鋪兩道竹笆作好防護。在挑架最下層水平桿上應水平滿掛安全網(wǎng)每隔兩層滿滿掛水平網(wǎng)。沿外水平桿內(nèi)側(cè)高9mm處設置一道防護欄桿。2。4腳手架的拆除時應符合下列規(guī)定：1。拆除作業(yè)必須自上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)。2。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步。3。當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，在拆除連墻件.共22頁三、腳手架材質(zhì)要求3.1鋼管1腳手架鋼管采用①48mm,壁厚3。5mm;橫向水平桿最大長度18mm，其它桿最大長度65mm，且每根鋼管最大質(zhì)量不應大于25kg.2鋼管尺寸和表面質(zhì)量應符合下列規(guī)定新鋼管應有質(zhì)量合格證、質(zhì)量檢查報告;鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道鋼管允許偏差見下表:鋼管上禁止打眼。序號項目允許偏差檢查工具1焊接鋼管尺寸(mm)外徑48壁厚3。5—0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度<0.50游標卡尺4各種桿件的端部彎曲L<1.5m<5鋼板尺5立桿彎曲3m<K4m4m<l<6。5m<12<206水平桿、斜桿的鋼管彎曲L<6。5m<303。2扣件1扣件式鋼管腳手架采用可鍛鑄鐵制作的扣件,其材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》(GB15831)規(guī)定;采用其它材料制作的扣件，應經(jīng)試驗證明其質(zhì)量符合該標準的規(guī)定后方可使用。2腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭矩達6。5N?M時，不得發(fā)生破壞。3。3腳手板腳手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板，每塊質(zhì)量不宜大于30kg.3。4連墻件1。連墻件的材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》(GB/T700)中Q23共22頁5—A的規(guī)定.2經(jīng)檢驗合格的構配件應按品種、規(guī)格分類，堆放整齊、平穩(wěn)，堆放場地不得有積水。3應清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使排水暢通。3.5安全網(wǎng)質(zhì)量必須符合GB5725-35規(guī)定，即外形尺寸為1.8>6m，每張網(wǎng)的重量應少于15kg/張大于8kg/張，安全網(wǎng)分平網(wǎng)立網(wǎng)兩種。立網(wǎng)網(wǎng)目應在20目(10CMX10CM)以上。平網(wǎng)要能承受重1kg底面積為2800cm2的模擬人形砂包沖擊后，網(wǎng)繩、邊繩、系繩都不斷裂(允許筋繩斷裂)，沖擊高度10m最大延伸率不超過1.5m。舊網(wǎng)重新使用前，按GB5725-86規(guī)定，應全面進行檢查，并簽發(fā)允許使用證明方準使用。四、外腳手架的驗收、使用與保養(yǎng)架子工在腳手架分段搭設完成后先進行自檢,再經(jīng)安全員、項目指揮部安全總監(jiān)、搭設者、使用者共同檢查驗收，驗收合格后，辦理驗收手續(xù)，在腳手架醒目處掛上驗收合格的醒目標牌,方可投入使用。在驗收腳手架時要特別注意檢查扣件的緊固程度,保證扣件螺栓的緊固力矩。使用中的腳手架必須進行日常的保養(yǎng)、檢查和維修，定期檢查以下項目：1、桿件的設置和連接，連墻件、支撐的構造是否符合要求；2、扣件螺栓是否松動；3、安全防護是否符合要求.腳手架在使用過程中，嚴禁超載使用，控制同一豎向的操作層不多于兩層，并且每層的施工荷載不大于3KN/,即每平方米荷載不大于300。腳手架的日常保養(yǎng)和定期檢查，要做好記錄。共22頁五、安全管理1、腳手架搭設人員必須是經(jīng)過現(xiàn)行國家標準《特殊作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》（GB5O36）考核合格的架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗.2、搭設腳手架人員必須戴好安全帽、系安全帶、穿防滑鞋3、整個高度內(nèi)用安全網(wǎng)密封，安全網(wǎng)接頭處用鐵絲連接，最下部包住縱向水平桿，防止墜物。4、嚴格遵守操作規(guī)程,不得違章指揮和違章作業(yè)。5、在搭設腳手架時禁止使用不合格材料6、遵守勞動紀律，服從領導和安全、質(zhì)量檢查人員的監(jiān)督.六、計算書〈一〉、參數(shù)信息：1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為51.35m,立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1。5m,立桿的橫距為1。2m,立桿的步距為1.8m;內(nèi)排架距離墻長度為0。5m;小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為@48x3。5;橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)0。80;連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3m,水平間距3m,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2。活荷載參數(shù)施工均布荷載（kN/m2）:3o000;腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數(shù)：2層；3。風荷載參數(shù)共22頁風荷載本工程地處河南焦作市，查荷載規(guī)范基本風壓為0°4kN/m2風荷載高度變化系數(shù)您為1。0,風荷載體型系數(shù)叢為1。128;計算中考慮風荷載作用；4。靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m)：0。1394;腳手板自重標準值(kN/m2):0.350;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0o150;安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2)：0。5;腳手板鋪設層數(shù)：3層;腳手板類別：竹夾板;欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板；5。水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。6m,建筑物內(nèi)錨固段長度2m。與樓板連接的拉環(huán)直徑(mm):20。;樓板混凝土標號：一至五層C35;六至頂層C30;6。拉繩與支桿參數(shù)懸挑水平鋼梁上面采用鋼絲繩、下面采用支桿與建筑物聯(lián)結。鋼絲繩安全系數(shù)取：6。0;鋼絲繩與墻支點距離為(m):3.0;支桿與墻支點距離為(m):3。0;最里面支點距離建筑物1.2m,支桿采用48x3o5mm鋼管.〈二＞、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值：P1=0.038kN/m;腳手板的荷載標準值：P=0。35x1。5/3=0。175kN/m;2活荷載標準值：Q=3x1°5/3=1°5kN/m;荷載的計算值：q=1°2x0。038+1。2x0。175+1。4x1。5=2.3共22頁56kN/m;小橫桿計算簡圖2。強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下：最大彎矩Mqmax=2.356x0°82/8=0o188kNom;最大應力計算值a=M/W=37。104N/mm2；qmax小橫桿的最大彎曲應力a=37。104N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.175+1。5=1.713kN/m;最大撓度v=o50x1o713x8〃(384勸.06x105x1219)=0.364mm;小橫桿的最大撓度0。364mm小于小橫桿的最大容許撓度800/150=5.333與10mm,滿足要求！〈三〉、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1。荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038x0。8=0.031kN;腳手板的荷載標準值：P2=0.35x0。8x1.5/3=0.14kN;活荷載標準值：Q=3x0。8x1。5/3=1.2kN;荷載的設計值：P=(1o2x0o031+1o2x0o14+1o4x1.2)/2=0。942kN;大橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和.共22頁均布荷載最大彎矩計算：M=O.O8x0o038x1o5x1o5=0o7kimaxNom;集中荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267x0.942x1.5=0。377kN.m;M=M1max+M2max=0.7+0。377=0。384kN。m最大應力計算值a=。0384乂106/5080=75.661N/mm2；大橫桿的最大應力計算值a=75。661N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和，單位：mm;均布荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：端'=0.677X.038x154/(1x2oO6x105x1219)=0o052mm;集中荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=(0。031+0。14+1.2)/2=0.685kNv=1.883x0.68^X)13/(1x2。06x105x1219)=1。734mm;最大撓度和：v=mv+vmax=0.052+1.734=1。787mm;大橫桿的最大撓度1o787mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150=10與10mm,滿足要求！<四〉、扣件抗滑力的計算：按規(guī)范表5。1.7，直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0。80,該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kNo縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5。2.5)：R<Rc共22頁其中Rc——扣件抗滑承載力設計值，取6。40kN;R-—縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值：P1=0o038x0o8x2/2=0.031kN;大橫桿的自重標準值：P2=0oO38x1.5=O.058kN;腳手板的自重標準值：P3=0°35x0.8x1.5/2=0.21kN;活荷載標準值：Q=3x0o8x1.5/2=1。8kN;荷載的設計值：R=1o2x(Oo031+Oo058+0o21)+1o4x1。8=2.878kN;R〈6o40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！〈五〉、腳手架立桿荷載的計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/mNG1=[Oo1394+(0o80x2/2)x0.038/1.50]x19o=3.038kN;腳手板的自重標準值;采用竹夾板，標準值為O.35kN/m2NG2=0.35x3x1o5x(0o8+Oo7)/2=1.221kN;欄桿與擋腳手板自重標準值;采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為O.15kN/mNG3=0o15x3x1.5/2=0o337kN;吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)；0o0O5kN/m2NG4=0oO05x1o5x19=0o143kN;經(jīng)計算得到，靜荷載標準值Ng=NG1+Ng2+Ng3+NG4=4o738kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值Nq=3x0o8x1o5x2/2=3o6kN;風荷載標準值按照以下公式計算第10頁共22頁第10頁其中Wo—-基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB509-2001)的規(guī)定采用：Wo=0.4kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB509—21)的規(guī)定采用：Uz=1；Us風荷載體型系數(shù)：取值為1。128;經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0。7X0。4x1x1.128=0.316kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1。2Ng+1。4Nq=1.2x4.738+1。4乂3。6=10.726kN;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N=1。2Ng+0.85x1.4Nq=1.2x4.738+0.85x1。4x3。6=9。97kN;風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85x1。4WkLah2/10=0。850x1o4x0。316x1。5x1o52/10=0.127kN.m;＜六〉、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內(nèi)卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1次卸荷凈高度為6m;第2次卸荷凈高度為6m;經(jīng)過計算得到a]=arctg[3。000/(0。800+0.750)]=62.676度a2=arctg[3。0/0。750]=75.964度第1次卸荷處立桿軸向力為：第11頁共22頁第11頁P1=P2=1O5x10.726x6/19=5O081kN;k為不均勻系數(shù)，取1。5各吊點位置處內(nèi)力計算為(kN)：T1=Pi/sina1=5。081/0o888=5.719kNT2=P2/sina2=5。081/0。970=5.237kNG1=P1/tana1=5.081/1.935=2。625kNG2=P2/tana2=5。081/4。0=1。270kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Fg]=T1=5。719kN.鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN);Fg-一鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN),計算中可以近似計算Fg=0°5d2,d為鋼絲繩直徑(mm);a—鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，取0。82;K—-鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中[Fg]取5。719kN,a=0.82,K=6,得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d=(2x5。719x6。0/0.820)0.5=9.1mm。吊環(huán)強度計算公式為：。=N/A<[f]其中[f]-—吊環(huán)鋼筋抗拉強度，《混凝土結構設計規(guī)范》規(guī)定[f]=50N/mm2;N吊環(huán)上承受的荷載等于[Fg];A——吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算,A=0。5nd;選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d=(2x[Fg]/[f]/n).5=(2x5°719x103/50/3。142)0。5=9mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為9.1mm,必須拉緊至5。719kN,吊環(huán)直徑為9mm。根據(jù)各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為9。1mm,必須拉緊至5。719kN,吊環(huán)直第12頁共22頁第12頁徑為9mm?！雌摺?、立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=9.97x7/19=3.673kN;計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑:i=1。58cm;計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5。3.3得：k=1.155;計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5。3。3得：n=1.5;計算長度，由公式l0=kuh確定：1°=2。599m;長細比：L0/i=164;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)巾由長細比l°/i的結果查表得到：巾=0262立桿凈截面面積：A=4。89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5。08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；a=373。163/(0。262x489)+126849。24/5080=53。64N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算a=5364N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！〈八＞、連墻件的計算：連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：N1=Niw+N。風荷載標準值Wk=0。316kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積Aw=9m2；按《規(guī)范》5。4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5。0kN;風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算：N1w=1°4xWkxAw=3。98kN;連墻件的軸向力設計值N1=N1w+N0=8。98kN;連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=巾A?[f]第13頁共22頁第13頁其中巾軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù);其中巾軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù);由長細比l/i=750/15.8的結果查表得到巾=0861,l為內(nèi)排架距離墻的長度；又：A=4。89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0。861x4.89x10-4x205x103=86。311kN;Nl=8。98〈Nf=86。311,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=8。98小于雙扣件的抗滑力12。8kN,滿足要求！連墻件扣件連接示意圖＜九〉、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算.懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點.本方案中，腳手架排距為800mm,內(nèi)排腳手架距離墻體750mm,支拉斜桿的支點距離墻體為12mm,水平支撐梁的截面慣性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108。3cm3，截面積A=21.95cm2。受腳手架集中荷載P=(1°2x4。738+1.4x3.6)x7/19=3.952kN;水平鋼梁自重荷載q=1.2x21。95x0,01x78。5=0.207kN/m;懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN。m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：第14頁共22頁第14頁R[1]=7.71kN;R[2]=0。784kN;R[3]=0。156kN。最大彎矩Mmax=1.4kN.m;最大應力o=M/1°05W+N/A=1。4x106/(1.05*08300)+3O952x103/2195=14。11N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值14。11N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/mm2，滿足要求！〈十＞、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算：水平鋼梁采用16a號工字鋼,計算公式如下其中化--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：巾b=570X0x63x235/(12X60X235)=1.8由于巾^，大于。。6,查《鋼結構設計規(guī)范》(GB517—2003)附表B,得到值為0.919.經(jīng)過計算得到最大應力。=1.4x106/(o0919x108300)=14.061N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算。=14.061小于[f]=215N/mm2,滿足要求！〈十一〉、拉繩與支桿的受力計算：水平鋼梁的軸力RaH和鋼拉繩的軸力日舊、支桿的軸力Rd.按照下面計算其中R^cos，為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力；R^cosq為支桿的頂力對水平桿產(chǎn)生的軸拉力。當RaH〉0時，水平鋼梁受壓；當RaH〈0時，水平鋼梁受拉；當RaH=0時，水平鋼梁不受力.各支點的支撐力Rci=RUisin6)+RDiSina且有RUicos甲Ricos甲可以得到按照以上公式計算得到由左至右各桿件力分別為：Ru「4。152kN；第15頁共22頁第15頁R1=4。152kN.〈十二〉、拉繩與支桿的強度計算：鋼絲拉繩（支桿）的內(nèi)力計算：鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力臨與支桿的軸力RD均取最大值進行計算，分別為Ru=4.152kNRD=4o152kN選擇6x19鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度17MPa，直徑14mm.其中[Fg]一鋼絲繩的容許拉力（kN）;Fg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN），查表得F「123KN;a--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6x19、6x37、6x61鋼絲繩分別取0。85、0。82和0°8.o=0.85;K——鋼絲繩使用安全系數(shù)°K=6。得到:[Fg]=17o425KN〉Ru=4。152KN。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求.下面壓桿以48x3。5mm鋼管計算,斜壓桿的容許壓力按照下式計算：其中N——受壓斜桿的軸心壓力設計值,N=4.152kN;巾一一軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l/i查表得到巾=0。174;i-一計算受壓斜桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1。578cm;1——受最大壓力