DB41T 742-2012公路折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁 設(shè)計(jì)施工規(guī)范

DB41DB41/T742—2012公路折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁設(shè)計(jì)施工規(guī)范TechnicalSpecificationforDesignandConstructionofHighwayPretensionedPrestressingConcreteBeamswithBent-upTendons2012-09-17發(fā)布河南省質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局發(fā)布I 1 1 1 3 4 4 6 8 8 9 1公路折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁設(shè)計(jì)施工規(guī)范JTGD60-2004公路橋涵設(shè)JTGD62-2004公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土JTG/TB02-01-2008公路工程折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁Pretensionedprestressingconcretebeamswithbent-up2折線預(yù)應(yīng)力筋強(qiáng)度折減系數(shù)Strengthreductioncoefficientofben彎起器Apparatusforbent-up折線張拉臺座Stretchingbedofbent-為防止折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁在鋼絞線錨固區(qū)因局部應(yīng)力過大造成混凝土開裂而采取的3fck、fcd——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值、設(shè)計(jì)值；ftk、ftd——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值、設(shè)計(jì)值；fpk、fpd——預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值、設(shè)計(jì)值；fpd'——預(yù)應(yīng)力鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fd——鋼材抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fvd——鋼材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fcd——鋼材端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；T4a——折線鋼絞線彎折的夾角。ξ——折線預(yù)應(yīng)力筋強(qiáng)度折減系數(shù)。6.1.1折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝5fskfsdfsd'Es6.2.2折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁中的預(yù)應(yīng)力筋宜選用鋼絞線，其強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)6.2.3折線預(yù)應(yīng)力鋼絞線的強(qiáng)度折減系數(shù)，應(yīng)按所采用彎起器的類型由試驗(yàn)確定ζ=1-0.005a a--鋼絞線的彎起角(°)。fdfvdfcd>16~40>40~60>60~100>16~35>35~50>50~1006線性膨脹系數(shù)aoC質(zhì)量密度pkg/m37.1.1折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)b)正常使用極限狀態(tài)：對應(yīng)于橋涵結(jié)構(gòu)或其構(gòu)件達(dá)到正常使用或耐久性的某項(xiàng)限值的狀態(tài)。7.2.1結(jié)構(gòu)分析中所采用的簡化和近似假定，應(yīng)有理論或試驗(yàn)依據(jù)，或經(jīng)工7.2.4折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的鋼絞線錨固區(qū)應(yīng)進(jìn)行局部應(yīng)力分析77.3.2折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的設(shè)計(jì)應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)上可能同時(shí)出現(xiàn)的據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)安全等級，進(jìn)行正截面的抗彎承載力、斜截面抗剪承載力的計(jì)算，并應(yīng)滿足JTGb)持久狀況正常使用極限狀態(tài)和使用階段應(yīng)力計(jì)算時(shí)，作用效應(yīng)組合應(yīng)按照J(rèn)TGD60-2004的規(guī)a)各種作用（或荷載）效應(yīng)計(jì)算應(yīng)采用彈性分析方法。c)折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的徐變效應(yīng)按線性徐變理論計(jì)算，并應(yīng)考慮施工過程的a)持久狀況彎起器區(qū)域及梁端預(yù)應(yīng)力b)持久狀況正常使用極限狀態(tài)梁端預(yù)應(yīng)力鋼筋c)短暫狀況梁端預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固區(qū)混凝土應(yīng)力計(jì)算、抗裂7.5.2持久狀況彎起器區(qū)域混凝土承載能力極限狀態(tài)的局部受壓應(yīng)按照J(rèn)TG7.5.3持久狀況梁端預(yù)應(yīng)力筋錨固區(qū)段預(yù)應(yīng)力傳遞長度范圍內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋實(shí)7.5.5彎起器區(qū)域的應(yīng)力分析可采用拉—壓桿模型法進(jìn)行?？筛鶕?jù)三維有限7.6.1折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁中折線預(yù)應(yīng)力筋7.6.2折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁中折線預(yù)σl1=0.3σconsina (2)σ8α——折線預(yù)應(yīng)力鋼筋的彎起角(°)。7.6.3折線預(yù)應(yīng)力筋通過輥軸式或音叉式彎起器的摩擦損失應(yīng)由試驗(yàn)確定，8.1.2進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，作用（或荷載）效應(yīng)（汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊8.1.3折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的正截面抗彎承載力計(jì)算，應(yīng)以正截面彎曲8.1.5折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁預(yù)應(yīng)力筋彎起、錨固區(qū)間8.1.6折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁端部錨固區(qū)的正截面和斜截面抗彎承載力計(jì)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，在錨固起點(diǎn)處應(yīng)取為零，在錨固終8.2.1折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的承載能力計(jì)算包括正截面受彎承載能力和9.1.1折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁構(gòu)件端部區(qū)段進(jìn)行正截面、斜截面抗裂驗(yàn)算時(shí)，預(yù)應(yīng)力傳遞長9.2.1折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的預(yù)應(yīng)力損失組合應(yīng)分為兩部分：傳力錨固階段的9.2.2第一批損失是從張拉鋼絞線到放張結(jié)束時(shí)間段內(nèi)產(chǎn)生的損失，包括折線預(yù)應(yīng)力鋼筋產(chǎn)生的摩擦損失σl1，張拉臺座錨具變形（包括橫梁9），II9.3.1持久狀況折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、受I123）；12.2.1折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土材料的最低強(qiáng)度等級和耐久性要求應(yīng)符合JTGD60-2004的規(guī)12.3.2折線配筋預(yù)先張法應(yīng)力混凝土梁在持久狀況正a)b)），14.1.3長線臺座一次宜預(yù)制兩片梁，預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)連續(xù)14.1.5可采用工具式拉桿代替梁端與張拉橫梁之間的15.1.1折線配筋預(yù)先張法應(yīng)力混凝土梁的束施加較小拉力（張拉控制應(yīng)力的20%~50綁扎底板、腹板鋼筋——安放內(nèi)模、外?！壴敯邃摱染鶓?yīng)符合設(shè)計(jì)要求；臺座預(yù)埋鋼板頂面不得高于設(shè)計(jì)標(biāo)高，與設(shè)計(jì)標(biāo)高相差應(yīng)在-5mm～0a)b)a)保持平穩(wěn)，并應(yīng)檢查每根鋼筋的預(yù)應(yīng)力值，其偏差絕對值不得超b)張拉時(shí)宜采用計(jì)算機(jī)讀數(shù)和張拉力與伸長量雙