神定河大橋監(jiān)控報告剖析

i橋 ii橋 附件：施工控制指令、抽測報表、應(yīng)力測量報表、線形測量報表3橋橋址區(qū)地形屬于丘陵地形。本橋跨越神定河大橋干流及漢江路，神定河干流為由北向南流向，流域平均寬度15~45m，水深0.5~1.2m。神定河干流分屬十堰城區(qū)河道三大流域之一神定河流域是南水北調(diào)中線而且承擔(dān)著汛期行洪的重要任務(wù)。m跨中至根部由32cm變化為82.5cm，腹板從跨中至根部分兩段采用梁段數(shù)及梁段長從根部至跨中分別為2×3.0m、4×3.5m、5×4.0m、3×4.5m，節(jié)段懸澆總長53.5m。中跨合攏段長均為2m，邊跨現(xiàn)澆段長6.9m。剛構(gòu)箱梁根部設(shè)兩道厚1.4m的橫隔板，連續(xù)支承處的橫梁厚連續(xù)墩為實體矩形墩，橋墩均配樁基礎(chǔ)。雙薄壁墩單幅橋橫橋向?qū)挾让?。橋墩承臺厚3.5m，基礎(chǔ)采用樁徑2.0m的鉆孔灌注樁，基樁按縱向三排、橫向兩排布置，每墩共6根樁。連續(xù)墩為實體橋墩，墩身采橋本橋上部構(gòu)造按全預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計，采用三向預(yù)應(yīng)力，縱、橫高強度低松弛鋼絞線，其標準強度fpk=1860Mpa，Ep=1.95×105Mpa，縱向鋼束每股直徑15.2mm，大噸位群錨體系；頂板橫向鋼束每股直徑15.2mm，扁錨體系；豎向預(yù)應(yīng)力采用鋼絞線、精軋螺紋鋼筋。縱向預(yù)應(yīng)力束管道采用預(yù)埋塑料波紋管成孔，真空輔助壓漿工藝。橫、豎向預(yù)應(yīng)力管道采用預(yù)埋塑料波紋管成孔。該橋梁的主要技術(shù)指標如下：公路等級：一級公路設(shè)計荷載：公路Ⅰ級。神定河大橋上構(gòu)施工中：箱梁與橋墩固結(jié)形成T構(gòu)，每個T構(gòu)分14施工節(jié)段，采用掛籃懸臂現(xiàn)澆法分段對稱、獨立施工。全橋合攏順序為：①兩邊跨合攏；②中跨合攏；③二期恒載，以此順序進行施工。45橋參數(shù)(1)主梁度按1.8次拋物線變化。主橋上部構(gòu)造按全預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計，采用三向預(yù)應(yīng)力?？v向預(yù)應(yīng)力束管道采用預(yù)埋塑料波紋管成孔，真空輔助壓漿工藝。橫、豎向預(yù)應(yīng)力管道采用預(yù)埋塑料波紋管成下部結(jié)構(gòu)固結(jié)墩采用雙壁墩，單幅橋橫橋向墩寬和箱梁一致，為8米；順橋向和箱連續(xù)墩為實體橋墩，墩身采用等截面矩形實體墩，截面尺寸本橋橋墩基礎(chǔ)均為樁基礎(chǔ)，樁尖持力層主要為中風(fēng)化基巖，樁基按端(2)橋面系荷載等級：公路Ⅰ級。6橋主梁采用C55混凝土。鋼材采用低松馳高強度預(yù)應(yīng)力鋼絞線應(yīng)當神定河大橋的建設(shè)單位：十堰市建設(shè)工程項目管理中心；設(shè)計單位：十堰規(guī)劃設(shè)計院；施工單位：中南建設(shè)有限公司；監(jiān)理單位：湖北利民工程咨詢監(jiān)理有限公司；施工監(jiān)測與監(jiān)控單位：武漢理工大學(xué)。根據(jù)施工進度，按照《神定河大橋施工監(jiān)測監(jiān)控實施細則》的要作基本完成，橋面線形和橋面瀝青混凝土與防撞墻立模標高確定后，監(jiān)控工作暫告一段落，完成監(jiān)控報告后，神定河大橋監(jiān)測監(jiān)控項目結(jié)測與施工控制工作①進行了神定河大橋結(jié)構(gòu)有限元計算與分析，提供了箱梁各施工節(jié)段的立模標高(預(yù)拱度控制)，保證了正常施工和箱梁的順利合攏。高程控制基準點，使橋面線形處入受控狀態(tài)。③監(jiān)測了各種工況下箱梁混凝土控制截面上的應(yīng)變,并進行應(yīng)力分析與結(jié)構(gòu)應(yīng)力控制，以報表的形式及時將測試結(jié)構(gòu)報告監(jiān)理、施工單位、業(yè)主等，保證了橋梁結(jié)構(gòu)的安全。④重點部位的裂縫觀察，觀察表明，箱梁結(jié)構(gòu)重點部位無可見裂施工監(jiān)測監(jiān)控工況為7橋此后有箱梁合攏階段：各跨剛性聯(lián)接前后、各跨合攏段現(xiàn)澆后、各跨剛性聯(lián)接解除后、各腹板索、頂板索、底板索和通長索張拉后，即成橋前各施工工況發(fā)生較大變化等，隨著施工的進展而開展監(jiān)測監(jiān)大跨度橋梁施工監(jiān)測監(jiān)控是一項難度與精度要求高且需要各方配合和良好組織的技術(shù)課題，它涉及業(yè)主、設(shè)計、施工、監(jiān)理等各個方面的工作。為做好神定河大橋主橋的施工監(jiān)測監(jiān)控工作，在組織形式上分兩個層次開展工作，第一層次為由業(yè)主、監(jiān)控單位和監(jiān)理單位、設(shè)計單位等組建的施工監(jiān)控協(xié)調(diào)機構(gòu)，第二層次為具體負責(zé)主橋施工監(jiān)控工作實施的施工監(jiān)測監(jiān)控項目組。成員：程業(yè)新、鐘丹順、胡有軍、駐地監(jiān)理、設(shè)計代表、鄒高施工監(jiān)測監(jiān)控協(xié)調(diào)小組主要負責(zé)橋梁施工監(jiān)測監(jiān)控過程中各方關(guān)2施工監(jiān)測監(jiān)控實施小組施工監(jiān)控實施小組由建設(shè)單位、監(jiān)控單位、施工單位和監(jiān)理單位、建設(shè)單位：十堰市建設(shè)工程項目管理中心3施工監(jiān)測監(jiān)控項目組8控制指令監(jiān)督執(zhí)行控制反饋橋控制指令監(jiān)督執(zhí)行控制反饋神定河大橋施工監(jiān)測監(jiān)控項目組負責(zé)大橋施工監(jiān)測監(jiān)控的日常工作的開展，包括：擬定施工監(jiān)測監(jiān)控實施細則；完成監(jiān)控方案中提及的各項施工監(jiān)測監(jiān)控任務(wù)，即結(jié)構(gòu)分析計算、提交下段掛籃立模標高 (提前24小時)、結(jié)構(gòu)應(yīng)力和箱梁高程測量、結(jié)構(gòu)裂縫觀察、不平衡荷載觀測等；識別設(shè)計參數(shù)誤差，并進行有效預(yù)測；發(fā)生重大修改及時向相關(guān)部門匯報，并會同設(shè)計單位提出調(diào)整方案；每一梁段完成后及時將有關(guān)監(jiān)測監(jiān)控結(jié)果匯交施工監(jiān)控協(xié)調(diào)小組。如有重要情況發(fā)生，則以書面形式及時報告。主橋監(jiān)測監(jiān)控項目組還將負責(zé)協(xié)調(diào)內(nèi)部工作，以及協(xié)調(diào)業(yè)主、設(shè)計、施工、監(jiān)理、監(jiān)控各方面的工作、執(zhí)行監(jiān)控協(xié)調(diào)小組的指示，提交階段監(jiān)控成果和竣工后的監(jiān)控報告等。監(jiān)控管理控制單位設(shè)計單位監(jiān)理單位控制反饋監(jiān)理單位控制指令通報協(xié)調(diào)協(xié)調(diào)通報通報施工單位協(xié)調(diào)監(jiān)控協(xié)調(diào)小組協(xié)調(diào)通報9橋05、《公路工程質(zhì)量評定標準》(JTGF80/1-2004)06、《公路工程抗震設(shè)計規(guī)范》(JTJ004-89)07、《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2004)08、《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)09、《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(JTJ024-85)10、《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTJ041-2011)11、《焊縫符號表示法》(GB324-88)12、《公路瀝青路面設(shè)計規(guī)范》(JTJ014-97)13、《公路勘測規(guī)范》(JTJ061-99)14、《城市橋梁設(shè)計準則》(CJJ11-93)15、《公路工程混凝土結(jié)構(gòu)防腐技術(shù)規(guī)范》(JTG/TB07-01-2006)16、《城市橋梁橋面防水工程技術(shù)規(guī)程》(CJJ139-2010)17、《城市道路和建筑物無障礙設(shè)計規(guī)范》(JGJ50-2001)橋2.1施工控制結(jié)構(gòu)計算方法大跨度連續(xù)梁橋采用逐段懸臂澆筑施工方法，結(jié)構(gòu)的最終形成，經(jīng)歷了一個較長而又復(fù)雜的施工過程及結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換過程。對施工過程中每一工況下結(jié)構(gòu)的計算分析，是橋梁控制中最基本的內(nèi)容。因此，通過合理的計算和理論分析來確定橋梁結(jié)構(gòu)施工過程中每個階段在受力和變形方面的理想狀態(tài)，以便控制施工過程中的結(jié)構(gòu)行為，使其最終的成橋線形和受力狀態(tài)滿足設(shè)計要求。從這個意義上講，施工控制中的結(jié)構(gòu)計算不僅能對整個施工過程進行描述，反映整個施工過程中結(jié)構(gòu)的受力行為，而且還能確定結(jié)構(gòu)各個階段的理想狀態(tài)，為施工提供中間目標狀態(tài)。目前橋梁結(jié)構(gòu)的計算方法主要包括：正裝分析法、倒裝分析法和無應(yīng)力狀態(tài)計算法。雖然上述方法都能用于各種型式橋梁的結(jié)構(gòu)分析，但是不同型式的橋梁結(jié)構(gòu)所采用的施工方法往往是不同的，因而對于不同型式的橋梁結(jié)構(gòu)分析是有所側(cè)重的。神定河大橋施工控制結(jié)構(gòu)計算采用正裝分析法和倒裝分析法，這兩種計算方法均是以有限單元法原理為基礎(chǔ)的結(jié)構(gòu)計算方法。有限單元法是將連續(xù)體理想化為有限個單元的集合體，使單元僅在有限個結(jié)連接，即以一個有限單元體系代替一個無限個自由度的連續(xù)體，作為物理上的近似。先進行單元分析，用結(jié)點位移表示單元內(nèi)力，然后將單元再合成結(jié)構(gòu)，進行整體分析，建立整體平衡條件。通過結(jié)構(gòu)幾何條件、結(jié)點荷載等求出結(jié)構(gòu)單元中的結(jié)點位移和內(nèi)應(yīng)力。在求解力學(xué)問題時，最普遍的是以單元上結(jié)點位移作為基本未知量，這種方法稱為位移有限元法。彈塑性等可在單元中保留，對于復(fù)雜的結(jié)構(gòu)形式、邊界條件及荷載情況，在這方法中均可以處理，因此有限單元法有很大的優(yōu)越性。橋2.2平面剛架有限單元法平面剛架各桿方向不盡相同，為方便起見，在單元分析時宜采用局部坐標系，而在整體分析時，又應(yīng)采用統(tǒng)一的整體坐標系。兩種坐標系都是右手坐標系。結(jié)構(gòu)整體坐標系用x-y表示，單元局部坐標系用x-y表示。力和位移的正方向規(guī)定如下：以坐標軸的正方向作為線位移和作用力的正方向，以順時針方向作為角位移和力矩的正方向。根據(jù)以上規(guī)定，就可以確定力和位移的正負號。上述規(guī)則適用的范圍是：局部坐標系和整體坐標系中的單元桿端力和單元桿端位移；局部坐標系中的單元非結(jié)點荷載；整體坐標系中在平面剛架的矩陣分析中，需要建立單元桿端力或單元桿端位移在兩種坐標系中的轉(zhuǎn)換關(guān)系式。從x軸正方向逆時針旋轉(zhuǎn)到x軸正方向{F}e=[T]T{F}e(2.2)式中：{F}e—局部坐標系中的單元桿端力列陣；{F}e—整體坐標系中的000L00000a00000]|0002EIL06EI4EI橋2EIL06EI4EI同理，可以求出單元桿端位移在兩種坐標系中的轉(zhuǎn)換關(guān)系式。設(shè)局部坐標系和整體坐標系中的單元桿端位移列陣分別用}e和{A}e表示，則{A}e=[T]T}e(u)e(u)e示 0 L36EIL20L36EIL 2L06EIL24EIL06EIL22EILL00L000L36EIL20L36EIL 2L0606EI|(u)L」中，單元桿端力和桿端位移的關(guān)系為式中[k]e—是整體坐標系中的單元剛度矩陣。求出了單元坐標轉(zhuǎn)換矩陣[T]和局部坐標系中的單元剛度矩陣]e，S1S2S3-S2S3S2S4-S2-S4S3S5S6-S2S1S2SSSS24S3S6S5]1LL3sa2LL3S=6EIcosa3L2a4LL35L22EI6L通過單元剛度矩陣，可建立結(jié)構(gòu)總體剛度矩陣進行整體分析。剛架的結(jié)點荷載列陣{P}和結(jié)點位移列陣{編}之間的關(guān)系可寫成2)結(jié)構(gòu)剛度矩陣的集成剛度矩陣集成結(jié)構(gòu)剛度矩陣{K}，采用剛度集成法。利用單橋3)結(jié)構(gòu)剛度矩陣的特性[K]中，主對角元素k由i的相關(guān)單元的剛度矩陣的主對角iiijijijij結(jié)構(gòu)剛度方程反映了結(jié)構(gòu)的結(jié)點荷載與結(jié)點位移之間的關(guān)系。因此，平面剛架單元上作用的非結(jié)點荷載，應(yīng)該轉(zhuǎn)換成結(jié)構(gòu)的等效結(jié)點形成等效結(jié)點荷載的步驟為：第一，計算單元的固端內(nèi)力}e：在局部坐標系中，把單元視為0兩端固定梁，求得單元固端內(nèi)力為0)e|卜第二，計算單元的等效結(jié)點荷載{P}e：將局部坐標系中的單元固端力}e轉(zhuǎn)換成整體坐標系中的單元固00第三，形成結(jié)構(gòu)的等效結(jié)點荷載{P}：求得單元等效結(jié)點荷載{P}e00后，利用單元編號，就可將{P}e的各分量疊加到{P}中去；在結(jié)構(gòu)上若00還有直接結(jié)點荷載{P}，則結(jié)構(gòu)總的結(jié)點荷載列陣為a0a單元的桿端內(nèi)力由兩部分組成：單元桿端位移引起的桿端力和非，可以直接從{}中取出單元桿端位移{}e，求出整體坐標系中的再與單元固端力相疊加，可求出單元總的桿端力0T橋梁界計算機專家的修改完善，在工程上得到廣泛的使用與驗證。Windows版改變過去橋梁結(jié)構(gòu)計算只能以文本文件操作方式進行的模結(jié)構(gòu)計算、察看計算結(jié)果集成于同一界面系統(tǒng)之中。用戶還可以先在理等方面，比前幾個版本更加優(yōu)越，使用更加方便。橋該系統(tǒng)施工階段計算荷載包括：體系調(diào)整(包括脫離工作的桿件恢復(fù)工作、頂推施工過程中支座的撤換)、張拉預(yù)應(yīng)力鋼束、拆除臨時鋼及汽-10；汽-15；汽-20；汽超-20、任意汽車車列、掛車荷載：掛-80；種2.4計算內(nèi)容神定河大橋施工過程結(jié)構(gòu)分析分別采用國內(nèi)外有相當聲譽的正版橋結(jié)構(gòu)形變分析；控制截面結(jié)構(gòu)應(yīng)變應(yīng)力及內(nèi)力計算；結(jié)構(gòu)預(yù)拱度計算分析；2.5荷載62—2004)，根據(jù)預(yù)應(yīng)力束的幾何要素，并計入預(yù)應(yīng)力束的摩阻損失；2.6計算參數(shù)取值橋驗證容重(KN/m3)設(shè)計重量12517.52618.22718.92619.022048.82127.62049.032070.042016.95672076.32000.082014.292027.72073.6應(yīng)力混凝土材料物理性質(zhì)橋②預(yù)應(yīng)力混凝土徐變有關(guān)信息③預(yù)應(yīng)力索力學(xué)性能孔道偏差系數(shù)k鋼索回縮值(錨具變形)2.7施工階段劃分階段施工內(nèi)容階段施工內(nèi)容階段階段施工內(nèi)容階段12345678橋橋9重口2.8結(jié)構(gòu)計算結(jié)果分析橋節(jié)點號預(yù)拱度節(jié)點號預(yù)拱度1045678993-3-4-4-30590085048-3橋橋990-4-4-2490發(fā)展大道神定河大橋施工監(jiān)測監(jiān)控報告中各截面的應(yīng)力分布有很大的差別?？紤]到主橋施工先后順序、施工橋橋橋施工階段2＃塊澆注2＃塊張拉2＃塊移籃塊澆注3＃塊張拉3＃塊移籃4＃塊澆注4＃塊張拉4＃塊移籃5＃塊澆注5＃塊張拉5＃塊移籃6＃塊澆注6＃塊張拉6＃塊移籃7＃塊澆注7＃塊張拉7＃塊移籃注8＃塊張拉8＃塊移籃9＃塊澆注9＃塊張拉9＃塊移籃塊移除掛籃邊跨合攏小里程上緣小里程下緣大里程上緣大里程下緣.0652.860.142.860.14-0.214.240.324.240.3209015.560.545.560.547.540.157.540.157.460.237.460.236.800.886.800.880.438.830.430.518.750.510.939.920.939.472.689.472.689.973.529.973.52橋張張拉邊跨合攏束次邊跨合攏張拉次邊跨跨合攏張拉中跨二期恒載-防撞墻二期恒載-瀝青層小里程上緣小里程下緣大里程上緣大里程下緣施工階段2＃塊澆注2＃塊張拉2＃塊移籃塊澆注3＃塊張拉3＃塊移籃4＃塊澆注4＃塊張拉4＃塊移籃5＃塊澆注5＃塊張拉5＃塊移籃6＃塊澆注6＃塊張拉6＃塊移籃7＃塊澆注7＃塊張拉7＃塊移籃注8＃塊張拉8＃塊移籃9＃塊澆注9＃塊張拉9＃塊移籃橋塊移除掛籃邊跨合攏張拉邊跨合攏束次邊跨合攏張拉次邊跨跨合攏張拉中跨二期恒載-防撞墻二期恒載-瀝青層小里程上緣小里程下緣大里程上緣大里程下緣施工階段2＃塊澆注2＃塊張拉2＃塊移籃塊澆注3＃塊張拉3＃塊移籃4＃塊澆注4＃塊張拉4＃塊移籃5＃塊澆注5＃塊張拉5＃塊移籃6＃塊澆注6＃塊張拉6＃塊移籃7＃塊澆注7＃塊張拉7＃塊移籃注8＃塊張拉8＃塊移籃9＃塊澆注9＃塊張拉橋99＃塊移籃＃塊移除掛籃邊跨合攏張拉邊跨合攏束次邊跨合攏張拉次邊跨跨合攏張拉中跨二期恒載-防撞墻二期恒載-瀝青層小里程上緣小里程下緣大里程上緣大里程下緣施工階段2＃塊澆注2＃塊張拉2＃塊移籃塊澆注3＃塊張拉3＃塊移籃4＃塊澆注4＃塊張拉4＃塊移籃5＃塊澆注5＃塊張拉5＃塊移籃6＃塊澆注6＃塊張拉6＃塊移籃橋77＃塊澆注7＃塊張拉7＃塊移籃注8＃塊張拉8＃塊移籃9＃塊澆注9＃塊張拉9＃塊移籃塊移除掛籃邊跨合攏張拉邊跨合攏束次邊跨合攏張拉次邊跨跨合攏張拉中跨二期恒載-防撞墻二期恒載-瀝青層說明：負號為拉應(yīng)力，正號為壓應(yīng)力。小里程上緣小里程下緣大里程上緣大里程下緣施工階段9＃塊澆注9＃塊張拉橋邊跨合攏張拉邊跨合攏束次邊跨合攏張拉次邊跨跨合攏張拉中跨二期恒載-防撞墻二期恒載-瀝青層說明：負號為拉應(yīng)力，正號為壓應(yīng)力。邊跨合攏口邊跨合攏口中跨合攏口次邊跨合攏口小里程小里程小里程小里程小里程小里程上緣下緣上緣下緣上緣下緣-0.21-0.11--4.233.69--4.312.28--0.42-0.724.065.33--4.1713.634.154.670.37-0.993.9913.253.776.745.4812.154.48613.4484.056.155.9010.775.93210.5934.1775.8686.4199.4416.4719.421邊跨合攏張拉邊跨合攏束次邊跨合攏張拉次邊跨攏張拉中跨二期恒載-防撞墻二期恒載-瀝青層說明：負號為拉應(yīng)力，正號為壓應(yīng)力。橋橋2.8.2設(shè)計院提供的預(yù)拱度橋段30-2T2-2T3-8’段2#-1T2-1T3-9’T1-14-22.10T2-0'T3-10’T1-13'T3-11’T1-12'T3-12’T1-11'T3-13’-1.30T1-10T2-0’4'T3-14’-23.10T1-92#-1'T2-1’4#-14T4-141.90T1-8T2-2’4#-13T4-13T1-7T2-3’4#-12T4-12T1-6T2-4’4#-11T4-11T1-5T2-5’4#-10T4-10T2-6’4#-9T4-9T1-3T2-7’4#-8T4-8T1-2T2-8’4#-7T4-71#-1T1-1T2-9’4#-6T4-6T1-010'T2-10’4#-5T4-511'T2-11’4#-412'T2-12’4#-3T4-313'T2-13’4#-2T4-2T1-0’14'T2-14’-7.104#-1T4-1T1-1’3#-14T3-14-7.10-00T4-0T1-2’3#-13T3-13T1-3’3#-12T3-12心T1-4’3#-11T3-11T1-5’3#-10T3-100'T4-0’T1-6’9T3-94#-1'T4-1’T1-7’8T3-8-2'T4-2’T1-8’3#-7T3-7#-3'T4-3’T1-9’-6T3-6T4-4’T1-10’3#-5T3-5#-5'T4-5’T1-11’T3-4-6'T4-6’T1-12’3#-3T3-34#-7'T4-7’T1-13’3#-2T3-28'T4-8’T1-14’-1.903#-1T3-19'T4-9’2#-14T2-14-23.10T3-04#-10'T4-10’2#-13T2-13-1.304#-11'T4-11’2#-12T2-1203#墩中心8.704#-12'T4-12’.30橋2#2#-11T2-114#-13'T4-13’2#-10T2-10T3-0’4#-14'T4-14’-22.10-9T2-93#-1'T3-1’-8T2-8T3-2’-0.302#-7T2-7T3-3’2#-6T2-603#-4'T3-4’7.602#-5T2-5T3-5’T3-6’02#-3T2-36.903#-7'T3-7’0橋3.1施工預(yù)拱度控制指令3.1.1施工預(yù)拱度控制原理H=H+f+(f)+f+fi0ii預(yù)籃x 式中:H為待澆筑段箱梁底板前端點處掛籃盤模板標高(張拉后)；H為i0ffiffii預(yù)ff籃ffx在十堰神定河大橋施工預(yù)拱度控制中，運用了人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)(BP 能考慮輸入與輸出的線性關(guān)系的不足，建立了輸入與輸出之間的多參與網(wǎng)絡(luò)輸入變量I(l=1,2,…,L)及輸出變量O(n=1,…,N)相應(yīng)的L和N個神ln橋入變量和輸出變量之間的非線神經(jīng)網(wǎng)測量面的箱梁高度(m)及其至T構(gòu)中輸入層輸輸入層。。3.1.2預(yù)拱度指令控制指令56份(詳見附件1-01~14、2-01~14、3-01~14、4-01~14；橋時下達了成橋線形及防撞墻、瀝青混凝土立模標高。由于神定河大橋1#-11#-00’1#-01’1#-02’1#-03’1#-04’1#-05’1#-06’1#-07’1#-08’1#-09’1#-10’1#-11’1#-12’1#-13’1#-14’T1-14T1-13T1-12T1-11T1-10T1-9T1-8T1-7T1-6T1-5T1-3T1-2T1-1T1-0T1-0’T1-1’T1-2’T1-3’T1-4’T1-5’T1-6’T1-7’T1-8’T1-9’T1-10’T1-11’T1-12’T1-13’T1-14’K+730.000K+735.000K737.000K741.500K746.000K750.500K754.500K.500K.500K.500K.500K.000K.500K.000K.500K.500K.500K2+796.000K2+801.500K2+804.500K2+807.500K2+811.000K2+814.500K2+818.000K2+821.500K2+825.500K2+829.500K2+833.500K2+837.500K2+841.500K2+846.000K2+850.500K2+855.000.0840-122496978925555.089橋K002#-14T2-14K2+857.000232#-13T2-13K2+861.50012#-12T2-12K2+866.0002#-11T2-11K2+870.5002#-10T2-10K2+874.500T2-9K2+878.500T2-8K2+882.500T2-7K2+886.500T2-6K2+890.500T2-5K2+894.0009K2+897.5008T2-3K2+901.0007T2-2K2+904.5007T2-1K2+907.50069T2-0K2+910.50095K2+916.000.20495256.2092#-00’T2-0’K2+921.50062#-01’T2-1’K2+924.500992#-02’T2-2’K2+927.5002#-03’T2-3’K2+931.0002#-04’T2-4’K2+934.5002#-05’T2-5’K2+938.0002#-06’T2-6’K2+941.5002#-07’T2-7’K2+945.5002#-08’T2-8’K2+949.5002#-09’T2-9’K2+953.5002#-10’T2-10’K2+957.5002#-11’T2-11’K2+961.5002#-12’T2-12’K2+966.0002#-13’T2-13’K2+970.5002#-14’T2-14’K2+975.000-7K2+976.0003#-14T3-14K2+977.000-73#-13T3-13K2+981.5003#-12T3-12K2+986.0003#-11T3-11K2+990.5003#-10T3-10K2+994.500T3-9K2+998.500T3-8K3+002.500T3-7K3+006.500T3-6K3+010.500T3-5K3+014.000K3+017.500T3-3K3+021.000T3-2K3+024.5003#-01T3-1K3+027.500263.251990.022257.088橋T3-0K3+030.5006K3+036.000.20495256.2093#-00’T3-0’K3+041.500953#-01’T3-1’K3+044.500693#-02’T3-2’K3+047.50073#-03’T3-3’K3+051.00073#-04’T3-4’K3+054.50083#-05’T3-5’K3+058.00093#-06’T3-6’K3+061.5003#-07’T3-7’K3+065.5003#-08’T3-8’K3+069.5003#-09’T3-9’K3+073.5003#-10’T3-10’K3+077.5003#-11’T3-11’K3+081.5003#-12’T3-12’K3+086.0003#-13’T3-13’K3+090.50013#-14’T3-14’K3+095.000-23K3+096.00004#-14T4-14K3+097.00024#-13T4-13K3+101.5004#-12T4-12K3+106.0004#-11T4-11K3+110.5004#-10T4-10K3+114.500-09T4-9K3+118.500-08T4-8K3+122.500-07T4-7K3+126.500-06T4-6K3+130.500-05T4-5K3+134.000-04K3+137.500-03T4-3K3+141.0009-02T4-2K3+144.5008-01T4-1K3+147.5007-00T4-0K3+150.50095中心K3+156.000.08465255.0894#-00’T4-0’K3+161.50054#-01’T4-1’K3+164.50094#-02’T4-2’K3+167.5004#-03’T4-3’K3+171.0004#-04’T4-4’K3+174.5004#-05’T4-5’K3+178.0004#-06’T4-6’K3+181.5004#-07’T4-7’K3+185.5004#-08’T4-8’K3+189.5004#-09’T4-9’K3+193.5004#-10’T4-10’K3+197.5004#-11’T4-11’K3+201.5004#-12’T4-12’K3+206.000261.5840.019258.719橋橋4#-134#-13’T4-13’K3+210.5004258.7714#-14’T4-14’K3+215.000-22258.745K3+217.000.474-1258.694邊跨現(xiàn)澆段’大里程K3+222.00005258.6292箱梁線形監(jiān)測橋兩種工況(即：澆筑混凝土后；預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉后)對主梁撓度進行平3.2.1結(jié)構(gòu)幾何形狀測量3.2.2箱梁撓度跟蹤觀測按各節(jié)段施工次序，每一節(jié)段按二種工況(即：混凝土澆筑后、預(yù)析基礎(chǔ)。3.2.3箱梁立模標高抽查橋3.2.4箱梁頂面高程測量3.2.5同跨對稱截面相對高差測量選擇較慢的一邊最末端截面和較快的一邊已施工的對應(yīng)的截面作為相3.2.6多跨線形通測mmmmm；hmm0≤w≤20(mm)。橋儀、塔尺)誤差、操作誤差和外界條件引起的誤差等。蘇州一光儀器有Z尺的誤差和水準尺的傾斜誤差。外界條件引起的誤差主要有地球彎曲水準測量往返較差的容許值為：m=20L容式中L為水準點間的路線長度(km)。若取兩水準基點間平均距離L=168m，則有m=±8.2mm。經(jīng)測量監(jiān)理工程師、監(jiān)測監(jiān)控組和施工單容3.4線形監(jiān)測與控制結(jié)果分析3.4.1合攏段的相對高差神定河大橋箱梁第一個合攏口左幅1#-2#墩合攏口合攏口于2013程及相對高差如表3.2~3.7所示(報告編號H－Z-01~H－Z-03、H－Y-01~H－Y-03)。表3.21#-2#墩合攏口(左幅)的相對高差抽測報表稱橋 (左幅)兩底板間的兩頂板間的平均相對平均平均相，可以(K2+855.00)小里程合(K2+857.00)(K2+855.00)小里程合(K2+857.00).298.304.276.896.686.804.935-377-10-13-39202020202020-17217-197-11表3.32#-3#墩合攏口(左幅)的相對高差抽測報表2#-3#墩合攏口(左幅)兩底板間的平均相對均平均相對是墩大里程合攏口(K2+975.00)里程合攏口(K2+977.00)墩大里程合攏口(K2+975.00)里程合攏口(K2+977.00).312.554-180000000-1800表3.43#-4#墩合攏口(左幅)的相對高差抽測報表3#-4#墩合攏口(左合-10.28920-30橋幅)兩底板間的平均幅)兩底板間的平均相-19mm(K3+95.00)4#墩小里程合(K3+97.00)合(K3+95.00)4#墩小里程合(K3+97.00).299.308.293.701.702.878.922-17-1421-35336-1-15表3.51#-2#墩合攏口(右幅)的相對高差抽測報表1#-2#墩合攏口(左幅)兩底板間的平均相對平均平均(K2+855.00)小里程合(K2+857.00)(K2+855.00)小里程合(K2+857.00).285.284.323.306.866.772.664-12-1921-17-722202020202020對35左中右左中右左中右左中右81-13-2表3.62#-3#墩合攏口(右幅)的相對高差抽測報表2#-3#墩合攏口(左墩大里程合攏.3420橋幅)兩底板間的平均相幅)兩底板間的平均相對高差為口(K2+975.00)里程合攏口(K2+977.00)墩大里程合攏口(K2+975.00)里程合攏口(K2+977.00).324-160-17-160-1700000表3.73#-4#墩合攏口(右幅)的相對高差抽測報表3#-4#墩合攏口(右幅)兩底板間的平均相-12mm合(K3+95.00)4#墩小里程合(K3+97.00)合(K3+95.00)4#墩小里程合(K3+97.00).294.282.312.321.957.938.837.762-984-8-629-1-12-16-14-10橋3.4.2立模標高偏差告編號：C—1—Z-01~Z-06、C—2—Z-01~Z-06、C—3—Z-01~Z-06、YC—3—Y-01~Y-06、C—4—Y-01~Y-06)。結(jié)果表明，抽測時，個別點3.4.3截面幾何尺寸偏差有的截面橫坡超過設(shè)計值。通過對截面橫坡的40次抽測(報告編號：D—3—Y-01~Y-05、D—4—Y-01~Y-05),結(jié)果表明，箱梁懸臂施工階3.4.4箱梁混凝土表面高程測量橋線形測量報表(報告編號：A-1-Z-01~28、A-2-Z-01~28、A-3-Z-01~28、A-4-Z-01~28、A-1-Y-01~28、A-2-Y-01~28、A-3-Y-01~28、A-4-Y-01~28)。整橋差產(chǎn)生附加撓度而使橋梁表面出現(xiàn)折線，影響橋梁的美觀。在澆注防1#-11#-00’1#-01’1#-02’1#-03’1#-04’1#-05’1#-06’1#-07’1#-08’1#-09’1#-10’1#-11’1#-12’1#-13’K2+730.00K2+735.00K2+737.00K2+741.50K2+746.00K2+750.50K2+754.50K2+758.50K2+762.50K2+766.50K2+770.50K2+774.00K2+777.50K2+781.00K2+784.50K2+787.50K2+790.50K2+796.00K2+801.50K2+804.50K2+807.50K2+811.00K2+814.50K2+818.00K2+821.50K2+825.50K2+829.50K2+833.50K2+837.50K2+841.50K2+846.00K2+850.50橋1#-14’K2+855.00262.998K2+856.002#-14K2+857.00263.0192#-13K2+861.50263.0642#-12K2+866.00263.1072#-11K2+870.50263.1482#-10K2+874.50263.183K2+878.50263.216K2+882.50263.247K2+886.50263.277K2+890.50263.304K2+894.00263.327K2+897.50263.348K2+901.00263.368K2+904.50263.386K2+907.50263.401K2+910.50K2+916.002#-00’K2+921.502#-01’K2+924.50263.4762#-02’K2+927.50263.4992#-03’K2+931.00263.5242#-04’K2+934.50263.5462#-05’K2+938.00263.5672#-06’K2+941.50263.5842#-07’K2+945.50263.6022#-08’K2+949.50263.6172#-09’K2+953.50263.6292#-10’K2+957.50263.6392#-11’K2+961.50263.6452#-12’K2+966.00263.6502#-13’K2+970.50263.6522#-14’K2+975.00263.651K2+976.003#-14K2+977.00263.5963#-13K2+981.50263.6023#-12K2+986.00263.5983#-11K2+990.50263.5873#-10K2+994.50263.571K2+998.50263.560K3+002.50263.548K3+006.50263.537K3+010.50263.526K3+014.00263.516K3+017.50263.506K3+021.00263.4963#-02K3+024.50294.40263.313263.400263.486橋K3+027.50263.477K3+030.50K3+036.003#-00’K3+041.503#-01’K3+044.50263.3563#-02’K3+047.50263.3273#-03’K3+051.00263.2953#-04’K3+054.50263.2643#-05’K3+058.00263.2343#-06’K3+061.50263.2053#-07’K3+065.50263.1743#-08’K3+069.50263.1433#-09’K3+073.50263.1133#-10’K3+077.50263.0843#-11’K3+081.50263.0553#-12’K3+086.00263.0233#-13’K3+090.50262.9913#-14’K3+095.00262.958K3+096.004#-14K3+097.00262.9554#-13K3+101.50262.9194#-12K3+106.00262.8814#-11K3+110.50262.8414#-10K3+114.50262.804-09K3+118.50262.766-08K3+122.50262.725-07K3+126.50262.684-06K3+130.50262.641-05K3+134.00262.601-04K3+137.50262.558-03K3+141.00262.514-02K3+144.50262.466-01K3+147.50262.424-00K3+150.50中心K3+156.004#-00’K3+161.504#-01’K3+164.50262.2564#-02’K3+167.50262.2264#-03’K3+171.00262.1924#-04’K3+174.50262.1594#-05’K3+178.00262.1284#-06’K3+181.50262.0994#-07’K3+185.50262.0664#-08’K3+189.50262.0344#-09’K3+193.50262.0034#-10’K3+197.50261.9724#-11’K3+201.50471.40261.760261.846261.932橋4#-124#-12’K3+206.00261.8874#-13’K3+210.50261.8404#-14’K3+215.00261.792K3+217.00261.757邊跨現(xiàn)澆段’K3+222.00261.687橋4.1概述定(施工荷載、混凝土收縮徐變、預(yù)應(yīng)力損失、溫度、濕度、時間等參數(shù))和結(jié)構(gòu)分析模型等諸多因素的影響，結(jié)構(gòu)的實際應(yīng)力與設(shè)計應(yīng)力很4.2箱梁混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)變測量4.2.1混凝土鋼弦應(yīng)變計優(yōu)點,在混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)力測試中普遍采用。鋼弦式傳感器可分為鋼筋應(yīng)態(tài)滿足設(shè)計要求)；另一方面，施工監(jiān)控過程中的結(jié)構(gòu)應(yīng)變—應(yīng)力工作的對應(yīng)關(guān)系為T=4pAl2f2橋gEE=g=4pl2f2gEEggg量4pl2f2(4.3)cEg0cEg0c=Ec.c(4.4)式中：E—混凝土材料的彈性模量；σ—混凝土結(jié)構(gòu)所受應(yīng)力。cC圍為-10~+50℃，溫度漂移為3~4Hz/10℃，零點漂移為3~5Hz/3個鋼弦應(yīng)變計的主要參數(shù)——鋼弦絲自振頻率與應(yīng)變(f,ε)間的對=A.f2+B.f+C(4.5)cB、C——待定系數(shù)。定系數(shù)A、B、C，擬合為二次函數(shù)為式(4.5)，得到各自的數(shù)學(xué)表達式。在應(yīng)力監(jiān)測中，將所測量的鋼弦頻率值代入式(4.5)，通過專用軟橋4.2.2控制截面及測點布置a橋橋橋考慮到箱梁應(yīng)力測試斷面的重要性，混凝土材料應(yīng)力測試的離散5~7個測點，如圖4.2~4.4所示。采用鋼弦式應(yīng)變計。應(yīng)變計按縱橋通過縱向傳感器測量箱梁的受力應(yīng)變大小,獲取控制截面的全部應(yīng)橋橋4.2.3鋼弦應(yīng)變計埋設(shè)4.3應(yīng)力測試方法在應(yīng)力監(jiān)測中，將所測量的鋼弦頻率值代入式(4.5)，即得到混凝4)得到結(jié)構(gòu)的應(yīng)力值。橋4.4應(yīng)力測試與誤差分析橋梁結(jié)構(gòu)的實際狀況與理論狀況總是存在著一定的誤差，究其原(t)=(T)+(t)+(t)+(t)+icsTmiCSTm4.4.1鋼弦應(yīng)變計位置誤差4.4.2鋼弦應(yīng)變計調(diào)零橋上，應(yīng)該及時予以排除。而初應(yīng)力與初讀時間有關(guān)，即初讀數(shù)(調(diào)零)4.4.3混凝土彈性模量影響根據(jù)應(yīng)變與頻率間的函數(shù)關(guān)系式(4.5)，可測得不同工況下各控制E函數(shù)，相應(yīng)于較OCcC混凝土加載瞬時彈性變形可以按同齡期混凝土的實際彈性模量來十分繁重的工作。4.4.4混凝土應(yīng)變滯后影響土dff橋dff結(jié)構(gòu)應(yīng)變具有相當長的滯后性。特別是預(yù)應(yīng)力索張拉后，由于種種因素(主要是混凝土材料和施工狀況)的影響，應(yīng)變在沿箱梁各截面的傳籃自重和位置是已知的)。4.4.5溫度影響的鋼弦應(yīng)變計也會隨同變形。由于溫度的影響(盡管結(jié)構(gòu)外載沒有改dff)dg=2g(g+dff)必dg2df必gf橋=2g測.dfc實g測f然后再由式(4.4)確定混凝土結(jié)構(gòu)的應(yīng)力。事實上，日照下混凝土箱梁上表面近20cm范圍內(nèi)的溫度梯度很大，溫度分布極不均勻，而其它部位的溫度分布趨于均衡。箱梁頂面溫度升高時，理應(yīng)沿縱向膨脹，但受到腹板及底板的約束而不能自由延伸，而結(jié)構(gòu)的最終變形與混凝土箱梁內(nèi)的溫度分布密切相關(guān)。一般來說，箱梁頂板相對腹板及底板的抗拉剛度來說要小得多，整個懸臂鋼弦受箱梁約束而弦絲在溫度作用下的應(yīng)變發(fā)生了改變，約減少αgagt必2g.dff(4.11)此時，箱梁頂板處的鋼弦應(yīng)變計附加了一由混凝土箱梁產(chǎn)生的溫度應(yīng)為上=2g測.df(4.12)C實g測f4.4.6混凝土收縮徐變影響混凝土無荷載條件下的收縮變形是由于所含水分蒸發(fā)及其它物理變量，應(yīng)給予扣除。混凝土收縮應(yīng)變計算多為經(jīng)驗公式，我國公路橋涵設(shè)計規(guī)范采用橋ssossssossSOS1S2S1S2論厚度h的系數(shù)；β(t)—取決于齡期及構(gòu)件理論厚度的收縮發(fā)展函S式中λ—取決于環(huán)境條件的系數(shù)(一般室外構(gòu)件取1.5)；AC—混凝土標準強度σ的一半，徐變應(yīng)變與混凝土應(yīng)力之間表現(xiàn)為線性關(guān)系，在CKcE式中((T)—混凝土齡期為τ時的強度與最終強度之比；β(t-τ)—.(wd隨時間發(fā)展的滯后彈性應(yīng)變；φ—徐塑系數(shù)，φ=φφ，其中φfff1f2f1f2ff是變化的，徐變應(yīng)變?yōu)镃Cc實c測f61sc橋4.5箱梁結(jié)構(gòu)應(yīng)力測量結(jié)果4.5.1箱梁根部應(yīng)力測量結(jié)果張拉后的應(yīng)力變化情況，以及合攏后的應(yīng)力狀況，詳見附件(神定河大B-3-Y-01~32、B-4-Y-01~30)。緣0.061.581.353.252.894.774.246.215.567.546.808.837.899.928.86緣0.061.581.353.252.894.774.246.215.567.546.808.837.899.928.86澆注張拉澆注張拉澆注張拉澆注張拉澆注張拉澆注張拉澆注張拉澆注張拉123456789橋注左幅次邊跨合攏口張拉2#墩左幅小2#墩左幅小里程根部上緣2#墩左幅大里程根部上緣0.061.581.353.252.864.774.246.215.567.546.808.837.899.928.868.869.479.970.061.581.353.252.864.774.246.215.567.546.808.837.899.928.868.869.479.970.081.261.432.622.343.874.245.314.806.575.967.867.299.148.188.519.089.309.709.749.71123456789橋注注拉中跨合攏張拉8063#墩3#墩左幅小里程根部上緣0.061.581.353.252.894.774.246.215.567.546.808.837.899.928.869.479.973#墩左幅大里程根部上緣0.061.581.353.252.894.774.246.215.567.546.808.837.899.928.869.479.970.041.861.583.453.355.014.386.666.167.706.939.028.459.589.810.061.641.382.952.694.563.945.725.197.116.228.357.449.428.519.908.999.58123456789124#墩左幅