國中石化鎮(zhèn)海煉化100萬噸年乙烯工程鐵路系統(tǒng)改造工程腳手架設計和施工方案-大學畢設論文

第3頁共43頁1模板案例TOC\o"1-1"\h\z\u1.1、工程概況 21.2、總體規(guī)劃 21.3、材料要求 21.4、施工方法 31.5、安全、文明施工 31.6、安全監(jiān)控 31.7、垂直運輸 31.8、管件防墜 41.9、產(chǎn)品保護 41.10、安全宣傳 41.11、架體驗收 41.12、使用保養(yǎng) 41.13、質(zhì)量控制 41.1、工程概況中國石化鎮(zhèn)海煉化100萬噸/年乙烯工程鐵路系統(tǒng)改造工程,由江蘇雷威建設工程有限公司承建.工程地處鎮(zhèn)海煉化分公司內(nèi).工程建設單位:中國石油化工股份有限公司鎮(zhèn)海煉化分公司,設計單位:上海鐵路城市軌道交通設計研究院,由寧波華光建設監(jiān)理有限公司監(jiān)理.本工程建筑面積為1455.53M2,為四層框架結構.建筑總長度44.34M,寬度10.20M,建筑物總高度正負零向上14.00M(至沿溝頂).為滿足主體結構及外墻裝鈽施工的需求,特編制本方案,作為施工和驗收的依據(jù).1.2、總體規(guī)劃根據(jù)施工需求,按照國家驗收標準和行業(yè)的有關規(guī)定.為本工程腳手架編制如下計劃.又因整個建筑物的高度不是太高,至沿溝頂高度僅14.00M.故采取落地式腳手架的搭設施工方法.1.3、材料要求1.31鋼管材料:鋼管材質(zhì)必須用A3AY3,并符合YB243-63標準,GB700-79中的3號鋼要求,外徑48毫米,壁厚3.5毫米,每1000毫米的長度重量為3.84千克的鋼管.不得有裂縫,變形,凹癟,彎曲和嚴重銹蝕現(xiàn)象.1.32扣件材質(zhì):扣件材質(zhì)按GB968-67《普通碳素結構鋼技術條件》中A3鋼的規(guī)定.使用中發(fā)現(xiàn)有夾灰,裂縫,變形鉚釘送脫或損壞螺絲有滑下等情況,一律禁止使用.扣件的緊固力距為39.2-49牛.米.旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm.本工程腳手架所用的材料嚴格按照國家標準要求執(zhí)行.1.4、施工方法1.41、沿外墻在地下室底板及基坑底部鋪設4000mmX200mmX50mm的木板或機制木板,作為架體立桿的墊板.搭設四步高的落地腳手架.滿足地下室至一層結構的施工需求.1.42、當?shù)叵率抑苓吇靥钔習r,拆除四步高的落地腳手架,待回填夯實后澆制砼護坡,滿足腳手架的搭設條件和要求.1.43、在護坡上,沿建筑物外墻四周鋪設10號槽鋼,作條形架體立桿的墊板.1.44、里立桿距墻面為300mm,立桿橫距為l050mm,縱距為1500mm左右,步高1800mm,掃地桿上皮至地面200mm.1.45、每步水平桿四支,防護欄桿二支,分別為水平桿以上600mm和1200mm.架體搭至頂部時,防護欄三支,分別為600mm,1200mm和1800mm三道,形成屏風.并做好與建筑物的拉結.1.46、硬拉接采用直徑14mm左右的鋼筋在結構砼澆制中予埋,外端焊制短鋼管,與腳手架連墻件連接.硬拉接采取二步三跨的設置,拉接點的上下排應采取交叉布置.1.47、架體外側剪刀撐全罩,綠網(wǎng)全封閉.剪刀撐每隔小于9M設置一道,也可根據(jù)建筑物的縱,橫向平均設置.剪刀撐必須沿架體外側連續(xù)設置至頂部,剪刀撐斜桿與水平夾角為45～60度之間,并與立桿用轉向扣件聯(lián)結.1.48、在架體搭設過程中,剪刀撐應及時跟上架體,不得滯后架體的兩步高度,剪刀撐交叉點應控制在同一水平線上和同一垂直線上.1.49、剪刀撐的桿件連接統(tǒng)一采用搭接的方法,其搭接長度應大于1000mm,并且每一個搭接接頭不得少于二個轉向扣件作連接,接頭部位必須與立桿有效連接.設置第一道拉接前,必須每隔9M設置拋撐,以確保己有架體的橫向穩(wěn)定和架體上施工人員的安全。1.410、架體內(nèi)側實施四步一隔離,或根據(jù)工程具體情況實施每層隔離.可采用特制小笆或窄型木板封閉.1.411、腳手架搭至頂部即架體的最上三步必須設置黃黑擋腳板,黃黑擋腳板的高度為180mm,并用18號鐵絲雙股與立桿綁扎牢固.1.412、根據(jù)現(xiàn)場施工需求,在生活區(qū)域和辦公區(qū)域搭設雙層竹笆防護棚.1.413、整個腳手架,由于被人貨電梯設置而使架體斷離處,架體的端頭必須每步設置二道防護攔桿.并作好拉接和防護攔的設置.

1.414、當施工需要移動桿件時,必須立刻通知項目部有關技術和安全人員,并得到項目部的書面通知,否則任何人不得以任何理由拆除或移動桿件.

1.415、安全防護和防護棚的搭設:

A),基坑周邊必須設置圍護欄桿,在基礎牢靠的地點插入立桿或打膨脹螺絲進行固定立桿.

B),階梯臨邊防護欄端頭不能超出小平臺,避免施工人員上下樓梯時撞傷身體和鉤拉衣物等.

C),主樓臨邊,洞口,每層電梯井口,及其建筑物的所有臨邊,洞口,都應搭設防護攔桿.

D),在建筑工程區(qū)域的臨舍,食堂,水泥庫,鋼筋棚,木工間,攪拌機棚,機具料具間,臨時配電間,施工通道及塔吊吊臂施工最大半徑內(nèi),都應搭設雙層防護棚.

E),防護棚上下層間距不得小于800mm.并鋪設雙層隔離笆.雙層隔離笆用18號鐵絲雙股綁扎牢固.

1.416安全綠網(wǎng)的設置

A),在整個建筑物的腳手架外側,必須張掛安全網(wǎng).為美觀起見,應采用統(tǒng)一顏色的網(wǎng).

B),張掛安全綠網(wǎng)必須繃緊,每個綁扎孔用18號鐵絲雙股與水平桿綁扎牢固.1.5、安全、文明施工本公司將選擇具有豐富施工經(jīng)驗的施工人員,并做好各項安全技術交底,管理人員必須做好對施工人員的安全教育,遵章守紀,服從項目部的各項規(guī)章制度,要求安全員,技術人員對在搭設,維護,保養(yǎng)和拆除期間的監(jiān)督.施工人員必須備齊各類有效證件,必須持特殊工種操作證上崗,戴好安全帽,系好帽帶,系好安全帶,在整個施工中搞好施工區(qū)域內(nèi)以及宿舍,食堂內(nèi)的環(huán)境衛(wèi)生.1.6、安全監(jiān)控搭設過程中,因處在施工高峰期,各施工班組在交叉作業(yè)中,故應加強安全監(jiān)控力度,現(xiàn)場設定若干名安全監(jiān)控員.水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區(qū)域,用紅白三角小旗圍欄.謹防非施工人員進入.1.7、垂直運輸架體的搭設材料主要靠人工傳遞和部分吊機運輸,為確保施工所有材料的輸送,施工人員應安全小心配合吊機吊運.人工傳遞時,要做好自我保護,系好安全帶,相呼應,先接后送.嚴防管件和扣件墜地傷人.1.8、管件防墜本工程腳手架施工時,為防止材料墜地傷人,架體內(nèi)不得留有孔洞,竹笆必須實施滿鋪,并且不得用有嚴重霉,悶,蛀的竹笆,并用18號鐵絲雙股四點綁扎,不得有松軟現(xiàn)象.所有架體內(nèi)不得留有多余管件,扣件以防滑落傷人.1.9、產(chǎn)品保護腳手架搭設和拆除應對產(chǎn)品實施保護,嚴禁損壞墻體和窗戶,玻璃及設施.材料進埸應堆放在指定地點,每日應做好落手清工作.1.10、安全宣傳施工人員必須認真貫徹執(zhí)行國家和行業(yè)標準,遵守業(yè)主和項目部的有關安全規(guī)定以及各項規(guī)章制度.認真接收業(yè)主,監(jiān)理的安全檢查,并積極認真地接受整改.1.11、架體驗收本工程腳手架的驗收,作為施工單位,必須根據(jù)項目部的要求,并會同項目部負責人,安全員,對照施工交底,方案,技術措施及搭設要求,遂項進行檢查和驗收,并對檢查情況認真進行記錄,驗收合格后,掛牌才能交給施工班組進行使用,未經(jīng)驗收合格的腳手架不得使用.1.12、使用保養(yǎng)腳手架交付使用后,直至拆除前,架子施工班組將留有若干名施工人員,對腳手架在使用中進行保養(yǎng),非施工人員不得擅自更換移動桿件,未經(jīng)項目部允許的施工人員參與變更,所造成的后果架子工施工班組概不負責,由擅自變更者自負.1.13、質(zhì)量控制本工程腳手架的安全技術,質(zhì)量控制的全部內(nèi)容應包括在每個架子工程的搭,用,管,拆的全過程中.

1.131搭:按國家建設部規(guī)范和行業(yè)要求標準搭設,腳手架具體搭,拆,施工前項目技術負人應對施工人員進行交底,并通過安全員實施監(jiān)控,經(jīng)公司安全部門和現(xiàn)場安全員會同項目負責人遂項進行檢查和驗收.

1.132用:腳手搭設完畢交付使用時,項目部安全員仍對其實施監(jiān)控,督促腳手使用人員正確使用腳手架,嚴禁非腳手施工人員變更腳手

1.133管:項目部實施對施工人員的管理.施工現(xiàn)場的管理,材料堆放的協(xié)調(diào)管理,各工種之間的協(xié)調(diào)管理.

1.134拆:裝怖施工完畢,腳手架拆除時,必須實施搭設前相同的警戒封閉.拆除區(qū)域必須有安全監(jiān)控人員到位實施監(jiān)控,腳手架拆除以搭設的反順序進行.按自上而下,先搭的后拆,后搭的先拆.沿四周統(tǒng)圈向下拆除,拆除過程中傳遞材料應先接后松的原則.直至地面.桿件和扣件,竹笆運到地面時應按品種,規(guī)格分類堆放整齊和指定地點.2、鋼管落地腳手架計算書中國石化鎮(zhèn)海煉化100萬噸/年乙烯工程鐵路系統(tǒng)改造工程工程；屬于框架結構;地上4層;地下0層；建筑高度：14.00m；標準層層高：3.50m；總建筑面積：1455.53平方米；總工期：224天；施工單位：江蘇雷威建設工程有限公司。本工程由中國石油化工股份有限公司鎮(zhèn)海煉化分公司投資建設，上海鐵路城市軌道交通設計研究院設計，地質(zhì)勘察，寧波華光建設監(jiān)理有限公司監(jiān)理，江蘇雷威建設工程有限公司組織施工；由崔學峰擔任項目經(jīng)理，丁祖華擔任技術負責人?？奂戒摴苈涞啬_手架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等編制。一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為14米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.8米；內(nèi)排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6米，水平間距4.5米，采用焊縫連接；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:2.000kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)本工程地處浙江省寧波市，基本風壓為0.65kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)μz為1.00，風荷載體型系數(shù)μs為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):3；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):160.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調(diào)整系數(shù):1.00。二、大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷載標準值:Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.7=0.98kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52=0.251kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52=-0.297kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=58.465N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.7kN/m；最大撓度計算值為：V=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×121900)=1.593mm；大橫桿的最大撓度1.593mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.05=1.728kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=1.728×1.05/3=0.605kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.611kN.m；最大應力計算值σ=M/W=0.611×106/5080=120.313N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=120.313N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax=1265.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.07mm；最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.07=2.094mm；小橫桿的最大撓度為2.094mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷載標準值:Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582kN；R<6.40kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×14.00=2.195；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3NG2=0.3×3×1.5×(1.05+0.3)/2=0.911kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.15×3×1.5/2=0.337kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.5×14=0.105kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.549kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo=0.65kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1；Us--風荷載體型系數(shù)：取值為0.645；經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.65×1×0.645=0.293kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.549+1.4×3.15=8.669kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.549+0.85×1.4×3.15=8.007kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.293×1.5×1.82/10=0.17kN.m；六、立桿的穩(wěn)定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=8.669kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h確定：l0=3.118m；長細比Lo/i=197；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結果查表得到：φ=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=8669/(0.186×489)=95.309N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=95.309N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=8.007kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=197；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.186立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=8007.24/(0.186×489)+169728.332/5080=121.447N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=121.447N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算:按《規(guī)范》5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.354kN；活荷載標準值：NQ=3.15kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125kN/m；Hs=[0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.354+1.4×3.15)]/(1.2×0.125)=84.209m；按《規(guī)范》5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：[H]=84.209/(1+0.001×84.209)=77.668m；[H]=77.668和50比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=50m。腳手架單立桿搭設高度為14m，小于[H]，滿足要求！按《規(guī)范》5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.354kN；活荷載標準值：NQ=3.15kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.17/(1.4×0.85)=0.143kN.m；Hs=(0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.354+0.85×1.4×(3.15+0.186×4.89×100×0.143/5.08)))/(1.2×0.125)=68.334m；按《規(guī)范》5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：[H]=68.334/(1+0.001×68.334)=63.963m；[H]=63.963和50比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=50m。腳手架單立桿搭設高度為14m，小于[H]，滿足要求！八、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.293kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積Aw=16.2m2；按《規(guī)范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=6.656kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=11.656kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l0/i=300/15.8的結果查表得到φ=0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=11.656<Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下其中N為連墻件的軸向拉力，N=11.656kN；lw為連墻件的周長，取Lw=pi×d=150.796mm；t為連墻件的周長，t=3.5mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經(jīng)過焊縫抗拉強度σ=11656.013/(150.796×3.5)=22.085N/mm2；經(jīng)過焊縫抗拉強度σ=22.085<ft=185；對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!連墻件對接焊縫連接示意圖九、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=160kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=160kpa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=32.029kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=8.007kN；基礎底面面積：A=0.25m2。p=32.029≤fg=160kpa。地基承載力滿足要求。3梁支撐架計算書高支撐架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規(guī)范存在重要疏漏，使計算極容易出現(xiàn)不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照《施工技術》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》，供腳手架設計人員參考。圖1梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為Φ48×3.50。一、參數(shù)信息:梁段信息:L1；1.腳手架參數(shù)立柱梁跨度方向間距l(xiāng)(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；腳手架步距(m):1.80；腳手架搭設高度(m):6.00；梁兩側立柱間距(m):1.50；承重架支設:無承重立桿，木方平行梁截面A；2.荷載參數(shù)模板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.250；混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.450；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；3.木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的鋼管類型(mm):Φ48×3.5?？奂B接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；二、梁底支撐方木的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：q1=25.000×0.250×0.450×0.300=0.844kN；(2)模板的自重荷載(kN)：q2=0.350×0.300×(2×0.450+0.250)=0.121kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+2.000)×0.250×0.300=0.300kN；2.木方楞的傳遞集中力計算：靜荷載設計值q=1.2×0.844+1.2×0.121=1.157kN；活荷載設計值P=1.4×0.300=0.420kN；P=1.157+0.420=1.577kN。3.支撐方木抗彎強度計算：最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距(kN.m)M=1.577×1.500/4=0.592；木方抗彎強度(N/mm2)σ=591525.000/133333.333=4.436；木方抗彎強度4.436N/mm2小于木方抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2，所以滿足要求！4.支撐方木抗剪計算：最大剪力的計算公式如下:Q=P/2截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力(kN)Q=1.577/2=0.789；截面抗剪強度計算值(N/mm2)T=3×788.70/(2×80.00×100.00)=0.148；截面抗剪強度計算值0.148N/mm2小于截面抗剪強度設計值[T]=1.300N/mm2，所以滿足要求！5.支撐方木撓度計算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:集中荷載P=q1+q2+p1=1.265kN；最大撓度(mm)Vmax=1264.500×1500.003/(48×9500.00×6666666.67)=1.404；木方的最大撓度(mm)1.404小于l/250=1500.00/250=6.000，所以滿足要求！三、梁底支撐鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.支撐鋼管的強度計算：按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P=1.577kN；計算簡圖如下：支撐鋼管按照簡支梁的計算公式其中n=1.000/0.300=3經(jīng)過簡支梁的計算得到：鋼管支座反力RA=RB=(3-1)/2×1.577+1.577=3.155kN；通過傳遞到支座的最大力為2×1.577+1.577=4.732kN；鋼管最大彎矩Mmax=(3×3-1)×1.577×1.000/(8×3)=0.526kN.m；截面應力σ=0.526×106/5080.000=103.504N/mm2；支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!四、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。五、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=4.73kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!六、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=4.732kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.125×6.000=0.899kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=0.720kN；N=4.732+0.899+0.720=6.351kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.00N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為：1.163；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.700；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a=0.300m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.163×1.700×1.800=3.559m；Lo/i=3558.780/15.800=225.000；桿件長細比超過JGJ130-2001第14頁表5.1.9規(guī)定，lo/i>210，不滿足要求！建議減小立桿間距,或者減小立桿步距！立桿計算長度Lo=h+2a=1.800+0.300×2=2.400m；Lo/i=2400.000/15.800=152.000；公式(2)的計算結果：由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.301；鋼管立桿受壓強度計算值；σ=6350.760/(0.301×489.000)=43.147N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=43.147N/mm2小于[f]=205.00滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算lo=k1k2(h+2a)(3)k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=2.400按照表2取值1.007；公式(3)的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.163×1.007×(1.800+0.300×2)=2.811m；Lo/i=2810.738/15.800=178.000；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.225；鋼管立桿受壓強度計算值；σ=6350.760/(0.225×489.000)=57.721N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=57.721N/mm2小于[f]=205.00滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》七、梁模板高支撐架的構造和施工要求[工程經(jīng)驗]:除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。4模板支架計算書模板支架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范。一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.05；縱距(m):1.50；步距(m):1.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):3.90；采用的鋼管(mm):Φ48×3.5；扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(m):0.12；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):1.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.樓板參數(shù)鋼筋級別:二級鋼HRB335(20MnSi)；樓板混凝土標號:C30；每層標準施工天數(shù):8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):1440.000；計算樓板的寬度(m):4.00；計算樓板的厚度(m):0.12；計算樓板的長度(m):4.50；施工平均溫度(℃):15.000；4.木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數(shù)為本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6.000×8.000×8.000/6=64.00cm3；I=6.000×8.000×8.000×8.000/12=256.00cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.300×0.120=0.900kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.350×0.300=0.105kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：p1=(1.000+1.000)×1.500×0.300=0.900kN；2.強度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.900+0.105)=1.206kN/m；集中荷載p=1.4×0.900=1.260kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.500/4+1.206×1.5002/8=0.812kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+1.206×1.500/2=1.535kN；截面應力σ=M/W=0.812×106/64000.00=12.683N/mm2；方木的計算強度為12.683小于13.0N/mm2,滿足要求!3.抗剪計算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=1.206×1.500/2+1.260/2=1.535kN；截面抗剪強度計算值T=3×1.535×103/(2×60.000×80.000)=0.480N/mm2；截面抗剪強度設計值[T]=1.300N/mm2；方木的抗剪強度為0.480小于1.300滿足要求!4.撓度計算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.005kN/m；集中荷載p=0.900kN；最大變形V=5×1.005×1500.04/(384×9500.000×2560000.000)+900.000×1500.03/(48×9500.000×2560000.0)=5.326mm；方木的最大撓度5.326小于1500.000/250,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.206×1.500+1.260=3.069kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(kN.m)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=1.142kN.m；最大變形Vmax=3.474mm；最大支座力Qmax=11.906kN；截面應力σ=224.894N/mm2；支撐鋼管的計算強度大于205.000N/mm2,不滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1050.000/150與10mm,滿足要求!建議減少木方或鋼管間距，或立桿間距。四、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力,R=11.906kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、模板支架荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.125×3.900=0.487kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.500×1.050=0.551kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.000×0.120×1.500×1.050=4.725kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=5.763kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=(1.000+1.000)×1.050×1.500=3.150kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=11.326kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算:不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=11.326kN；σ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比Lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；Lo計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，由公式(1)或(2)計算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1計算長度附加系數(shù)，取值為1.155；u計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.700；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.100m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.800=3.534M；Lo/i=3534.300/15.800=224.000；公式(1)的計算結果：桿件長細比超過JGJ130-2001第14頁表5.1.9規(guī)定，lo/i>210，不滿足要求！建議減小立桿間距,或者減小立桿步距！公式(2)的計算結果：立桿計算長度Lo=h+2a=1.800+2×0.100=2.000m；Lo/i=2000.000/15.800=127.000；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.412；鋼管立桿受壓強度計算值；σ=11325.564/(0.412×489.000)=56.215N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=56.215小于[f]=205.000滿足要求！七、樓板強度的計算:1.計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.5M,樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內(nèi)配筋2級鋼筋,配筋面積As=1440mm2,fy=300N/mm2。板的截面尺寸為b×h=4000mm×120mm,截面有效高度ho=100mm。按照樓板每8天澆筑一層，所以需要驗算8天、16天、24天...的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2.計算樓板混凝土8天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.5m,短邊為4.0m；樓板計算范圍跨度內(nèi)擺放5×3排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為q=2×1.2×(0.350+25.000×0.120)+1×1.2×(0.487×5×3/4.500/4.000)+1.4×(1.000+1.000)=11.330kN/m2；計算單元板帶所承受均布荷載q=4.500×11.327=50.970kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0596×50.970×4.0002=48.605kN.m；驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15℃，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到8天后混凝土強度達到62.400%,C30混凝土強度近似等效為C18.720?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=8.986N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度:ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×300.000/(4000.000×100.000×8.986)=0.120查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為αs=0.113此樓板所能承受的最大彎矩為:M1=αs×b×ho2×fcm=0.113×4000.000×100.0002×8.986×10-6=40.545kN.m；結論：由于∑Mi=40.545<=Mmax=48.605所以第8天以后的各層樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐必須保留。3.計算樓板混凝土16天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.5m,短邊為4.0m；樓板計算范圍跨度內(nèi)擺放5×3排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第3層樓板所需承受的荷載為q=3×1.2×(0.350+25.000×0.120)+2×1.2×(0.487×5×3/4.500/4.000)+1.4×(1.000+1.000)=15.830kN/m2；計算單元板帶所承受均布荷載q=4.500×15.833=71.250kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0596×71.250×4.0002=67.945kN.m；驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15℃，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到16天后混凝土強度達到83.210%,C30混凝土強度近似等效為C24.960?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=11.882N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度:ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×300.000/(4000.000×100.000×11.882)=0.091查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為αs=0.087此樓板所能承受的最大彎矩為:M2=αs×b×ho2×fcm=0.087×4000.000×100.0002×11.882×10-6=41.283kN.m；結論：由于∑Mi=81.827>Mmax=67.944所以第16天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。5懸挑卸料平臺計算書計算依據(jù)《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-99)和《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)等規(guī)范。懸掛式卸料平臺的計算參照連續(xù)梁的計算進行。由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。一、參數(shù)信息:1.荷載參數(shù)腳手板類別：木腳手板，腳手板自重標準值(kN/m2)：0.35；欄桿、擋桿類別：欄桿沖壓鋼，欄桿、擋板腳手板自重標準值(kN/m2)：0.11；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):10.00。2.懸挑參數(shù)內(nèi)側鋼繩與墻的距離(m)：1.00，外側鋼繩與內(nèi)側鋼繩之間的距離(m)：0.50；上部拉繩點與墻支點的距離(m)：5.00；鋼絲繩安全系數(shù)K：10.00，計算條件：鉸支；預埋件的直徑(mm)：20.00。3.水平支撐梁主梁槽鋼型號：12.6號槽鋼槽口水平[；次梁槽鋼型號：10號槽鋼槽口水平[；次梁槽鋼距(m)：0.40，最近次梁與墻的最大允許距離(m)：0.20。4.卸料平臺參數(shù)水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：2.50，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：0.10；計算寬度(m)：3.00。二、次梁的計算:次梁選擇10號槽鋼槽口水平[，間距0.40m，其截面特性為：面積A=12.74cm2，慣性距Ix=198.30cm4，轉動慣量Wx=39.70cm3，回轉半徑ix=3.95cm，截面尺寸：b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。1.荷載計算(1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2；Q1=0.35×0.40=0.14kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷載為10.00kN，轉化為線荷載：Q2=10.00/2.50/3.00×0.40=0.53kN/m；(3)槽鋼自重荷載Q3=0.10kN/m；經(jīng)計算得到，靜荷載計算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.14+0.53+0.10)=0.93kN；經(jīng)計算得到，活荷載計算值P=1.4×2.00×0.40×3.00=3.36kN。2.內(nèi)力計算內(nèi)力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩M的計算公式為：經(jīng)計算得到，活荷載計算值M=0.93×3.002/8+3.36×3.00/4=3.56kN.m。3.抗彎強度計算其中γx--截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05；[f]--鋼材抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；經(jīng)過計算得到強度σ=3.56×103/(1.05×39.70)=85.43N/mm2；次梁槽鋼的抗彎強度計算σ<[f],滿足要求!4.整體穩(wěn)定性計算其中，φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經(jīng)過計算得到φb=570×8.50×48.00×235/(3.00×100.00×235.0)=0.78；由于φb大于0.6，按照下面公式計算：得到φb=0.706；經(jīng)過計算得到強度σ=3.56×103/(0.706×39.700)=127.02N/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!三、主梁的計算:根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法，卸料平臺的內(nèi)鋼繩作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。主梁選擇12.6號槽鋼槽口水平[，其截面特性為：面積A=15.69cm2,慣性距Ix=391.47cm4,轉動慣量Wx=62.14cm3,回轉半徑ix=4.95cm；截面尺寸，b=53.00mm,h=126.00mm,t=9.0mm；1.荷載計算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11kN/m；Q1=0.11kN/m；(2)槽鋼自重荷載Q2=0.12kN/m經(jīng)計算得到，靜荷載計算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.12)=0.28kN/m經(jīng)計