水務(wù)辦公樓高支模方案

④由于是斜屋面(坡度1:2)，存在水平方向的力，水平桿與柱的連接特別重要。為保證支架的整體穩(wěn)定性，要求每步與柱連接。在澆筑混凝土?xí)r，要求在斜屋面的兩側(cè)對稱均勻施工，力求使兩側(cè)的靜荷載、活荷載保持平衡，以確保支撐系統(tǒng)的整體穩(wěn)定。3）高支模結(jié)構(gòu)表部位梁、板尺寸計算梁/板代表梁/板支架結(jié)構(gòu)布置局部三層：6～9軸交A～C軸屋脊標高＋15.30m梁：300*900㎜300*600㎜屋面板厚度：120㎜300*900㎜梁計算書一300*900㎜梁立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.91；梁兩側(cè)立桿間距（m）：0.85；立桿步距h（m）：1.50：梁底增加承重立桿根數(shù)：2；具體尺寸以圖為準。300*600㎜梁計算書二300*600㎜梁立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.91；梁兩側(cè)立桿間距（m）：0.8；立桿步距h(m)：1.50；梁底增加承重立桿根數(shù)：0。120㎜屋面板計算書三120㎜板立桿橫向間距La(m)：0.91；立桿縱向間距（m）：0.91；立桿步距h（m）：1.50。支撐架結(jié)構(gòu)和模板詳細情況見有關(guān)圖紙。2、模板及支架搭設(shè)的構(gòu)造要求：1）剪刀撐：豎向剪刀撐：在高支模高大模板區(qū)域支架四周整個長度和高度設(shè)豎向剪刀撐；內(nèi)部豎向剪刀撐在縱、橫方向按施工圖示位置和方式設(shè)置。水平剪刀撐：在頂層水平桿處和下部掃地桿處各設(shè)一水平剪刀撐，共二道水平剪刀撐。立柱和水平桿接長必須采用對接扣件連接，嚴禁搭接。相鄰兩立柱接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500㎜，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/3；剪刀撐桿件的接長應(yīng)采用搭接，搭接長度不得小于500㎜，并應(yīng)采用2個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100㎜處進行固定。在立柱底距地面200㎜高處，沿縱、橫水平方向應(yīng)按縱下橫上的程序設(shè)掃地桿。高支架立柱之間必須在每一步距處縱、橫兩個方向各設(shè)一道水平拉桿（不得有單方向不按步距設(shè)置水平桿的現(xiàn)象）；所有水平拉桿的端部均應(yīng)與四周建筑物頂緊頂牢或抱牢。無處可頂可抱時，應(yīng)于水平拉桿端部和中部沿豎向設(shè)置連續(xù)式剪刀撐。遇鋼筋砼柱處，縱、橫向水平桿處應(yīng)用短鋼管與四周及內(nèi)部鋼筋混凝土柱抱牢（每步抱一道）。豎向剪刀撐桿件的底端應(yīng)與地面頂緊，與地面夾角宜為45°～60°；所有剪刀撐桿件均應(yīng)在主節(jié)點處與立柱或水平拉桿扣牢。5）嚴禁將上段的鋼管立桿與下段鋼管立桿錯開固定于水平上。6）支架頂部的支承橫桿與立柱的連接采用雙扣件，梁兩側(cè)立柱與梁底縱向水平桿連接也必須采用雙扣件。其它要求見圖紙說明。第六節(jié)材料質(zhì)量控制鋼管強度等級Q235—A，施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關(guān)國家資質(zhì)的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學(xué)試驗，試驗結(jié)果滿足要求后，方可在施工中使用。鋼管應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》鋼管的要求，并應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T700中Q235A級鋼的規(guī)定，不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管?？慑戣T造扣件，應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T11352中規(guī)定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570號鋼的要求，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應(yīng)與鋼管相匹配，應(yīng)符合國家現(xiàn)行標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的規(guī)定，在螺栓擰緊扭矩達65N.M時，不得發(fā)生破壞。鋼管和扣件應(yīng)有質(zhì)量合格證、質(zhì)量檢查報告。木材，不得有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)等質(zhì)量缺陷；主要承重構(gòu)件應(yīng)使用針葉材，含水率不大于20%。第七節(jié)高支模板體系的施工搭設(shè)（安裝）施工準備：備足各種施工材料，提前做好質(zhì)量檢驗。熟悉圖紙，做好技術(shù)交底工作；放好軸線、水平控制標高線等。根據(jù)設(shè)計圖紙構(gòu)件的尺寸，配制加工好模板，并按相應(yīng)結(jié)構(gòu)構(gòu)件編號。2、支架安裝：1）彈線確定支架立柱安裝位置，須嚴格按照本方案要求的間距進行布架，不得隨意增大間距。應(yīng)有兩人以上配合安裝。確保立柱縱橫兩個方向排列成一條直線。每安裝完一步，應(yīng)校正立柱的位置、垂直度、間距、步距，符合要求后，才可繼續(xù)往上安裝；2）扣件的擰緊力矩必須嚴格控制在45～60N.m范圍內(nèi)，必須用專用扭矩扳手逐個檢查。3）支架立柱底面和頂面應(yīng)頂緊頂牢。4）支架搭好后，要拉線檢查調(diào)整水平度和垂直度。5）模板支架立桿底座下應(yīng)墊木板。6）支架搭設(shè)的其他要求按照第五節(jié)內(nèi)容和《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008及《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011執(zhí)行。3、梁模板安裝：a)梁模板安裝前要在兩端柱上彈出標高線，按設(shè)計標高高度標好支架頂標高線，調(diào)整好支架標高，要通線檢查，在安裝梁底模板時，要按設(shè)計要求起拱，設(shè)計如沒有具體明確，應(yīng)按規(guī)范規(guī)定起拱。b)高度大于800mm的梁應(yīng)先安裝梁鋼筋，檢查驗收后，清除雜物再安裝梁側(cè)模，梁高度小于800mm時，可先安裝梁側(cè)模板再安裝鋼筋。c)梁側(cè)模板安裝要通線找直，按設(shè)計要求加穿對拉螺栓，以保證梁截面尺寸的正確，梁上口模板要設(shè)支撐卡，安裝完畢后要校正梁中線、標高、截面尺寸、清除模板內(nèi)雜物，檢查合格后辦理預(yù)檢。4、板模板安裝：a)一般從跨一側(cè)開始安裝，先安裝支架和木枋，要按照標高通線找平，并固定支架，然后依次安裝模板。b)支架頂木枋通線調(diào)平后，再鋪放板模板，板模板拼縫要嚴密，接縫處要平整。c)安裝完畢后，將板面清掃干凈。d)所有木枋的布置間距須按設(shè)計的要求（見計算書），施工操作中不得隨意更改。整個模板體系安裝完成后，應(yīng)按照《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2002、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008和《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130進行全面細致檢查，符合要求并辦理驗收手續(xù)后，方可進入下道工序。砼澆筑注意事項1、砼振搗除樓板采用平板式振動器外，其余結(jié)構(gòu)均采用插入式振動器，每一振點得振搗延續(xù)時間，應(yīng)使表面呈現(xiàn)浮漿為止。2、梁板砼澆筑應(yīng)從跨中開始向兩端對稱分層澆筑。帶懸挑結(jié)構(gòu)的部位，應(yīng)先澆筑內(nèi)部梁板結(jié)構(gòu)，后澆筑懸挑結(jié)構(gòu)。3、本工程應(yīng)先澆筑柱，待達到一定強度后，再澆搗梁、板。4、砼澆柱過程中，嚴禁集中超負荷堆放機械設(shè)備及其它材料，防止物體墜落及支撐體系局部坍塌。5、傾倒砼時，應(yīng)盡量控制對樓板所造成的沖擊，應(yīng)避免在出料口堆積過高（<100mm),并且安排人員用工具將堆積的砼迅速向四周攤開。6、澆筑過程中，派人觀察支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形等情況要暫停施工，人員及時撤離，視情況處理后恢復(fù)施工。7、要求在斜屋面的兩側(cè)（兩坡面）對稱均勻澆筑，力求使兩側(cè)的靜荷載、活荷載保持平衡，以確保支撐系統(tǒng)的整體穩(wěn)定。高大模板及支架體系的拆除1、拆除的批準程序：高支模拆除前，必須向監(jiān)理單位提交申請拆模報告，監(jiān)理單位簽字同意后可拆模。2、鋼管架高支模拆除：1）支撐系統(tǒng)的水平縱橫桿、剪力撐等不得隨意拆除。2）拆除支撐及模板前，應(yīng)將該層試件送試驗檢測，當試塊達到規(guī)定的強度符合下表要求后，并呈報監(jiān)理公司，經(jīng)監(jiān)理工程師同意辦理書面手續(xù)并確認不再需要時，方可拆除。砼拆模強度要求一覽表結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度設(shè)計強度標準值百分率梁、拱、殼≤8m≥75＞8m100板≤2m≥50＞2m、≤8m≥75＞8m100懸臂結(jié)構(gòu)—100注：“設(shè)計砼強度標準值”是指與設(shè)計強度等級相應(yīng)的立方體抗壓強度標準值。3）高支模拆除前，外腳手架與建筑物邊設(shè)安全平網(wǎng)，預(yù)防物體高處墜落事故發(fā)生。4)側(cè)模拆除時的砼應(yīng)能保證其表面及棱角不受損傷。5）拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。6）嚴禁站在懸臂結(jié)構(gòu)上面敲拆底模，嚴禁在同一垂直平面上操作。7）模板拆除時，不應(yīng)對樓層形成沖擊荷載，拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。8）嚴格控制模板及其支架拆除的順序。9）拆除腳手架支撐前，應(yīng)清除高支模支撐上存留的零星物件等雜物。10）拆除腳手架支撐時，應(yīng)設(shè)置警戒標志，并由專職人員負責(zé)警戒。11）拆除時，先將支架頂部松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除剪刀撐及支架，模板拆除后，要清理模板面，涂刷脫模劑。12）支架的拆除應(yīng)在統(tǒng)一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業(yè)的要求運行。13）支架的拆除應(yīng)從一端走向另一端，自上而下逐層地進行。14）同一層的構(gòu)配件和加固件應(yīng)按先上后下、先外后里的順序進行。15）工人必須站在臨時設(shè)置的腳手板上進行拆卸作業(yè)，并按規(guī)定使用安全防護用品。16）拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接件應(yīng)放入袋內(nèi)。17）拆下的鋼管與扣件，應(yīng)成捆用塔吊吊運至地面，防止碰撞，嚴禁拋擲。第十節(jié)安全施工技術(shù)措施 （1）鋼管腳手架搭設(shè)前，應(yīng)按《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008和《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130和施工方案的要求向搭設(shè)和使用人員做技術(shù)和安全作業(yè)交底。（2）對鋼管支架、配件等進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料。（3）搭拆腳手架支撐必須由專業(yè)架子工擔(dān)任，持證上崗。（4）搭拆腳手架支撐時工人必須正確佩戴安全帽，穿防滑鞋。（5）高支模拆除前，外腳手架與建筑物邊設(shè)安全平網(wǎng)，預(yù)防物體高處墜落事故發(fā)生。（6）操作層（樓層）上施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載，不得在支架上集中堆放模板、枋木、鋼筋等物體，嚴禁在支架上接纜風(fēng)繩或固定、架設(shè)砼泵、泵管及起重設(shè)備等。(7)模板支架搭設(shè)完畢后應(yīng)進行檢查驗收，合格后方準使用。（8）在支架搭設(shè)過程中要實行嚴格的監(jiān)控，由專職施工員進行現(xiàn)場指揮監(jiān)督，隨時糾正可能出現(xiàn)的安全質(zhì)量隱患，搭設(shè)前要進行班前安全技術(shù)交底，搭設(shè)完畢后要進行自檢，若發(fā)現(xiàn)有松動、傾斜、彎曲、不牢固等現(xiàn)象，必須及時進行整改，整改有困難的，要有可行的加固方案方可施工。（9）支模完畢，經(jīng)班組、項目部自檢合格，報監(jiān)理驗收合格后，方能綁扎鋼管、澆筑砼。（10）在澆筑砼前重點檢查、巡查的部位：1）桿件的設(shè)置和連接、巡查的部位：2）立桿上部是否頂緊，底座是否松動，墊層是否有沉陷。3）安全防護措施是否符合規(guī)范要求。（11）在澆筑砼過程中，支架下面要安裝照明燈，在安全員的監(jiān)督下，派木工進行巡查，負責(zé)檢查模板、支架，若發(fā)現(xiàn)異常，立即停止?jié)仓?，并及時組織人員進行加固處理，保證澆筑工作正常進行。（12)鋼管支架在使用過程中，嚴禁拆除任何桿件或零配件，如妨礙作業(yè)需拆除個別桿時，需經(jīng)技術(shù)負責(zé)人同意并采取可靠措施后方可拆除，作業(yè)完成后，馬上復(fù)原。（13）施工現(xiàn)場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準與鋼管架接觸（14）安裝好后，應(yīng)進行驗收，合格后方可進行梁板、模板的安裝。澆筑砼前再次對鋼管支架進行檢查，確定無問題后方可澆筑砼。（15）設(shè)立鋼管加強維護小組，對拆下來的鋼管架及配件應(yīng)及時清除桿件及螺紋的沾污物，并加油保養(yǎng)，對受損傷、變形的構(gòu)建應(yīng)及時修理，按品種、規(guī)格分類整理存放，妥善保管。（16）支持系統(tǒng)安裝應(yīng)自一端向另一端延伸，自下而上按步架設(shè)，不得相對進行，以免結(jié)合處錯位，難于連接。（17）水平加固桿、縱橫剪刀撐安裝應(yīng)符合構(gòu)造要求，并于支撐系統(tǒng)的搭設(shè)同步進行。（18）泵送混凝土?xí)r，應(yīng)隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。（19）應(yīng)避免裝卸物料對模板支架產(chǎn)生偏心、振動和沖擊。（20）拆除時應(yīng)采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。（21）拆除模板支持時應(yīng)采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。預(yù)防坍塌事故的安全技術(shù)措施（1）模板支撐必須嚴格按照高支模施工方案施工。（2）本高支支模采用鋼管扣件式架作支撐桿，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂的支撐材料作立桿，斜支撐和鋼管架應(yīng)牢固拉接，開成整體。（3）模板作業(yè)時，指定專人指揮、監(jiān)護，出現(xiàn)位移時，必須立即停止施工，將作業(yè)人員撤離作業(yè)現(xiàn)場，待險情排除后，方可作業(yè)。（4）樓面堆放模板及鋼管、配件時，要嚴格控制數(shù)量、重量，防止超載。堆放數(shù)量較多時，應(yīng)進行荷載計算，并對樓面進行加固。（5）在下班時對已鋪好而來不及釘牢的散板等要收起來穩(wěn)妥堆放，防止塌坍事故發(fā)生。（6）安裝外圍柱、梁、板模板，應(yīng)先搭設(shè)腳手架，并掛好安全網(wǎng)，腳手架搭設(shè)高度要高出施工作業(yè)面至少1.2米。（7）拆模間歇時，應(yīng)將已活動的模板、扣件、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。（8）泵送混凝土?xí)r，應(yīng)隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。（9）應(yīng)避免裝卸物料對模板支架產(chǎn)生偏心、振動和沖擊。（10）水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應(yīng)立即恢復(fù)。（11）模板支撐拆除前必須向監(jiān)理單位報送拆除申請書，經(jīng)監(jiān)理同意簽字后方可拆除。（12）拆除時應(yīng)采用先搭后拆，后搭先拆的施工順序。（13）縱橫向水平桿靠柱邊部分應(yīng)該用扣件抱牢柱，提高支架的整體性。預(yù)防高空墜落事故安全技術(shù)措施（1）項目經(jīng)理對本項目的安全生產(chǎn)全面負責(zé)，指導(dǎo)做好高處作業(yè)人員的安全教育及相關(guān)的安全預(yù)防工作。（2）模板腳手架搭設(shè)完成后，須由項目負責(zé)人會同監(jiān)理人員簽字驗收合格后，方可投入使用。（3）支、拆模板時應(yīng)保證作業(yè)人員有可靠立足點，作業(yè)面應(yīng)按規(guī)定設(shè)置安全防護設(shè)施。模板及其支撐體系的施工荷載應(yīng)均勻堆置，并不得超過設(shè)計計算要求。（4）所有高處作業(yè)人員應(yīng)接受高處作業(yè)安全知識的教育，特種高處作業(yè)人員應(yīng)持證上崗，上崗前應(yīng)依據(jù)有關(guān)規(guī)定進行專門的安全技術(shù)交底簽字。采用新工藝、新技術(shù)、新材料和新設(shè)備的，應(yīng)按規(guī)定對作業(yè)人員進行相關(guān)安全技術(shù)交底簽字。（5）高處作業(yè)人員應(yīng)經(jīng)過體檢，合格后方可上崗。施工單位應(yīng)為作業(yè)人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業(yè)人員應(yīng)按規(guī)定正確佩戴和使用。（6）安全帶使用前必須經(jīng)過檢查合格，安全帶的系扣點應(yīng)就高不就低，扣環(huán)應(yīng)懸掛在腰部的上放，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防磨擦割斷。（7）項目部應(yīng)按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現(xiàn)場各相應(yīng)部位，夜間應(yīng)設(shè)紅燈示警。（8）已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.2米，然后在護欄上再鋪設(shè)一層密目安全網(wǎng)。（9）高處作業(yè)前，應(yīng)由項目負責(zé)人組織有關(guān)部門對安全防護設(shè)施進行驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可作業(yè)。安全防護設(shè)施應(yīng)做到定型化、工具化，防護欄桿以黃黑（或紅白）相間的條紋標示，蓋件等以黃（或紅）色標示。需要臨時拆除或變動安全設(shè)施的，應(yīng)經(jīng)項目分管負責(zé)人審批簽字，并組織有關(guān)部門驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可實施。（10）各類作業(yè)平臺、缷料平臺應(yīng)按相關(guān)規(guī)定編制施工方案，項目負責(zé)審批簽字并組織有關(guān)部門驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可作業(yè)。架體應(yīng)保持穩(wěn)固，不得與施工腳手架連接，作業(yè)平臺上嚴禁超載。（11）拆除模板支撐時應(yīng)采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。（12）安裝梁及樓面模板時，在工作面下1米處滿掛兜網(wǎng)作為水平防護措施，并滿鋪腳手板，以確保安全。 第十三節(jié)監(jiān)測措施本項目采用扣件式鋼管支架體系，在搭設(shè)和鋼筋安裝，砼澆搗前、施工過程中及砼終凝前后，必須隨時監(jiān)測。本方案采取如下監(jiān)測措施：班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。日常檢查、巡查的重點部位：（1）桿件的設(shè)置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構(gòu)件是否符合要求。（2）立桿是否懸空，連接扣件是否松動。（3）支架體系是否有松動、垂直度是否有偏差。（4）施工過程中是否有超載的現(xiàn)象。（5）安全防護措施是否符合規(guī)范要求。（6）支架體系和各桿件是否有變形的現(xiàn)象。3、在承受六級大風(fēng)或大暴雨后必須進行全面檢查。4、在澆搗砼前，由項目部對腳手架全面系統(tǒng)檢查，合格后才開始澆砼。在澆砼過程中由專職安全員、施工員對高支模體系檢查，隨時觀測支架體系的變形情況，發(fā)現(xiàn)隱患，及時停止施工，采取措施。應(yīng)急預(yù)案一、應(yīng)急目標發(fā)生事故時，能及時開展搶救，明確是否有人受傷，以最快的速度將受傷者在第一時間內(nèi)搶救出來，并實施初步治療。杜絕救護方法不當造成的人員傷亡事故，杜絕二次事故發(fā)生。二、應(yīng)急準備①應(yīng)急組織機構(gòu)應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組：項目經(jīng)理為該小組組長，項目副經(jīng)理、項目技術(shù)負責(zé)人為副組長，現(xiàn)場全體管理人員為組員?，F(xiàn)場搶救組：項目安全部負責(zé)人為組長，安全部門全體人員為現(xiàn)場搶救組成員，現(xiàn)場全體管理人員為組員。醫(yī)療救治組：項目安全部負責(zé)人為組長，項目全體人員為醫(yī)療救治組成員，現(xiàn)場全體管理人員為組員。后勤服務(wù)組：項目部后勤部門負責(zé)人為組長，后勤部門全體人員為后勤服務(wù)組成員，現(xiàn)場全體管理人員為組員。保安組：項目部保安隊長為組長，全體保安員為組員。應(yīng)急組織的工種及人數(shù)應(yīng)根據(jù)事故現(xiàn)場需要靈活調(diào)配。②應(yīng)急組織機構(gòu)圖應(yīng)急組長呂伯川應(yīng)急副組長張維林應(yīng)急副組長陳國勝現(xiàn)場搶醫(yī)療救應(yīng)急通后勤服保安組 現(xiàn)場搶醫(yī)療救應(yīng)急通后勤服保安組 后后勤后勤后勤勞后③應(yīng)急物資和設(shè)施準備醫(yī)療器材：擔(dān)架、氧氣袋、塑料袋、小藥箱：搶救工具：一般工地常備工具即基本滿足使用；照明器材：手電筒、應(yīng)急燈36V以下安全線路、燈具；通訊器材：電話、手機、對講機；交通工具：工地常備一輛應(yīng)急車輛；滅火器材：滅火器日常按要求就位，緊急情況下集中使用；準備足夠的衛(wèi)生、勞保防護用品和救援設(shè)施；用于危險區(qū)域隔離的警戒繩、安全禁止、警告、指令、提示牌；必要的資金保證；應(yīng)急通訊組聯(lián)系電話如下組長：呂伯員：陳國員：張維員：楊海11）外部聯(lián)絡(luò)電話：宜興市建管處興市安監(jiān)站興市急救中心：120報警電話：110最近醫(yī)療機構(gòu)電話：善卷醫(yī)院：87391199張渚醫(yī)院：81887306項目突發(fā)事件報告程序流程圖：事件發(fā)現(xiàn)人、當事人事件發(fā)現(xiàn)人、當事人應(yīng)急預(yù)案評審修訂應(yīng)急預(yù)案整改、教育事件檢查、處理按程序啟動應(yīng)急響應(yīng)預(yù)案業(yè)主內(nèi)部上報對外上報外部報警：火警：119匪警：110生產(chǎn)經(jīng)理項目技術(shù)負責(zé)項目副經(jīng)理項目經(jīng)理應(yīng)急預(yù)案評審修訂應(yīng)急預(yù)案整改、教育事件檢查、處理按程序啟動應(yīng)急響應(yīng)預(yù)案業(yè)主內(nèi)部上報對外上報外部報警：火警：119匪警：110生產(chǎn)經(jīng)理項目技術(shù)負責(zé)項目副經(jīng)理項目經(jīng)理 相關(guān)部相關(guān)部門監(jiān)理 應(yīng)急響應(yīng)①發(fā)生坍塌的應(yīng)急措施高支模架體發(fā)生塌坍時，有人員被埋的可能和支撐架體連續(xù)下垮造成更大傷亡，被埋人員在搶救中誤傷，搶險人員物體打擊，互相誤傷等可能。1）高支模架體發(fā)生坍塌時，現(xiàn)場管理人員應(yīng)組織班組長首先組織人員疏散，清點人員，確定有無人員失蹤、受傷。如有施工人員被埋，在確保無二次坍塌的情況下立即組織有效的挖掘工作，并在第一時間向應(yīng)急小組人員緊急報告，主要說明出事的地點、事故的大小、有無人員傷亡等。2）項目應(yīng)急小組得知情況后，應(yīng)協(xié)同醫(yī)生趕往現(xiàn)場，指揮營救工作，并撥打120急救電話，以防不測。項目應(yīng)急小組組長在未到達現(xiàn)場之前，應(yīng)授權(quán)給現(xiàn)場的施工負責(zé)人全權(quán)指揮救援，避免耽誤搶救時間。3）在實施救援之前，現(xiàn)場施工負責(zé)人需保持頭腦冷靜，觀察支撐架體的穩(wěn)定情況，分析支撐架體是否有再坍塌的跡象，如果有可能繼續(xù)坍塌，則首先要用挖機等機械排除松動的混凝土和鋼管后再實施救援，防止二次坍塌造成的人員傷亡。并派專人時刻觀察模板的變化情況，發(fā)現(xiàn)變化，馬上向施工負責(zé)人報告。4）在現(xiàn)場施救的過程中，當塌坍面積較小時，應(yīng)采用人工清除的方法，將被埋人員找到。在尋找被埋者時，一邊協(xié)同醫(yī)療人員進行搶救（如供氧、包扎），找到的人員用擔(dān)架將受傷人員抬出。如支撐架體大面積坍塌，則用機械將架體不穩(wěn)定的一側(cè)挖除，形成一定寬度穩(wěn)定的工作面，然后采用人工將被埋工人救出。對于大塊沉重物體，應(yīng)合理組織搬運，尤其是壓在被埋人員身上的大塊物體，必須組織好足夠人力方可搬運，搬運前應(yīng)明確分工，由專人負責(zé)將被埋人員移出。人員應(yīng)分班組，按照工作面合理安排人力并及時輪換，保障搶救挖掘人員體力，保證在最短時間內(nèi)將被埋人員搶救出來。5）被埋人被救出以后，在專業(yè)醫(yī)療人員到達前由工地醫(yī)生對受傷人員進行簡單救助，爭分奪秒搶救壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸暢通，出來之后，呼吸停止者應(yīng)立即做人工呼吸。在實施人工呼吸前，先要將傷員迅速地搬到附近較安全又通風(fēng)的地方，再將傷員領(lǐng)口解開，腰帶放松，脫掉鞋子?？谇焕锶粲袎m土、血塊、痰液、假牙等，應(yīng)完全吸出或取出，然后進行正規(guī)心肺復(fù)蘇。傷口止血應(yīng)使用止血帶，切忌對壓傷進行熱敷或按摩。6）在現(xiàn)場施救過程中，如發(fā)現(xiàn)這位傷員有骨折現(xiàn)象，則利用木板、竹片和繩布等捆綁骨折處的上下關(guān)節(jié)，固定骨折部位，也可將其上肢固定身側(cè)，上肢與下肢綁在一起；在醫(yī)院救護車未來之前，利用現(xiàn)場的木板，選配不少于4名身強力壯的救護組人員保持在同一水平面上將其抬至救護車到達的地帶。7）傷員在經(jīng)過項目醫(yī)療人員簡單救護后，不管受傷輕重，均應(yīng)用救護車或項目部車輛盡快送到最近醫(yī)院做進一步的救護與治療，聽從醫(yī)生意見是否進行留院觀察。8）緊急救援工作結(jié)束后，應(yīng)劃定危險區(qū)域，安排測量人員進行架體位移變形觀測，并安排有經(jīng)驗的技術(shù)人員做好監(jiān)控工作。如支撐面不穩(wěn)定，應(yīng)及時采取措施處理。9）對坍塌尚未進行有效處理之前，應(yīng)劃出警戒線或采取攔護措施，防止任何人員靠近危險區(qū)域。=2\*GB3②發(fā)生高處墜落的應(yīng)急響應(yīng)事故發(fā)生后的應(yīng)急措施1）當施工現(xiàn)場發(fā)生高處墜落事故時，目擊者應(yīng)高聲呼出，并撥打應(yīng)急電話通知應(yīng)急小組，同時也要通知離出事最近的管理人員。離出事地點最近的管理人員應(yīng)迅速趕到出事地點，對事故情況做出初步判斷，承擔(dān)臨時指揮應(yīng)急搶救工作，電話通知醫(yī)生馬上趕到現(xiàn)場；并向應(yīng)急小組組長或副組長報告。電話通知時，應(yīng)準確地說明事故地點、時間、受傷程度和人數(shù)。2）項目應(yīng)急小組組長或副組長接到報告后，根據(jù)事故大小，立即組織應(yīng)急小組成員趕到現(xiàn)場開展救援工作。應(yīng)急救援應(yīng)根據(jù)高處墜落高度的不同情況采取不同的應(yīng)急救援措施。從樓面的臨邊洞口中掉到泥土面、混凝土地面，墜落高度超過3米以上的，傷勢一般是較嚴重的，第一時間應(yīng)撥打120求救電話，并馬上派人到工地的大門口等候120的到來，由引路者直接帶到出事地點，避免延誤時間，并指派項目保安隊長迅速對現(xiàn)場警戒，并維持秩序。掉落地面的，出事地點的20米范圍停止作業(yè)，疏通人員，并不得有無關(guān)人員圍觀，特別是要防止腳手架上或臨邊的其他作業(yè)人員的圍觀，派專人對墜落口進行看護，避免二次事故的發(fā)生。從樓面的臨邊洞口中掉到架體內(nèi)的防護層上，電梯井內(nèi)的水平安全網(wǎng)上或其他水平安全防護層上時，應(yīng)急小組負責(zé)人應(yīng)迅速對掉落人員的受傷情況作出判斷，如有必要時第一時間應(yīng)是撥打120求救電話，并馬上派人到工地的大門口等候120的到來，由引路者直接帶到出事地點，避免延誤時間，并派項目保安隊長迅速對現(xiàn)場進行警戒，并維持秩序。掉落地點的同一層的所有作業(yè)馬上停止，由相關(guān)的施工員帶相應(yīng)的作業(yè)人員離開作業(yè)面，并安排專人對作業(yè)人員做一個簡要說明，以班組為單位有序地從樓梯式腳手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班組長帶回生活區(qū)，不得在現(xiàn)場圍觀或逗留；并由保安隊長指派保安員對掉落者進行專人看護，避免二次事故的發(fā)生。掉在上述地方的受傷人員，在掉落地點搶救難度大，首先應(yīng)轉(zhuǎn)移至平臺上才方便進行救治。因此應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)人必須召集在現(xiàn)場醫(yī)生和項目技術(shù)負責(zé)人一起確定轉(zhuǎn)移方案。=3\*GB3③現(xiàn)場臨時救治措施1）高處墜落事故發(fā)生后，在120趕到前，現(xiàn)場醫(yī)生要對當事者進行及時的必要治療，現(xiàn)場搶救的重點應(yīng)放在對休克、骨折和出血等幾種情形上。120趕到后，要在120醫(yī)生指導(dǎo)下盡快把傷者抬到救護車上，再由120醫(yī)生在車上繼續(xù)對受傷者進行必要的救治，盡快送醫(yī)院進行搶救治療，避免延誤搶救的時間。2）首先由現(xiàn)場醫(yī)生觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質(zhì)，如傷員發(fā)生休克，應(yīng)先處理休克。對呼吸、心跳停止者，應(yīng)立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右。如高處墜落者出現(xiàn)顱腦外傷，如傷者神志清醒，則先想辦法止血；如處在昏迷狀態(tài)，則在止血的同時必須維持昏迷者的呼吸道暢通，要讓昏迷者平臥，面部轉(zhuǎn)向一側(cè)，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發(fā)生喉阻塞。如高處墜落者出現(xiàn)骨折，比如手足骨折，不要盲目搬運傷者。應(yīng)在骨折部用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經(jīng)或血管。固定方法：以固定骨折處上下關(guān)節(jié)為原則，可就地取材，用木板、竹竿等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側(cè)，下肢與無骨折的下肢縛在一起，然后再用硬擔(dān)架搬運。偶有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送醫(yī)院治療。發(fā)現(xiàn)脊椎受傷者，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在硬板擔(dān)架上，嚴禁對傷者的兩肩與兩腿或單肩背運，避免受傷者的脊椎移位、斷裂造成截癱或?qū)е滤劳?，從而造成二次傷害的發(fā)生。關(guān)于計算的說明：局部三層屋面為1:2斜屋面，水平方向的荷載值應(yīng)乘以1.118的系數(shù)方為實際荷載值，理論計算應(yīng)取實際荷載值。為簡化計算，理論計算仍以水平荷載值計算。但應(yīng)確保有一定的余量作為安全系數(shù)。本方案的計算結(jié)果均有1.3倍以上的余量。計算書一300*900梁模板計算書梁。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.91；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.91；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：7.50；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.85；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.75；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2)：21.6；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：北美短葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm2)：10.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.4；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：16.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：300；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；豎向支撐點到梁底距離依次是：300mm，600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取8.000h；T--混凝土的入模溫度，取5.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得71.392kN/m2、21.600kN/m2，取較小值21.600kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=30×1.6×1.6/6=12.8cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.3×21.6×0.9=6.998kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2=1.4×0.3×4×0.9=1.512kN/m；計算跨度:l=(900-120)/(4-1)=260mm；面板的最大彎矩M=0.1×6.998×[(900-120)/(4-1)]2+0.117×1.512×[(900-120)/(4-1)]2=5.93×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×6.998×[(900-120)/(4-1)]/1000+1.2×1.512×[(900-120)/(4-1)]/1000=2.473kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=5.93×104/1.28×104=4.6N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=4.6N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值:q=q1=6.998N/mm；l--計算跨度:l=[(900-120)/(4-1)]=260mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=30×1.6×1.6×1.6/12=10.24cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×6.998×[(900-120)/(4-1)]4/(100×6000×1.02×105)=0.352mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(900-120)/(4-1)]/250=1.04mm；面板的最大撓度計算值ν=0.352mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=1.04mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.473/0.300=8.244kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×4×9×9/6=54cm3；I=1×4×9×9×9/12=243cm4；E=9000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.074kN·m，最大支座反力R=2.721kN，最大變形ν=0.021mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=7.42×104/5.40×104=1.4N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=1.4N/mm2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.021mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=0.75mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.721kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.517kN·m，最大支座反力R=5.713kN，最大變形ν=0.653mm(1)主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=5.17×105/8.99×103=57.5N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值σ=57.5N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.653mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.653mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.75mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號:M12；查表得：穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=5.713kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.713kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=455×16×16/6=1.94×104mm3；I=455×16×16×16/12=1.55×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.90+0.50]×0.46×0.90=11.523kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.46×0.90=2.293kN/m；q=11.523+2.293=13.817kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×13.817×1502=3.89×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×11.523×0.15+0.437×2.293×0.15=0.799kNRB=1.25ql=1.25×13.817×0.15=2.591kNσ=Mmax/W=3.89×104/1.94×104=2N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=2N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=9.603kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=150.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=150.00/250=0.600mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.521×11.523×1504/(100×6000×1.55×105)=0.033mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.033mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.6mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.591/0.455=5.694kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×5.694×0.4552=0.118kN·m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.118×106/54000=2.2N/mm2；抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值2.2N/mm2小于方木抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×5.694×0.455=1.554kN；方木受剪應(yīng)力計算值τ=3×1.554×1000/(2×40×90)=0.648N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值0.648N/mm2小于方木抗剪強度設(shè)計值1.4N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0.677×5.694×4554/(100×9000×243×104)=0.076mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.455×1000/250=1.820mm；方木的最大撓度計算值ν=0.076mm小于方木的最大允許撓度[ν]=1.82mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.799kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=2.591kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(0.850-0.300)/4×0.455×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.455×(0.900-0.120)×0.500=0.817kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N4=0.211kN；N2=N3=2.701kN；最大彎矩Mmax=0.083kN·m；最大撓度計算值Vmax=0.025mm；最大應(yīng)力σ=0.083×106/4490=18.4N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值18.4N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強度205N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.49cm3；I=10.78cm4；E=206000N/mm2；1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=0.211kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.034kN·m；最大變形νmax=0.083mm；最大支座力Rmax=0.454kN；最大應(yīng)力σ=M/W=0.034×106/(4.49×103)=7.5N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值7.5N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度νmax=0.083mm小于910/150=6.067與10mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=2.701kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.43kN·m；最大變形νmax=1.06mm；最大支座力Rmax=5.807kN；最大應(yīng)力σ=M/W=0.43×106/(4.49×103)=95.8N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值95.8N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度νmax=1.06mm小于910/150=6.067與10mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=5.807kN；R<12.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N2=0.454kN；腳手架鋼管的自重：N3=1.2×0.129×7.5=1.162kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2×[(0.91/2+(0.85-0.30)/4)×0.91×0.50+(0.91/2+(0.85-0.30)/4)×0.91×0.120×(1.50+24.00)]=2.303kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：N5=1.4×(2.000+2.000)×[0.910/2+(0.850-0.300)/4]×0.910=3.019kN；N=N2+N3+N4+N5=0.454+1.162+2.303+3.019=6.938kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結(jié)果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=6938.291/(0.205×424)=79.8N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=79.8N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1=5.807kN；腳手架鋼管的自重：N3=1.2×0.129×7.5=1.162kN；N=N1+N3=5.807+1.162=6.969kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結(jié)果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=6969.116/(0.205×424)=80.2N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=80.2N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.012×(1.5+0.1×2)=2.008m；k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167;k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.012；lo/i=2007.707/15.9=126；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；σ=6969.116/(0.417×424)=39.4N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=39.4N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》計算書二300*600梁模板計算書一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.91；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.91；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：7.50；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.75；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2)：14.4；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：北美短葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm2)：10.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.4；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：16.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：300；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點數(shù)量：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；豎向支撐點到梁底距離依次是：200mm，400mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取8.000h；T--混凝土的入模溫度，取5.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得71.392kN/m2、14.400kN/m2，取較小值14.400kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=30×1.6×1.6/6=12.8cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計算：M=0.125ql2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.3×14.4×0.9=4.666kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2=1.4×0.3×4×0.9=1.512kN/m；計算跨度:l=(600-120)/(3-1)=240mm；面板的最大彎矩M=0.125×(4.666+1.512)×[(600-120)/(3-1)]2=4.45×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.25ql=1.25×(4.666+1.512)×[(600-120)/(3-1)]/1000=1.853kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=4.45×104/1.28×104=3.5N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=3.5N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值:q=q1=4.666N/mm；l--計算跨度:l=[(600-120)/(3-1)]=240mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=30×1.6×1.6×1.6/12=10.24cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.521×4.666×[(600-120)/(3-1)]4/(100×6000×1.02×105)=0.131mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(600-120)/(3-1)]/250=0.96mm；面板的最大撓度計算值ν=0.131mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.96mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.853/0.300=6.178kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×4×9×9/6=54cm3；I=1×4×9×9×9/12=243cm4；E=9000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.056kN·m，最大支座反力R=2.039kN，最大變形ν=0.016mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=5.56×104/5.40×104=1N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=1N/mm2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.016mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=0.75mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.039kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.204kN·m，最大支座反力R=3.262kN，最大變形ν=0.117mm(1)主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=2.04×105/8.99×103=22.7N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值σ=22.7N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.117mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=200/400=0.5mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.117mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號:M12；查表得：穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=3.262kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.262kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=455×16×16/6=1.94×104mm3；I=455×16×16×16/12=1.55×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.60+0.50]×0.46×0.90=7.764kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.46×0.90=2.293kN/m；q=7.764+2.293=10.057kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×10.057×1502=2.83×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×7.764×0.15+0.437×2.293×0.15=0.587kNRB=1.25ql=1.25×10.057×0.15=1.886kNσ=Mmax/W=2.83×104/1.94×104=1.5N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=1.5N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=6.470kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=150.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=150.00/250=0.600mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.521×7.764×1504/(100×6000×1.55×105)=0.022mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.022mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.6mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.886/0.455=4.145kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×4.145×0.4552=0.086kN·m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.086×106/54000=1.6N/mm2；抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值1.6N/mm2小于方木抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×4.145×0.455=1.131kN；方木受剪應(yīng)力計算值τ=3×1.131×1000/(2×40×90)=0.471N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值0.471N/mm2小于方木抗剪強度設(shè)計值1.4N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0.677×4.145×4554/(100×9000×243×104)=0.055mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.455×1000/250=1.820mm；方木的最大撓度計算值ν=0.055mm小于方木的最大允許撓度[ν]=1.82mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.587kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=1.886kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(0.800-0.300)/4×0.455×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.455×(0.600-0.120)×0.500=0.618kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=2.148kN；最大彎矩Mmax=0.678kN·m；最大撓度計算值Vmax=1.85mm；最大應(yīng)力σ=0.678×106/4490=151.1N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值151.1N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強度205N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量