消防連廊模板支撐架施工方案

濱州華濱新苑二期職工保障房住宅小區(qū)7#樓

消防連廊模板支撐架施工方案一、工程概況濱州華濱新苑二期職工保障房住宅小區(qū)7#樓北立面十二層、十六層(結(jié)構(gòu)層標(biāo)高為32.87m、47.87)位置各設(shè)計(jì)了一道消防連廊。消防連廊為懸挑鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30,其中挑梁懸挑長(zhǎng)度為2.0m,梁的截面尺寸大為200mm義500mm,連梁截面尺寸為200mmX500mm,連廊板厚100mm,連廊寬2000mm(連梁外側(cè)距離)。二、編制依據(jù)：1、根據(jù)本工程施工圖紙及有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)圖；2、根據(jù)國(guó)家有關(guān)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)和地區(qū)的有關(guān)規(guī)程；3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)4、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范(GB50204-2015)；5、建筑工程質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)(GB50300-2013)；6、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范(JGJ80-2016)；7、建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)(JGJ59-2011)：8、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程(DB33/1035-2006)三、消防連廊模板支撐方案設(shè)計(jì)由于本工程消防連廊設(shè)計(jì)為外部懸挑鋼混凝土結(jié)構(gòu)，連廊模板排架底部無(wú)支撐點(diǎn)，因此在連廊模板排架底部架設(shè)鋼梁，以作為連廊模板排架支撐點(diǎn)之用。連廊模板排架底部支撐鋼梁設(shè)置在連廊層高的下一樓層位置，鋼梁上架設(shè)中48X3.5mm鋼管排架，以作為連廊模板的支撐。鋼梁擬采用16#工字鋼，長(zhǎng)6m,里端3.5m錨固在已澆筑好的十層樓板上，外端2.5m作為排架及施工腳手架的支撐點(diǎn)；外挑部位下面用斜撐加固。4、工字鋼鋼梁水平間距L4m,里端設(shè)置二道(局部三道)錨環(huán)(HPB235級(jí)中16鋼筋)。5、在工字鋼鋼梁上鋪設(shè)三道通長(zhǎng)12.6壯槽鋼橫梁，作為排架立桿的支撐點(diǎn)，槽鋼間距0.9m。連廊模板支撐排架的立桿橫距(垂直連廊方向)0.9m,縱距(沿連廊方向)0.7m：排架底部（距工字鋼0.2m處）設(shè)置縱、橫向掃地桿，排架中部（距工字鋼1.4m處）設(shè)置縱、橫向連桿，排架頂部設(shè)置縱、橫向承重鋼管；排架立桿與剪力墻模板拉結(jié)牢固。連廊外側(cè)施工腳手架橫距0.95m,縱距1.4m,步距L8m：腳手板采用木板封閉，上部腳手板高出連廊頂面0.2m；腳手架防護(hù)欄桿高度為1.2m。為了使排架及腳手架立桿與工字鋼鋼梁和槽鋼橫梁有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩(wěn)定。故在工字鋼和槽鋼上焊接長(zhǎng)度為150-200mm、直徑為25mm的鋼筋，將立桿套座其外。i150j。,110。：00連廊模板支架側(cè)立面

四、消防連廊模板支架力學(xué)計(jì)算：4.1梁模板支撐架計(jì)算(按最不利工況梁的截面200mmX500mm計(jì)算)梁模板支架剖面圖單位：mm梁模板支架平面圖梁模板支架剖面圖單位：mm梁模板支架平面圖A、參數(shù)信息1、模板支撐及構(gòu)造參數(shù)(1)梁截面寬度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.50；(2)混凝土板厚度(min)：120.00：立桿沿梁跨度方向間距L(m)：0.90：(3)立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.05；(4)立桿步距h(m)：1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；(5)梁支撐架搭設(shè)高度HQn)：2.56；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.70：(6)承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；(7)采用的鋼管類(lèi)型為①48x3.5；(8)立桿承重連接方式：?jiǎn)慰奂?，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.85；2、荷載參數(shù)(1)新澆混凝土重力密度(kN/nf)：24.00：(2)模板自重(kN/加)：0.35；(3)鋼筋自重(kN/nf)：1.50；(4)施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/nf)：3.0；(5)新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/nf)：14.4；(6)振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/nP)：2.0；(7)振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/nf)：4.0；3、材料參數(shù)(1)木材品種:杉木;木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；(2)木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：10。(3)木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fin(N/mm2)：13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fvlN/mm2)：1.5；(4)面板材質(zhì)：膠合面板;面板厚度(mm)：18.00；(5)面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fin(N/mm2)：13.O；4、梁底模板參數(shù)(1)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0：梁底方木截面高度h(mm)：80.0：(2)梁底縱向支撐根數(shù)：2；5、梁側(cè)模板參數(shù)(1)主楞間距(mm)：700；次楞根數(shù)：3；(2)主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；(3)固定支撐水平間距(mm)：700：(4)豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：Omni,245nmi：(5)主楞材料：圓鋼管；(6)直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；(7)主楞合并根數(shù)：2；(8)次楞材料：木方；(9)寬度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00：B、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22ytPiP2V1/2F二yH其中Y-混凝土的重力密度,取24.OOOkN/n?；t—新澆混凝土的初凝時(shí)間,取5.000h；T-混凝土的入模溫度，取25.000C；V一混凝土的澆筑速度,取L500m/h；H一混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；Pi-外加劑影響修正系數(shù)，取1.000;p2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得37.183kN/m\14.400kN/m2,取較小值14.400分/m斗乍為本工程計(jì)算荷載。C、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。P ?? W 1f ' 1r * 1r i< S FI 190 I 190 I面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1、強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：o=M/W<[f]其中,W-面板的凈截面抵抗矩,W=70xl.8xl.8/6=37.8cm3；M-面板的最大彎矩(Nnim)；。-面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mnP)[f]-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/innf)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算:M=0.125ql2其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:卬=1.2x0.7xl4.4=12.096kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4x0.7x4=3.92kN/m;計(jì)算跨度：1=(500-120)/(3-1)=190nmi；面板的最大彎矩M=0.125x(12.096+3.92)x[(500-120)/(3-l)]2=7.23xlO4N-nun；面板的最大支座反力為：N=L25ql=L25x(12.096+3.920)x[(500-120)/(3-l)]/1000=3.804kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：o=7.23xl()4/3.78xl04=L9N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=13N/nmi2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值o=1.9N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿足要求！2、撓度驗(yàn)算v=0.521ql4/(100EI)[v]=l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=q尸12.096N/nun：1一計(jì)算跨度:1=[(500-120)/(3-1)]=190mli1；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/nmi2；I--面板的截面慣性矩:I=70xL8xL8xl.8/12=34.02cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.521x12.096x[(500-120)/(3-1)]4/(100x9500x3.40x105)=0.025nun；面板的最大容許撓度值:[v]=1/250=[(500-120)/(3-1)]/250=0.76mm；面板的最大撓度計(jì)算值v=0.025mm小于面板的最大容許撓度值[v]=0.76nun,滿足要求！D、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1、次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=3.804/0.700=5.434kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度80mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:

W=1x4x8x8/6=42.67cm3；I=1x4x8x8x8/12=170.67cm4；E=9000.00N/mm2；5.434kN；m5.434kN/mtn(2)7007007D3剪力圖(kN)計(jì)算簡(jiǎn)圖變形圖(mm)5.434kN；m5.434kN/mtn(2)7007007D3剪力圖(kN)計(jì)算簡(jiǎn)圖變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.266kNm,最大支座反力R=4.184kN,最大變形v=0.585mm(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：o=MAV<[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值。=2.66x105/4.27x1()4=6.2N/mnR次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=13N/mm2;次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值o=6.2N/inin2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/nmi2,滿足要求！(2)次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值：[v]=700/400=1.75111111：次楞的最大撓度計(jì)算值v=O.585mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=1.75mm,滿足要2、主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.184kN,按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚3.5mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2x5.078=10.16cm3；I=2xl2.187=24.37cm4；E=206000.00N/nmi2：主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞變形圖(mm)主楞彎矩圖主楞變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.282kN?m,最大支座反力R=6.489kN,最大變形v=0.061(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算o=MAV<[f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:。=2.82x1()5/1.02x104=27.8N/mnR主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=0.85X205=174.25N/mm2(0.85為鋼管強(qiáng)度折減系數(shù))；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值o=27.8N/mnf小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=174.25N/mm2,滿足要求！(2)主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.061nmi主楞的最大容許撓度值:[v]=245/400=0.612111111：主楞的最大撓度計(jì)算值v=0.061mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=0.612nun,滿足要求！E、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=900x18x18/6=4.86x104mm3；1= 900x18x18x18/12=4.37x105mm飛f 1f ? if i if if ir \ i: J200底模面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：o=MAV<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：qi=1.2x[(24.00+1.50)x0.50+035]x0.90=14.148kN/m：施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4x(2.00-h3.00)x0.90=6.300kN/m：q=14.148-b6.300=20.448kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下：Mmax=ql2/8=l/8x20.448x2002=1.02xl05Nnmi；RA=RB=0.5ql=0.5x20.448x0.2=2.045kNo=Mmax/W=l.02x105/4.86x104=2.IN/nun2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力o=2.1N/mni2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿足要求！2、撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：v=5ql4/(384EI)^[v]=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載：q=qi〃.2=lL790kN/m；1一計(jì)算跨度(梁底支撐間距)：l=200.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[v]=200.00/250=0.800mm；面板的