金屬夏比缺口試驗方法

金屬夏比缺口試驗方法第1頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四第一章

概述

第一節(jié)

金屬夏比沖擊試驗的用途

1選材及新材料研制

2冶金產(chǎn)品檢查控制

3工藝質(zhì)量監(jiān)督

4各種條件下韌性評定

5冶金產(chǎn)品交貨重要指標之一（詳見金屬夏比沖擊試驗方法國家標準實施指南)

第2頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

第二節(jié)

金屬夏比沖擊試驗方法的標準化

1常規(guī)沖擊試驗標準的進展

2相關(guān)標準的引用

3國際標準ISO現(xiàn)狀

4國外標準（EN、ASTM、JIS等）現(xiàn)狀

5儀器化沖擊試驗方法的標準化

第3頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

第二章GB/T229-07

金屬夏比缺口沖擊試驗方法

技術(shù)內(nèi)容說明

第4頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

GB/T229-2007

《金屬材料夏比擺錘沖擊試驗方法》技術(shù)說明

金屬材料夏比沖擊試驗方法是用于測定金屬材料韌性應(yīng)用最廣泛的一種傳統(tǒng)力學性能試驗，也是評定金屬材料在沖擊載荷下韌性的重要手段之一。對于金屬材料力學性能的要求，除了具有足夠的強度、硬度和塑性之外，還應(yīng)具有一定的韌性，即在一定條件下受到?jīng)_擊載荷時，在斷裂過程中吸收足夠能量的能力，以保證金屬構(gòu)件及零件的安全性。本試驗方法的標準化對于金屬材料的質(zhì)量保證、新材料新工藝的研制以及冶金、壓力容器、機械、船舶、軍工等部門設(shè)備及構(gòu)件的安全性提供了可靠保證。（詳見金屬夏比沖擊試驗方法國家標準實施指南一書）第5頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

GB/T229-2007《金屬材料夏比擺錘沖擊試驗方法》于2008年6月1日實施，代替了GB/T229-1994《金屬夏比缺口沖擊試驗方法》標準。本標準修改采用了（MOD）了國際標準ISO148－1：2006《金屬材料夏比擺錘沖擊試驗第1部分：試驗方法》。國際標準ISO148以《金屬材料－夏比沖擊試驗》為總稱由以下3部分組成：

ISO148.1金屬材料夏比擺錘沖擊試驗第1部分：試驗方法

ISO148.2金屬材料夏比擺錘沖擊試驗第2部分：試驗機的校驗

ISO148.3金屬材料夏比擺錘沖擊試驗第3部分：用于校驗試驗機的夏比V型缺口標準試樣的制備與表征第6頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四影響夏比缺口沖擊試驗結(jié)果

主要因素

在金屬力學性能試驗中，導致夏比缺口沖擊試驗結(jié)果分散性相對大的原因來自兩方面：試驗因素和材料結(jié)構(gòu)。從試驗角度看，由于沖擊試驗是在動態(tài)力作用下進行的，因此影響試驗結(jié)果正確性和分散性的因素很多，試驗方法標準化的目的就是對各種影響沖擊試驗結(jié)果的因素進行限定，以得到準確的和可比較的試驗結(jié)果。這些影響因素大致上可以分為如下幾個方面：

第7頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四一.試樣1.沖擊樣坯的切取確定樣坯的加工余量及各種冶金產(chǎn)品的取樣位置及方向。2.試樣尺寸及形狀試樣長度、寬度、高度的公稱尺寸及及加工偏差；缺口根部曲率半徑、深度及角度尺寸及偏差；夏比缺口沖擊試樣的形位公差。3.沖擊試樣的加工與置備主要為缺口根部曲率半徑、深度及角度的加工質(zhì)量；試樣尺寸、缺口根部曲率半徑、深度及角度的檢查方法。第8頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四二.試驗裝置1.試驗機結(jié)構(gòu)確保試樣正確的放置及打擊瞬間試驗機的剛性。2.試驗機性能參數(shù)直接參數(shù)：機架、擺錘、砧座及支座、指示裝置。綜合性能：試驗機誤差及重復性。3.溫度控制儀器恒溫裝置溫度控制的準確性及穩(wěn)定性。第9頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四三.試驗技術(shù)1.試驗前準備指示裝置的回零差及砧座跨距檢查與保證。2.試樣的定位試樣打擊中心準確性以及試樣缺口對稱面與砧座間中線的吻合程度。3．高、低溫沖擊試驗操作試樣整體溫度均勻性保證、打擊試樣瞬間溫度的準確性。4.轉(zhuǎn)變溫度測定剪切斷面率的測定、側(cè)膨脹值的測定。5.試驗結(jié)果處理及試驗報告打擊能量不足、卡錘、斷口檢查、結(jié)果有效位數(shù)。這些影響因素均應(yīng)在試驗方法標準中加以限定。第10頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四一.新舊標準技術(shù)內(nèi)容的變動

本標準是在原標準GB/T229－1994《金屬夏比缺口沖擊試驗方法》的基礎(chǔ)上修訂的。修改采用了ISO148.1技術(shù)內(nèi)容。本標準修改后技術(shù)內(nèi)容變化如下：第11頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四1范圍

原標準在適用范圍中規(guī)定溫度范圍-192℃～1000℃，草案考慮到國際標準，沒有規(guī)定使用溫度范圍，但本標準實際上包括了室溫、低溫和高溫夏比缺口沖擊試驗。本標準適用于夏比V型缺口試樣沖擊吸收能量的測定，不包括儀器化沖擊試驗方法，因為已有GB/T19748－2005《鋼材夏比V型缺口擺錘沖擊試驗儀器化試驗方法》。第12頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四2.引用標準

2.1取消了原引用的GB/T10623《金屬力學試驗用術(shù)語》標準，使用本標準中第3部分內(nèi)容。2.2取消了引用標準中GB/T12778《金屬夏比沖擊斷口測定方法》，本沖擊試驗方法標準在附錄C中給出了側(cè)膨脹值的測定方法及測量裝置，在附錄D中給出了沖擊樣斷口形貌的評定方法。2.3取消了以下檢定規(guī)程：

JJG130工作用玻璃液體溫度計檢定規(guī)程

JJG141工作用鉑銠10－鉑熱電偶檢定規(guī)程

JJG145擺錘式?jīng)_擊試驗機檢定規(guī)程

JJG351工作用鎳鉻－鎳硅、鎳鉻－考銅熱電偶檢定規(guī)程

JJG368工作用銅－康銅熱電偶檢定規(guī)程第13頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四3.符號及術(shù)語

本標準草案采用的符號、單位及名稱與ISO148.1是相同的。這些符號代替了原標準中相應(yīng)的符號。主要變化為：，沖擊吸收能量用K代替原標準的沖擊吸收功AK,新標準中的符號見標準表1。

KV2

、KU2

－2mm錘刃的沖擊值。

KV8

、KU8

－8mm錘刃的沖擊值

第14頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四4.試樣

4.1增加了寬度2.5mm的小尺寸試樣，寬度機加工偏差為±0.04mm。

4.2對原標準試樣尺寸機加工偏差規(guī)定做了修改，與國際標準ISO148.1一致，見表2.

V型缺口試樣尺寸機加工偏差

U型缺口試樣尺寸機加工偏差第15頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

對原標準修改后放寬了試樣加工公差要求的規(guī)定。但應(yīng)指出，對于試驗結(jié)果的穩(wěn)定性影響較原來要大，因為試樣縱向面夾角從原來的垂直度0.1mm/10mm（相當于90°±0.57°）改為90°±2°后，試樣放置后與砧座貼緊程度變差，沖擊試樣時穩(wěn)定性自然變差，90°±2°相當于垂直度0.35mm/10mm。

關(guān)于缺口對稱面－試樣端部距離的規(guī)定，新標準提出，對于自動定位試樣的試驗機，建議偏差用±0.165mm代替±0.42mm。第16頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四5.試驗裝置5.1增加了附錄A（資料性附錄）對中夾鉗，與ISO148.1相同。5.2新標準規(guī)定了兩種沖擊刀，即錘刃半徑2mm或8mm的沖擊刀，在原標準上增加了8mm沖擊刀。這符合了GB/T3808要求，與國際標準ISO148.1中規(guī)定相同。標準在7.3條注中明確指出，對低能量沖擊試驗，一些材料用兩種尺寸的錘刃測定的結(jié)果明顯不同。5.3對沖擊試驗機適用范圍由原標準的10～90％改為上限80％，其下限建議不低于試驗機最小分辨力的25倍。這與GB/T3808規(guī)定相同，在這個標準中規(guī)定，在標稱能量的0％、10％、20％、30％、50％、60％、80％進行檢查沖擊試驗機。第17頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四6試驗6.1對于室溫沖擊試驗，原標準規(guī)定一般在10～35℃進行，嚴格的試驗在20±2℃進行，新標準改為：應(yīng)在規(guī)定溫度±2℃內(nèi)試驗，如對溫度沒有規(guī)定，應(yīng)在23±5℃范圍進行。嚴格了室溫沖擊溫度適用范圍。

6.2增加了8.2.2條關(guān)于在液體介質(zhì)中放置試樣的規(guī)定，此規(guī)定與ISO148.1的8.2.2條規(guī)定相同。第18頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四6.3試樣的轉(zhuǎn)移

新標準取消了原標準中7.10條規(guī)定：“試樣從液體介質(zhì)中移出至打擊的時間應(yīng)在2s之內(nèi)，試樣離開氣體介質(zhì)至打擊的時間應(yīng)在1s之內(nèi)”。對高低溫沖擊試驗規(guī)定試樣從裝置中移出至打斷時間應(yīng)不大于5秒。為保證試樣在打擊瞬間溫度處于規(guī)定范圍，在注1中建議了溫度補償值（見附E），此規(guī)定與原標準附錄A規(guī)定相同。但應(yīng)指出，轉(zhuǎn)移試樣時間3～5s的間隔所補償?shù)臏囟仁墙频模驗樵诖碎g隔內(nèi)溫度的變化受到環(huán)境溫度、材料導熱系數(shù)、試樣移送時間長短等多種因素影響（見金屬夏比沖擊試驗國家標準實施指南一書）。第19頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四6.4端面定位

本標準取消了原標準如下規(guī)定：對于端面定位的高溫沖擊試驗，應(yīng)根據(jù)試樣膨脹量調(diào)整定位機構(gòu)，其膨脹量按公式ΔL＝27.5×α（t－t0）計算。對于高溫沖擊試驗，由于試樣從高溫爐中取出至打擊時間間隔太長而導致試樣溫度降低很多，可能獲得不準確的沖擊能量，因此這一間隔應(yīng)減至最小，要采用端面定位放置試樣。原標準7.6條規(guī)定由新標準8.1條的原則保證。第20頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四6.5轉(zhuǎn)變溫度的測定

在用沖擊吸收能量－溫度曲線測定轉(zhuǎn)變溫度時增加了沖擊吸收能量達到某一特定值的規(guī)定（例如KV8=27J）。也規(guī)定了沖擊吸收能量達到上平臺某一百分數(shù)（例如50％）的規(guī)定。第21頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

第一節(jié)適用范圍及試驗原理

1沖擊試驗溫度（室溫、高溫、低溫沖擊）

2沖擊試樣及缺口類型（V型、U型，標準和小試樣）

3試驗原理

用打擊試樣時能量前后的變化評定材料的韌性。

KV(U)=FL（cosβ－cosα）

F－擺錘重力

L－擺長（擺軸至F作用點距離）

α－沖擊前擺錘的落角

β－沖擊后擺錘的升角

第22頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四第二節(jié)對沖擊試樣的要求

一沖擊樣坯的取樣

1樣坯加工余量

2型鋼的取樣

3條鋼的取樣

4鋼板的取樣

5鋼管的取樣

如無其他規(guī)定，按GB/T2975規(guī)定取樣。第23頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四二沖擊試樣

1試樣長度：垂直于缺口方向最大尺寸2試樣寬度：與缺口平行方向尺寸3試樣高度：帶缺口面與相對面距離（圖1）4試樣尺寸公差

a）試樣主體b）缺口形狀及尺寸（見標準圖2）

第24頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四沖擊缺口試樣的意義

ASTME23詳細分析了缺口沖擊試驗必要性，缺口產(chǎn)生的三個效應(yīng)：

1）應(yīng)力集中和應(yīng)變集中

2）應(yīng)力狀態(tài)的改變

3）約束引起的強化和脆化

決定應(yīng)力集中系數(shù)的參數(shù)：缺口尖度、缺口深度、缺口角度。

應(yīng)力集中系數(shù)Kt＝σmax－σm，Kt的大小取決于缺口銳度。由于缺口產(chǎn)生的脆化傾向，導致工程材料服役安全性降低，尤其對鐵素體鋼類，在有缺口的工件上在低溫下受到?jīng)_擊力時，必需考慮沖擊韌性。第25頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四三試樣缺口的加工及檢查

1缺口加工方法定型砂輪磨制銑床加工拉床加工線切割加工

2缺口的檢查缺口深度根部曲率半徑缺口角度第26頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四三種V型缺口加工方法比較1光學磨2機加工3線切割比較：1）形貌2）組織3）殘余應(yīng)力

4）斷面5）硬度6）AK值第27頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四第三節(jié)對沖擊試驗機的要求及檢查

直接檢驗

一機架二擺錘三砧座及支座四指示裝置

間接檢驗

溫度控制裝置

按GB/T3808-2002《擺錘式?jīng)_擊試驗機的檢驗》第28頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四一機架擺軸軸線－基準面平行度：2/1000自由狀態(tài)刀刃－試樣間隙：0.5mm擺動平面－擺軸角度：90°±0.1°刀刃－試樣面：良好接觸刀刃中心－砧座中心：＜0.5mm擺軸軸向間隙：＜0.25mm（橫向加4％W）擺軸徑向間隙：＜0.08mm(垂直施加150N)第29頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四二擺錘*勢能Ap－標稱能量AN

允差：±1％*指示能量As的檢查：

As＜±1%AV(測量的吸收功)

或As＜±0.5%Ap(初始位能)*沖擊速度：5～5.5m/s*摩擦能量損失：空氣、軸承、指針*打擊中心：0.995L±0.005L*刀刃尺寸：寬度、角度、半徑

*

刀刃－試樣縱軸線夾角：90°±2°

第30頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四沖擊能量相關(guān)術(shù)語及符號標稱能量AN

出廠給出的值實際初始勢能AP

實測的標稱能量指示能量As

指示裝置的指示值實際吸收能量Av

實測的指示能量標準能量AR

標準試樣能量值第31頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四夏比缺口沖擊試驗的打擊中心

擺錘擺動時，全部質(zhì)量集中于擺錘一個點上，即打擊中心。當與試樣中心偏差較大時，擺桿在沖擊瞬間就會承受較大的彎曲應(yīng)力，產(chǎn)生的震動使測得的沖擊吸收能量不準確。打擊中心與試樣中心的偏差來自于：擺桿長度、與鉗口位置的配合、試樣寬度的變化等因素。因此沖擊試驗時要保證打擊中心與試樣寬度方向上的中點吻合，即擺軸軸線距打擊中心距離L1與擺軸軸線距試樣打擊點距離L一致，允許偏差為：

L1=0.995L±0.005L＝（0.990～1.000）L

L可通過測定擺錘的擺動周期算出（見GB/T3808的9.5條）第32頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四三砧座和支座砧座跨距

40（＋0.2）mm。沖擊能量會隨跨度的增加下降，對脆性材料尤其明顯。支座在沖擊試驗中反復受力有增大的傾向，會使沖擊能量值偏低。砧座圓角半徑

1（＋0.5）mm。砧座圓角偏大時，會導致沖擊能量偏低，對韌性材料的影響高于脆性材料。試驗中由于與試樣反復摩擦有變大傾向，要定期檢查。砧座斜度

11±1第33頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四四指示裝置模擬指示裝置

刻度盤（角或能量）及指針的檢查分度值小于標稱能量1/100數(shù)字指示裝置

分辨力：標稱能量的1/400第34頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四沖擊試驗機的間接檢驗

標準試樣按GB/T18658-02要求誤差

能量級小于40J:±4J

能量級大于等于40J：±10AR

重復性能量級小于40J:6J

能量級大于等于40J：15％AR

第35頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

二試樣的放置與對中

試樣應(yīng)緊貼砧座和支座放置（8.1條）。1試樣對中偏差對試樣結(jié)果的影響2試樣對中偏差的規(guī)定3高溫沖擊試驗的對中4小尺寸試樣放置注意事項第36頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四四打擊瞬間溫度的保持1直沖法液體介質(zhì)：2s內(nèi)轉(zhuǎn)移完畢氣體介質(zhì)：1s內(nèi)轉(zhuǎn)移完畢

2高溫沖擊試驗－過熱法轉(zhuǎn)移試樣在3～5s內(nèi)完成過熱溫度補償

3低溫沖擊試驗－過冷法轉(zhuǎn)移試樣3～5s內(nèi)完成過冷溫度補償?shù)?7頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四沖擊轉(zhuǎn)變溫度的測定

1轉(zhuǎn)變溫度的形成（43頁）

2轉(zhuǎn)變溫度的測定

能量測定法

沖擊吸收能量達到某一規(guī)定值，或上平臺某一百分數(shù)。

斷口測定法

剪切斷面率達到某一百分數(shù)，例如50％。

側(cè)膨脹值測定法

側(cè)膨脹值達到某一個量，例如0.9mm。第38頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四沖擊試驗轉(zhuǎn)變溫度1轉(zhuǎn)變溫度在一系列溫度的沖擊試驗中，沖擊能量急劇變化或斷口形貌急劇轉(zhuǎn)變的溫度區(qū)域。

2物理本質(zhì)通常認為，鋼鐵材料轉(zhuǎn)變溫度的產(chǎn)生是由于材料屈服強度隨溫度降低而明顯上升所致。材料的屈服強度和斷裂強度會隨溫度的上升而下降，但前者比后者隨溫度下降速率要快，兩者的交點即為轉(zhuǎn)變溫度點，低于此溫度時，屈服強度高于斷裂強度，即材料首先屈服，然后才發(fā)生斷裂，表現(xiàn)為韌性斷裂，斷口為纖維狀斷口；低于此溫度時，材料還沒有屈服產(chǎn)生即發(fā)生斷裂，則表現(xiàn)為脆性斷裂，斷口為結(jié)晶狀脆性斷口。3工程應(yīng)用在壓力容器、鍋爐、橋梁船舶等工程中常用的結(jié)構(gòu)鋼，工作在低溫下的一些鋼鐵材料，必需工作在轉(zhuǎn)變溫度以上以保證其安全性。例如鍋爐用鋼板20g，在常溫要求夏比V型缺口試樣的沖擊能量為27J；19Mng在0°時31J等。

第39頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四第40頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

六鋼應(yīng)變敏感性的測定

按照GB/T4160－2004《鋼的應(yīng)變時效敏感性試驗方法》進行。1拉伸樣坯的應(yīng)變量2試樣的人工時效3應(yīng)變時效敏感性系數(shù)的測定第41頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四第五節(jié)試驗結(jié)果處理及試驗報告

一試驗結(jié)果的比較及有效位數(shù)

二試驗結(jié)果的點數(shù)

三試驗報告

第42頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

5評定實例

a試驗材料：結(jié)構(gòu)鋼

b采用標準：GB/T229c評定依據(jù)：JJG1059、GB/T3808、GB/T18658d測量裝置：德制RKP450擺錘沖擊機

e試驗對象：夏比V型缺口標準沖擊試樣

f試驗結(jié)果：3名試驗員6組數(shù)據(jù)第43頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

1)試驗重復性引入的不確定度分量

樣本平均值（10點平均值）：

205.3、206.6、208.2、207.2、203.3、206.1

樣本標準差Sj(J):

12.17、11.48、10.15、11.43、9.117、9.351

總平均值(J)＝206

合并樣本標準差SP(J)＝10.68

第44頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四3）校準標樣偏差引入的不確定度分量

由于沖擊機是用標準沖擊試樣檢定，所以必須考慮標樣偏差引入的不確定度。

根據(jù)GB/T18658－2002，當能量大于40J時，標樣允許最大標準偏差是0.05AR，對于25個標樣，置信度為68％時：

第45頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四5）合成標準不確定度的評定

第46頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

7）測量不確定度的報告與表示檢測結(jié)果不確定度的報告為：

U＝31J，K＝2。表明：可以期望在（206－31）J到（206＋31）J的區(qū)間包含了該鋼材夏比沖擊吸收功測量結(jié)果可能置值的95％。第47頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四儀器化沖擊試驗方法的標準化

修改采用（MOD）了ISO14556：2000

鋼的夏比V型缺口擺錘沖擊試驗儀器化試驗方法第48頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四二術(shù)語力的表征屈服力最大力不穩(wěn)定裂紋擴展起始力不穩(wěn)定裂紋擴展終止力第49頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

位移的表征

屈服位移最大力時的位移不穩(wěn)定裂紋擴展起始位移不穩(wěn)定裂紋擴展終止位移總位移第50頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四三.

力－位移曲線

1.力測量系統(tǒng)（6.2條）

a力傳感器

b放大器

c記錄裝置

2.位移測量系統(tǒng)（6.3條）

a力－時間法

b位移傳感器第51頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

1a－屈服特性點

2b－最大力點

3c－裂紋擴展起點

4d－裂紋擴展終點

5e－零力值點四.曲線特性點（圖2）第52頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四力－位移曲線中的特性點（74）第53頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

五

.曲線類型

根據(jù)材料韌脆特性規(guī)定了6種類型曲線：

1脆性類型（A型和B型）

2過渡類型（C、D、E型）

3韌性類型（F型）第54頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

五.與ISO14577比較

1.術(shù)語方面不穩(wěn)定裂紋擴展起始力不穩(wěn)定裂紋擴展終止力不穩(wěn)定裂紋擴展起始位移不穩(wěn)定裂紋擴展起始位移不穩(wěn)定裂紋擴展起始能量不穩(wěn)定裂紋擴展起始能量

2.增加了WI與WP符號及定義

第55頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

六.幾點說明

1.與GB/T229的相關(guān)性

a）

試樣b）試驗主機c）試驗步驟

2.與常規(guī)沖擊試驗結(jié)果的比較

偏差應(yīng)在5J之內(nèi)。

3.韌性斷面率的計算和測定

力無急劇下降：韌性斷面率為100％。第56頁，共64頁，2023年，2月20日，星期四

法）金屬夏比沖擊試驗方法相關(guān)國內(nèi)外標準

一GB/T229－1994金屬夏比缺口沖擊試驗方法

二GB/T3808-2002擺錘式?jīng)_擊試驗機的檢驗

三GB/T1