機械設計課程設計-牛頭刨床設計

牛頭刨床課程設計說明書計算及說明結果設計任務書1.目的及要求：機械設計課題的設計主要是培養(yǎng)學生的機械設計的綜合能力。通過自己動手，可以體會和鞏固先修課程的理論和實際知識，同時還能學習如何運用標準、規(guī)范、手冊等有關國家標準及技術手冊，更重要的是可以提高學生從機器功能的要求、尺寸、工藝、經濟和安全等諸多方面綜合考慮如何設計的能力，從而樹立正確的設計思想。。課程結束每個學生必須完成：一張減速器裝配圖（用A1或A0圖紙繪制）；齒輪和軸的零件圖各一張；設計說明書一份（約6000~8000字）。2.設計題目:設計牛頭刨床及其齒輪減速器，具體內容是：1.設計方案論述。2.選擇電動機。3.減速器外部傳動零件設計。4.減速器設計。（1）.設計減速器的傳動零件；（2）.對各軸進行結構設計，按彎扭合成強度條件驗算個軸的強度；（3）.按疲勞強度條件計算輸出軸上軸承的強度；（4）.選擇各對軸承，計算輸出軸上軸承的壽命；（5）.選擇各鍵，驗算輸出軸上鍵連接的強度；（6）.選擇各配合尺寸處的公差與配合；（7）.決定潤滑方式，選擇潤滑劑；5.繪制減速器的裝配圖和部分零件工作圖；6.編寫設計說明書。3.已知條件減速器是二級展開式。動力來源：電力，三相交流，電壓380/220V。工作情況：兩班制，連續(xù)單向運行，載荷較平穩(wěn)。目標參數(shù)如下：二.傳動方案的擬定及說明1.分析減速器的結構（1）.傳動系統(tǒng)的作用：作用：介于機械中原動機與工作機之間，主要將原動機的運動和動力傳給工作機，在此起減速作用，并協(xié)調二者的轉速和轉矩。（2）.傳動方案的特點：特點：結構簡單、效率高、容易制造、使用壽命長、維護方便。由于電動機、減速器與滾筒并列，導致橫向尺寸較大，機器不緊湊。但齒輪的位置不對稱，高速級齒輪布置在遠離轉矩輸入端，可使軸在轉矩作用下產生的扭轉變形和軸在彎矩作用下產生的彎曲變形部分地抵消，以減緩沿齒寬載荷分布有均勻的現(xiàn)象。（3）.電機和工作機的安裝位置：電機安裝在遠離高速軸齒輪的一端；工作機安裝在遠離低速軸齒輪的一端。2.總機構簡圖3.主機構運動簡圖電動機的選擇1.選擇電動機類型按工作要求：連續(xù)單向運轉，載荷平穩(wěn)；選用Y系列全封閉自扇冷式籠型三相異步電動機，電壓380V。計算電機功率P0工作阻力所做的功：牛頭刨所需功率：由P7表2-4查得：故，傳動總效率電機功率：計算電機轉速n牛頭刨轉速：由P4表2-1取V帶，閉式齒輪，閉式齒輪開式齒輪故總傳動比：電機轉速：4.選擇電動機型號由P196表20-1查出符合設計要求并綜合考慮電動機和傳動裝置的尺寸、重量、價格等選定電動機型號為Y90L-2，則所選取電動機：額定功率為，滿載轉速為，。傳動裝置的運動和動力參數(shù)計算總傳動比選用等浸油深度原則，取=1.7（帶輪）；=3.4；=2.6，。2.計算各級效率：第一級效率：第二級效率： 第三級效率：第四級效率：計算各軸的轉速功率和轉矩：（1）轉速：軸0： 軸1：軸2：軸3：軸4：（2）輸出功率：軸0： 軸1：軸2：軸3：軸4： （3）輸出轉矩：軸0： 軸1：軸2：軸3：軸4：參數(shù)匯總：參數(shù)軸名輸出功率P（KW）轉速n(r/min)輸出轉矩T（N.M）傳動比i效率軸02.2002840.0007.3981.70.93軸12.0461670.58811.6963.40．951軸21.946491.34937.8232.60.951軸31.851188.98195.5393.20.95軸41.75859.056284.288Pr=1.05KWP0=1.30KWI=36-600n=2123-35388r/min型號為Y90L-2n=2840r/minP=2.2KW 計算及說明結果五.傳動件的設計1.V帶輪設計 1．確定計算功率由表8-8查得工作情況系數(shù)，故2．選取窄V帶帶型根據(jù)和轉速n，由圖8-11確定選用Z型。確定帶輪基準直徑由表8-9初選主動輪基準直徑。從動輪基準直徑。根據(jù)表8-9，即為基準系列。,所以帶的速度合適。確定窄V帶的基準長度和傳動中心距根據(jù)，初步確定中心距。計算帶所需的基準長度=647mm,由表8-2選帶基準長度。計算實際中心距a189mm驗算主動軸上的包角由式（8-6）得166.60°>120°,所以主動輪上的包角合適。計算窄V帶的根數(shù)z由式（8-26）知由查表8-4和表8-5得查表8-6，得，查表8-2，得，則取z=7。計算預緊力查表8-3，得，故=60.293N計算作用在軸上的壓軸力333.374N9．查表8-11，帶輪寬度B=（z-1）e+2f=83mm10．帶輪結構設計材料選用HT200.V帶Z型B=83m計算及說明結果高速級齒輪設計1．選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)1）選用斜齒圓柱齒輪傳動如上圖所示，有利于保障傳動的平穩(wěn)性；2）設備為一般工作機器，速度不高，故選用8級精度。3）材料選擇。由表10-1選小齒輪材料為40Cr（調質），硬度為280HBS，大齒輪為45鋼（調質），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。4）選小齒輪齒數(shù)，大齒輪81.6，故選。81.初選螺旋角β＝14°初選壓力角=20°2．按齒面接觸強度設計齒面接觸強度計算公式為：1）確定公式內的各計算數(shù)值⑴試選Kt=1.3。⑵由圖10-20<區(qū)域系數(shù)ZH>選取區(qū)域系數(shù)。⑷由表10-7選取齒寬系數(shù)。⑸由表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)。（6）由式10-21計算接觸疲勞強度用重合度系數(shù)=0.671（7）由式10-23可得螺旋角系數(shù)=0.985⑹由圖10-25d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限；大齒輪。⑺由式10-15計算應力循環(huán)次數(shù)7.412.18⑻由圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)，。⑼計算接觸疲勞許用應力取失效概率為1%，安全系數(shù)s=1，由式得=2）計算⑴試算小齒輪分度圓直徑由計算公式得32mm⑵計算圓周速度2.78m/s⑶計算齒寬b及模數(shù)35mm1.89mm⑸計算載荷系數(shù)K取，根據(jù)v=2.78m/s，8級精度，由圖10-8查得動載系數(shù)；由表10-4查得；由圖10-13查得；由表10-3查得。故載荷系數(shù)⑹按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式(10-10a)得35mm⑺計算模數(shù)3．按齒根彎曲強度設計由式（10-17）1）確定計算參數(shù)⑴計算載荷系數(shù)⑵根據(jù)縱向重合度，從圖<螺旋角影響系數(shù)>查得螺旋角影響系數(shù)。⑶計算當量齒數(shù)⑷查取齒形系數(shù)由表<齒形系數(shù)及應力校正系數(shù)>查得；⑸查取應力校正系數(shù)由表<齒形系數(shù)及應力校正系數(shù)>查得；⑹查取彎曲疲勞強度極限由圖10-20c查得小齒輪，大齒輪⑺查取彎曲疲勞壽命系數(shù)由圖10-18查得，⑻計算彎曲疲勞許用應力取彎曲疲勞安全系數(shù)，由式（10-12），得⑼計算大、小齒輪的并加以比較大齒輪的數(shù)值大。2）設計計算1.509mm對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的法向模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強度計算的法向模數(shù)，取=2mm，可滿足彎曲強度。為滿足接觸疲勞強度，按接觸強度算得的分度圓直徑，由17，則Z2=564.幾何尺寸計算1）計算中心距74.7mm將中心距圓整為75。2）按圓整后的中心距修正螺旋角13.261°因β值改變不多，故參數(shù)、、等不必修正。計算大、小齒輪的分度圓直徑35mm115mm4）計算齒輪寬度35mm圓整后取B2=35mm；B1=40mm。5.結構設計小齒輪齒頂圓直徑<16Omm且滿足齒根圓到鍵槽底部的距離e<2,故小齒輪為齒輪軸結構。因大齒輪齒頂圓直徑>16Omm，而又小于5OOmm，故以選用腹板式結構為宜。其它有關尺寸按圖<腹板式結構的齒輪>薦用的結構尺寸設計齒根圓直徑為51.52*(1+0.25)*2=30.041mm110.041mm齒頂圓直徑為39.041mm119.041mm3.低速級齒輪設計1．選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)1）選用斜齒圓柱齒輪傳動2）設備為一般工作機器，速度不高，故選用8級精度。3）材料選擇。在同一減速器各級小齒輪(或大齒輪)的材料，沒有特殊情況，應選用相同牌號，以減少材料品種和工藝要求,選小齒輪材料為40Cr（調質），硬度為280HBS，大齒輪為45鋼（調質），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。4）選小齒輪齒數(shù)，大齒輪，故選。5）初選螺旋角β＝14°2．按齒面接觸強度設計齒面接觸強度計算公式為：1）確定公式內的各計算數(shù)值⑴試選Kt=1.6。⑵由圖10-20<區(qū)域系數(shù)ZH>選取區(qū)域系數(shù)。⑷由表10-7選取齒寬系數(shù)。⑸由表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)。⑹由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限；大齒輪。⑺由式10-13計算應力循環(huán)次數(shù)⑻由圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)，。⑼計算接觸疲勞許用應力取失效概率為1%，安全系數(shù)s=1，由式得2）計算⑴試算小齒輪分度圓直徑由計算公式得⑵計算圓周速度⑶計算齒寬b及模數(shù)⑸計算載荷系數(shù)K取，根據(jù)，8級精度，由圖10-8查得動載系數(shù)；由表10-4查得；由圖10-13查得；由表10-3查得。故載荷系數(shù)⑹按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式(10-10a)得⑺計算模數(shù)3．按齒根彎曲強度設計由式（10-17）1）確定計算參數(shù)⑴計算載荷系數(shù)（2）由P221查得=0.0684，=0.778⑶計算當量齒數(shù)⑷查取齒形系數(shù)由表<齒形系數(shù)及應力校正系數(shù)>查得；⑸查取應力校正系數(shù)由表<齒形系數(shù)及應力校正系數(shù)>查得；⑹查取彎曲疲勞強度極限由圖10-20c查得小齒輪，大齒輪⑺查取彎曲疲勞壽命系數(shù)由圖10-18查得，⑻計算彎曲疲勞許用應力取彎曲疲勞安全系數(shù)，由式（10-12），得⑼計算大、小齒輪的并加以比較大齒輪的數(shù)值大。2）設計計算對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的法向模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強度計算的法向模數(shù)，取=2mm，可滿足彎曲強度。為滿足接觸疲勞強度，按接觸強度算得的分度圓直徑，由，取，則,取。4.幾何尺寸計算1）計算中心距將中心距圓整為141。2）按圓整后的中心距修正螺旋角因β值改變不多，故參數(shù)、、等不必修正。3）計算大、小齒輪的分度圓直徑4）計算齒輪寬度圓整后??；。5.結構設計小齒輪齒頂圓直徑<16Omm且滿足齒根圓到鍵槽底部的距離e<2,故小齒輪為齒輪軸結構。因大齒輪齒頂圓直徑>16Omm，而又小于5OOmm，故以選用腹板式結構為宜。其它有關尺寸按圖<腹板式結構的齒輪>薦用的結構尺寸設計齒根圓直徑為782*(1+0.25)*2=74mm齒頂圓直徑為β＝14°Kt=1.3=0.671=0.985=2mm=30.041mmβ＝14°Kt=1.6=1.65=2mm=74mm六.軸的設計按《機械設計》中式（15－2）初步計算軸的最小直徑，選取II、III軸的材料為45鋼,調質處理。I軸為40Cr。根據(jù)資料1表15-3，取，于是得三根軸的最小直徑確定:（一）中間軸設計(1)選用7304AC的軸承,s=9.5,由箱體條件可知,擋油圈長度取為9.5+13=22.5mm,(2)齒輪寬為,左側有2mm定位，故取,右側有一軸肩,取h=3.5,L>1.4h,故取L=6，d=30（3）齒寬，故取，d=23mm（4），d=20mm。（二）高速軸設計 根據(jù)軸向定位的要求，確定軸的各段直徑和長度(1),選用7305AC的軸承,s=9.5,擋油圈長度取為9.5+10.5=20mm,(2)齒輪寬為,故取,右側L3由結構確定（3）與相似，故取，d=25mm（4），d=20mm。（5）大帶輪與軸，d=16.（三）低速軸設計根據(jù)軸向定位的要求，確定軸的各段直徑和長度（1）為了滿足軸向定位要求，L1軸段右端需制出一軸肩，故段的直徑。（3）初選滾動軸承7309AC，則其尺寸為故左邊軸承安裝處有擋油環(huán),擋油圈長度取為9.5+13=22.5mm，則（4）擋油環(huán)右側用軸肩定位，故可取,L4=36mm，右側的軸肩d=60,齒輪部分（5）段與相似滾動軸承的設計及計算（一）中間軸的計算(1)進行強度校核,按彎扭組合進行校核.將軸系部件受到的空間力系分解到鉛垂面和水平面上兩個平面力系圖1圖2圖3其中圖二中,通過另加彎矩而平移到指向軸線圖三中通過另加轉矩而平移到作用軸線上對于型軸承，軸承的派生軸向力算得所以求軸承的當量動載荷和對于軸承1對于軸承2查表可得徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)分別為：對于軸承1，對于軸承2，求該軸承應具有的額定載荷值因為則有故符合要求。軸的彎矩圖的計算=1\*GB3①鉛直面：。AB段：M=FNV2*x即M=3239.1xBC段:CD段：=2\*GB3②水平面:AB段BC段：CD段：截面處的、及的值列于下表表4載荷水平面垂直面支持力彎矩總彎矩扭矩力為脈動循環(huán)變應力，取，軸的計算應力前已選定軸的材料為45鋼，調質處理，查表可得，，故安全。（2）精確校核軸的疲勞強度判斷危險截面分析各個截面上的彎矩與扭矩可知，B-D段所承受的應力最大，考慮BC段軸的直徑足夠大，應力的集中不大。而對于C截面，由于CD段軸的直徑比較小，致使C截面應力過于集中，所以判斷為危險截面，應予校核。截面C左側抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面C左側的彎矩M為截面上的扭轉切應力為材料45鋼，調質處理，，。（[2]P362表15-1）綜合系數(shù)的計算由，經直線插值，知道因軸肩而形成的理論應力集中為，（[2]P40附表3-2經直線插入）軸的材料敏感系數(shù)為，，（[2]P41附圖3-1）故有效應力集中系數(shù)為查得尺寸系數(shù)為，扭轉尺寸系數(shù)為，（[2]P42附圖3-2）（[2]P43附圖3-3）軸采用磨削加工，表面質量系數(shù)為，（[2]P44附圖3-4）軸表面未經強化處理，即，則綜合系數(shù)值為碳鋼系數(shù)的確定碳鋼的特性系數(shù)取為，安全系數(shù)的計算軸的疲勞安全系數(shù)為故安全。截面C右側抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面E-F右側的彎矩M為截面上的扭轉切應力為材料45鋼，調質處理，，。（[2]P362表15-1）過盈配合處的，由附表3-8用插值法求出，并取

=0.8，=2.60，=0.8=軸采用磨削加工，表面質量系數(shù)為，（[2]P44附圖3-4）軸表面未經強化處理，即，則綜合系數(shù)值為碳鋼系數(shù)的確定碳鋼的特性系數(shù)取為，安全系數(shù)的計算軸的疲勞安全系數(shù)為右側也是安全的故軸的選用安全。減速器機體結構設計名稱符號計算公式結果箱座厚度10箱蓋厚度8箱蓋凸緣厚度12箱座凸緣厚度15箱座底凸緣厚度25地腳螺釘直徑M20地腳螺釘數(shù)目查手冊4軸承旁聯(lián)結螺栓直徑M16蓋與座聯(lián)結螺栓直徑=（0.50.6）M10軸承端蓋螺釘直徑=（0.40.5）6,數(shù)量n=4視孔蓋螺釘直徑=（0.30.4）6定位銷直徑=（0.70.8）8，，至外箱壁的距離查手冊表11—2262216，至凸緣邊緣距離查手冊表11—22414外箱壁至軸承端面距離=++（510）47.4大齒輪頂圓與內箱壁距離>1.215齒輪端面與內箱壁距離>13箱蓋，箱座肋厚78.5軸承端蓋外徑+（55.5）82（1軸）82（2軸）130（3軸）軸承旁聯(lián)結螺栓距離82（1軸）82（2軸）130（3軸）九.鍵的選擇和計算1.中間軸上鍵的選擇大齒輪上,一般的8級以上精度的齒輪有空心精度要求，應選用平鍵連接，由于齒輪不在軸端，故選用圓頭普通平鍵（A型）取鍵長，鍵、軸承和輪轂材料都為鋼查表可得取其平均值，鍵的工作長度鍵和輪轂鍵槽的接觸高度則，故合適。所以選用：鍵GB/T1096-2003第三個齒輪,小齒輪選用圓頭普通平鍵（A型）取鍵長，鍵、軸承和輪轂材料都為鋼查表可得取其平均值，鍵的工作長度鍵和輪轂鍵槽的接觸高度則，故合適。所以選用：鍵GB/T1096-20032.高速軸上帶輪上,取取鍵長，鍵、軸承和輪轂材料都為鋼查表可得取其平均植，鍵的工作長度鍵和輪轂鍵槽的接觸高度則，故合適。所以選用：鍵GB/T1096-20033.低速軸上大齒輪上取鍵長，鍵、軸承和輪轂材料都為鋼查表可得取其平均植，鍵的工作長度鍵和輪轂鍵槽的接觸高度則，故合適。所以選用：鍵GB/T1096-2003聯(lián)軸器上鍵、軸承和輪轂材料都為鋼查表可得取其平均植，鍵的工作長度鍵和輪轂鍵槽的接觸高度則，故合適。所以選用：鍵GB/T1096-2003十.減速器附件的選擇通氣器由于在室內使用，選通氣帽，采用M27×1.5油面指示器選用游標尺M12起吊裝置采用箱座吊耳放油螺塞選用外六角油塞及墊片M12×1.25十一.減速器的潤滑和密封一、 齒輪的潤滑由于低速級周向速度為1.50m/s，采用浸油潤滑,浸油高度取30mm。二、 滾動軸承的潤滑由于軸承dn值小于，所以使用擋油環(huán)。三、 潤滑油的選擇齒輪考慮到該裝置用于小型設備，選用L-CKC潤滑油。四、 密封方法的選取從密封性來講為了保證機蓋與機座連接處密封，凸緣應有足夠的寬度，連接表面應精刨，密封的表面要經過刮研。而且，凸緣連接螺柱之間的距離不宜太大，并均勻布置，保證部分面處的密封性。軸承端蓋采用凸緣式端蓋，易于加工和安裝。十二.牛頭刨床的運動和力的分析求解1.機構設計C語言程序C語言求解運動分析程序：#include<stdio.h>#include<math.h>#definePI3.1415926voidmain(){doublea=0.110,b=0.553,c=0.138,d=0.380,e=0.541,f=6,g=3500;/*a=AB,b=CD,c=DE,d=AC,e=H,f=ω1*/doubleB,C,E,F,G,I,L,M,O,P,Q;/*B=θ3,C=θ4,E=Se，F(xiàn)=ω3，G=ω4，I=Ve，L=а3，M=а4，O=аe,P=Me,Q=Md*/doublex=0;printf("@1@3@4SeW3W4VeA3A4AeMeMd\n");while(x<6.3){B=atan((d+a*sin(x))/(a*cos(x)));/*求θ3*/if(B<0)B=PI+B;C=PI-asin((e-b*sin(B))/c);/*求θ4*/if(C<0)C=PI+C;E=b*cos(B)+c*cos(C);/*求Se*/F=(a*f*(a+d*sin(x)))/(d*d+a*a+2*d*a*sin(x));/*求ω3*/G=-(F*b*cos(B))/(c*cos(C));/*求ω4*/I=-(F*b*sin(B-C))/cos(C);/*求Ve*/L=((d*d-a*a)*d*a*f*f*cos(x))/((d*d+a*a+2*d*a*sin(x))*(d*d+a*a+2*d*a*sin(x)));/*求а3*/M=(F*F*b*sin(B)+G*G*c*sin(C)-L*b*cos(B))/(c*cos(C));/*求а4*/O=-(L*b*sin(B-C)+F*F*b*cos(B-C)-G*G*c)/cos(C);/*求аe*/P=g*I/f;*求Me*/Q=160.43;/*Md*/printf("%3.0f%3.3f%3.3f%3.3f%3.3f%3.3f%3.3f%3.3f%3.3f%3.3f\n",x*180/PI,(B*180)/PI,(C*180)/PI,E,F,G,I,L,M,O,P,Q);x=x+PI*10/180;}}求解結果牛頭刨床運動分析圖像如下：設計小結為期五周的課程設計中使我們這些學機械的學生接觸到了平時接觸不到的東西，也從中學到了很多。實踐的環(huán)節(jié)總能學到很多課本上學不到的東西，平時的學習局限于課本，而這樣的實踐就要求我們把平時學的東西用到實際中來。通過這次的課程設計，我們不僅加深了機械知識，而且也培養(yǎng)了動手能力和解決實際工程問題的能力。但是由于沒有設計經驗，設計中難免出現(xiàn)很多問題。比如，對鑄造的工藝性要求，軸承的加工要求,及箱體的尺寸要求沒有很好的把握,經過多次修正,而且，對齒輪、軸、軸承等重要設計部件的尺寸精度、定位精度沒有處理得當、考慮的不夠充分。這些需常?？磿蛯嵺`才能解決。我相信，通過這次的實踐，能使我在以后的設計中避免很多不必要的工作，對設計的過程有更深刻的了解，有能力設計出結構更緊湊，傳動更穩(wěn)定精確、效率更高、更經濟的設備。總而言之，這次的課程設計必將為我們以后的工作打下堅實的基礎。十五.參考文獻【1】濮良貴，紀名剛主編機械設計第9版.北京高等教育出版社2001年5月；【2】吳宗澤羅圣國主編機械設計課程設計手冊第3版高等教育出版社2006年5月【3】魯屏宇主編工程圖學第一版機械工業(yè)出版社2007年11月【4】孫桓陳作模等機械原理第7版高等教育出版社2006年5月【5】毛平淮主編互換性與測量技術基礎第一版機械工業(yè)出版社2009年6月基于C8051F單片機直流電動機反饋控制系統(tǒng)的設計與研究基于單片機的嵌入式Web服務器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調節(jié)器單片機控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)基于單片機的蓄電池自動監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機系統(tǒng)的圖像采集與處理技術的研究基于單片機的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機的泵管內壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機的液壓動力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現(xiàn)一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機的機電產品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內核設計及其應用研究基于單片機的遠程抄表系統(tǒng)的設計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統(tǒng)單片機系統(tǒng)軟件構件開發(fā)的技術研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設計和應用基于單片機的光纖光柵解調儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統(tǒng)的研制基于單片機的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機的旋轉變壓器-數(shù)字轉換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調系統(tǒng)的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統(tǒng)設計Pico專用單片機核的可測性設計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現(xiàn)基于單片機的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機的時控和計數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學生單片機應用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96系列單片機仿真器研究與設計基于單片機的單晶金剛石刀具刃磨設備的數(shù)控改造基于單片機的溫度智能控制系統(tǒng)的設計與實現(xiàn)基于MSP430單片機的電梯門機控制器的研制基于單片機的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機的CAN/USB協(xié)議轉換器基于單片機和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術研究基于單片機的膛壁溫度報警系統(tǒng)設計基于AVR單片機的低壓無功補償控制器的設計基于單片機船舶電力推進電機監(jiān)測系統(tǒng)基于單片機網絡的振動信號的采集系統(tǒng)基于單片機的大容量數(shù)據(jù)存儲技術的應用研究基于單片機的疊圖機研究與教學方法實踐基于單片機嵌入式Web服務器技術的研究及實現(xiàn)基于AT89S52單片機的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機的多道脈沖幅度分析儀研究機器人旋轉電弧傳感角焊縫跟蹤單片機控制系統(tǒng)基于單片機的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學實驗中的應用研究基于單片機系統(tǒng)的網絡通信研究與應用基于PIC16F877單片機的莫爾斯碼自動譯碼系統(tǒng)設計與研究基于單片機的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應用研究基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開發(fā)基于Cygnal單片機的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機與Internet互聯(lián)的研究與實現(xiàn)變頻調速液壓電梯單片機控制器的研究基于單片機γ-免疫計數(shù)器自動換樣功能的研究與實現(xiàn)基于單片機的倒立擺控制系統(tǒng)設計與實現(xiàn)單片機嵌入式以太網防盜報警系統(tǒng)基于51單片機的嵌入式Internet系統(tǒng)的設計與實現(xiàn)單片機監(jiān)測系統(tǒng)在擠壓機上的應用\t"