注冊土木工程師（巖土）《專業(yè)案例（上）》試題歷年考試真題二

注冊土木工程師（巖土）《專業(yè)案例（上）》試題歷年考試真題二[單選題]1.濕潤平原區(qū)圓礫地層中修建鋼筋混凝土擋墻，墻后地（江南博哥）下水位埋深0.5m，無干濕交替作用，地下水試樣測試結(jié)果見下表，按《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021—2001）（2009年版）要求判定地下水對混凝土結(jié)構(gòu)的腐蝕性為下列哪項？并說明依據(jù)。()A.微腐蝕B.弱腐蝕C.中腐蝕D.強腐蝕參考答案：B參考解析：根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021—2001）（2009年版）第12.2.1條和附錄G。①按環(huán)境類型評價腐蝕性擋土墻墻后接觸地下水，墻前暴露在大氣中，環(huán)境類型定為I類，無干濕交替。SO42－含量為210.75mg/L，S042－＜200×1.3＝260mg/L，微腐蝕性。Mg2＋含量為45.12mg/L，Mg2＋＜1000mg/L，微腐蝕性?？偟V化度為736.62mg/L＜10000mg/L，微腐蝕性。②按地層滲透性評價腐蝕性持力層為圓礫，屬于強透水層，侵蝕性CO2為4.15mg/L＜15mg/L，微腐蝕性。pH值為6.3，介于5.0～6.5之間，弱腐蝕性。礦化度736.62mg/L＝0.74g/L＞0.1g/L，HCO3－腐蝕性不用判別。③判定腐蝕等級取腐蝕性等級最高的作為腐蝕性等級，可得地下水對混凝土腐蝕性等級為弱腐蝕性。[單選題]2.在近似水平的測面上沿正北方向布置6m長測線測定結(jié)構(gòu)面的分布情況，沿測線方向共發(fā)育了3組結(jié)構(gòu)面和2條非成組節(jié)理，測量結(jié)果見下表。按《工程巖體分級標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50218—2014）要求判定該處巖體的完整性為下列哪個選項？并說明依據(jù)。（假定沒有平行于測面的結(jié)構(gòu)面分布）()A.較完整B.較破碎C.破碎D.極破碎參考答案：B參考解析：根據(jù)《工程巖體分級標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50218—2014）附錄B。①結(jié)構(gòu)面沿法線方向的真間距第一組真間距：6/12×sin30°×cos0°＝0.25m。第二組真間距：6/8×sin45°×cos30°＝0.459m。第三組真間距：6/15×sin60°×cos315°＝0.245m。②結(jié)構(gòu)面沿法線方向每米長結(jié)構(gòu)面的條數(shù)S1＝1/0.25＝4，S2＝1/0.459＝2.18，S3＝1/0.245＝4.08。③巖體體積節(jié)理數(shù)鈣質(zhì)膠結(jié)的節(jié)理不參與統(tǒng)計，第5組結(jié)構(gòu)面參與統(tǒng)計，即S0＝1。帶入數(shù)據(jù)可得：查規(guī)范表3.3.3，可得Kv介于0.55～0.35之間；查規(guī)范表3.3.4，可得巖體完整程度為較破碎。[單選題]3.采用收縮皿法對某黏土樣進(jìn)行縮限含水量的平行試驗，測得試樣的含水量為33.2%，濕土樣體積為60cm3，將試樣晾干后，經(jīng)烘箱烘至恒量，冷卻后測得干試樣的質(zhì)量為100g，然后將其蠟封，稱得質(zhì)量為105g，蠟封試樣完全置入水中稱得質(zhì)量為58g，試計算該土樣的縮限含水量最接近下列哪項？（水的密度為1.0g/cm3，蠟的密度為0.829/cm3）()A.14.1%B.18.7%C.25.5%D.29.6%參考答案：A參考解析：根據(jù)《土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50123—2019）第6.3.3條、9.5.3條。則該土樣的縮限含水量為：[單選題]4.對某巖石進(jìn)行單軸抗壓強度試驗，試件直徑均為72mm，高度均為95mm，測得其在飽和狀態(tài)下巖石單軸抗壓強度分別為62.7MPa、56.5MPa、67.4MPa，在干燥狀態(tài)下標(biāo)準(zhǔn)試件單軸抗壓強度平均值為82.1MPa，試按《工程巖體試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50266—2013）求該巖石的軟化系數(shù)與下列哪項最接近？()A.0.69B.0.71C.0.74D.0.76參考答案：B參考解析：根據(jù)《工程巖體試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50266—2013）第2.7.10條。①非標(biāo)準(zhǔn)試件單軸飽和抗壓強度非標(biāo)準(zhǔn)試件按如下公式計算：帶入數(shù)據(jù)可得：②軟化系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)試件在干燥狀態(tài)下的單軸抗壓強度平均值為82.1MPa。則該巖石的軟化系數(shù)為：[單選題]5.某獨立基礎(chǔ)底面尺寸2.5m×3.5m，埋深2.0m，場地地下水埋深1.2m，場區(qū)土層分布及主要物理力學(xué)指標(biāo)如下表所示，水的重度γw＝9.8kN/m3。按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）計算持力層地基承載力特征值，其值最接近以下哪個選項？()A.191kPaB.196kPaC.205kPaD.225kPa參考答案：C參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.5條?；孜挥冖诜凵爸?，φk＝29°，查規(guī)范表5.2.5，則可得：Mb＝（1.4＋1.9）/2＝1.65，Md＝（4.93＋5.59）/2＝5.26γm＝[1.0×17.5＋0.2×18.5＋0.8×（20－9.8）]/2.0＝14.68kN/m3fa＝Mbγb＋Mdγmd＋Mcck＝1.65×（20－9.8）×3＋5.26×14.68×2.0＋0＝204.92kPa≈205kPa【說明】在計算有效重度時，用飽和重度減去水的重度，一般默認(rèn)水的重度為10kN/m3，題干給出水的重度為9.8kN/m3，采用抗剪強度承載力公式計算時；應(yīng)注意對于砂土，當(dāng)基礎(chǔ)寬度小于3m時，按3m取值。[單選題]6.橋梁墩臺基礎(chǔ)底面尺寸為5m×6m，埋深5.2m。地面以下均為一般黏性土，按不透水考慮，天然含水量ω＝24.7%，天然重度γ＝19.0kN/m3，土粒比重Gs＝2.72，液性指數(shù)IL＝0.6，飽和重度為19.44kN/m<sup>3，平均常水位在地面上0.3m，一般沖刷線深度0.7m，水的重度γw＝9.8kN/m<sup>3。按《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTG3363—2019）確定修正后的地基承載力容許值[fa]，其值最接近以下哪個選項？()A.275kPaB.285kPaC.294kPaD.303kPa參考答案：D參考解析：根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTG3363—2019）第4.3.4條。①承載力基本容許值確定e＝Gsγw（1＋ω）/γ－1＝2.72×9.8×（1＋0.247）/19－1＝0.75查規(guī)范表3.3.3-6，承載力基本容許值為：[fao]＝（270＋230）/2＝250kPa②修正后的承載力容許值查規(guī)范表3.3.4，可得k1＝0，k2＝1.5。[fa]＝[fa0]＋k1γ1（b－2）＋k2γ2（h－3）＝250＋0＋1.5×19.44×（5.2－0.7－3）＝293.74kPa平均常水位至一般沖刷線距離為：0.7＋0.3＝1.0m。[fa]＝293.74＋1.0×10＝303.74kPa[單選題]7.矩形基礎(chǔ)底面尺寸3.0m×3.6m，基礎(chǔ)埋深2.0m，相應(yīng)于作用的準(zhǔn)永久組合時上部荷載傳至地面處的豎向力Nk＝1080kN，地基土層分布如圖所示，無地下水，基礎(chǔ)及其上覆土重度取20kN/m3。沉降計算深度為密實砂層頂面，沉降計算經(jīng)驗系數(shù)ψs＝1.2。按照《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）規(guī)定計算基礎(chǔ)的最大沉降量，其值最接近以下哪個選項？()A.21mmB.70mmC.85mmD.120mm參考答案：C參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.5條。①基底附加壓力計算Pk＝Nk/A＋γGd＝1080/（3.0×3.6）＋20×2.0＝140kPaP0＝Pk－Pc＝140－2×18.5＝103kPa②變形計算變形計算深度6m，計算見下表。[單選題]8.某毛石混凝土條形基礎(chǔ)頂面的墻體寬度0.72m，毛石混凝土強度等級C15，基底埋深為1.5m，無地下水，上部結(jié)構(gòu)傳至地面處的豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)組合F＝200kN/m，地基持力層為粉土，其天然重度γ＝17.5kN/m3，經(jīng)深寬修正后的地基承載力特征值fa＝155.0kPa?；A(chǔ)及其上覆土重度取20kN/m3。按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）規(guī)定確定此基礎(chǔ)高度，滿足設(shè)計要求的最小高度值最接近以下何值？()A.0.35mB.0.44mC.0.55mD.0.70m參考答案：C參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第8.1.1條。①根據(jù)承載力確定基礎(chǔ)寬度②根據(jù)構(gòu)造要求確定基礎(chǔ)高度臺階寬高比取1︰1.25，則可得：[單選題]9.如圖所示柱下獨立承臺樁基礎(chǔ)，樁徑0.6m，樁長15m，承臺效應(yīng)系數(shù)ηc＝0.10。按照《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）規(guī)定，地震作用下，考慮承臺效應(yīng)的復(fù)合基樁豎向承載力特征值最接近下列哪個選項？（圖中尺寸單位為m）()A.800kNB.860kNC.1130kND.1600kN參考答案：B參考解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.2.5條、5.3.5條。①單樁豎向承載特征值計算Ra＝Quk/2＝1/2×1610.82＝805.4kN②考慮承臺效應(yīng)時復(fù)合基樁豎向承載力特征值計算fak＝180kPa，ζa＝1.3考慮地震作用時：故選項B最接近。[單選題]10.某灌注樁基礎(chǔ)，樁徑1.0m，樁入土深度h＝16m，配筋率0.75%，混凝土強度等級為C30，樁身抗彎剛度EI＝1.2036×103MN·m2。樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m＝25MN/m4。樁頂按固接考慮，樁頂水平位移允許值為6mm。按照《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）估算單樁水平承載力特征值，其值最接近以下何值？()A.220kNB.310kNC.560kND.800kN參考答案：D參考解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.7.2條。①樁的水平變形系數(shù)計算b0＝0.9（1.5d＋0.5）＝0.9×（1.5×1.0＋0.5）＝1.8m②單樁水平承載力特征值αh＝0.5183×16＝8.3＞4，取αh＝4，樁頂固接，查規(guī)范表5.7.2，vx＝0.940。則可得：故選項D最接近。[單選題]11.某公路橋擬采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，樁徑1.0m，樁長26m，樁頂以下的地層情況如圖所示，施工控制樁端沉渣厚度不超過45mm，按照《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTG3363—2019），估算單樁軸向受壓承載力容許值最接近下列哪個選項？()A.9357kNB.12390kNC.15160kND.15800kN參考答案：B參考解析：根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTG3363—2019）第6.3.7條。較破碎巖層，查規(guī)范表6.3.7-1，可得c1＝0.5，c2＝0.04。鉆孔樁，沉渣厚度滿足要求，持力層為中風(fēng)化巖層。c1＝0.5×0.8×0.75＝0.3，c2＝0.04×0.8×0.75＝0.024樁端frk＝18MPa，ζs＝0.5則可得：[單選題]12.某場地淺層濕陷性土厚度6.0m，平均干密度1.25t/m3，干部為非濕陷性土層。采用沉管法灰土擠密樁處理該地基，灰土樁直徑0.4m，等邊三角形布樁，樁距0.8m，樁端達(dá)濕陷性土層底。施工完成后場地地面平均上升0.2m。求地基處理后樁間土的平均干密度最接近下列何值？()A.1.56t/m3B.1.61t/m3C.1.68t/m3D.1.73t/m3參考答案：A參考解析：碎石樁中的公式推導(dǎo)，取單元體ABC進(jìn)行分析，處理前后單元體內(nèi)土顆粒質(zhì)量不變。由此可得：ms＝ρd0V0＝ρd1V1即：解得：ρdl＝1.56t/m3[單選題]13.某儲油罐采用剛性樁復(fù)合地基，基礎(chǔ)為直徑20m的圓形，埋深2m，準(zhǔn)永久組合時基底附加壓力為200kPa?；A(chǔ)下天然土層的承載力特征值100kPa，復(fù)合地基承載力特征值300kPa，剛性樁樁長18m。地面以下土層參數(shù)、沉降計算經(jīng)驗系數(shù)見下表。不考慮褥墊層厚度及壓縮量，按照《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）及《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）規(guī)定，該基礎(chǔ)中心點的沉降計算值最接近下列何值？（變形計算深度取至②層底）()題13表（1）題13表（2）A.100mmB.115mmC.125mmD.140mm參考答案：C參考解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.1.7條、7.1.8條。①復(fù)合土層壓縮模量ξ＝fspk/fak＝300/100＝3Esp1＝ξEs1＝3×4＝12MPaEsp2＝ξEs2＝3×8＝24MPa②變形計算變形計算深度z＝26－2＝24m，計算半徑r＝10m，計算結(jié)果見下表。題13解表壓縮模量當(dāng)量值為：ψs＝0.7＋（11.793－7）×（0.4－0.7）/（15－7）＝0.52則該基礎(chǔ)中心點的沉降計算值為：[單選題]14.某建筑場地上部分布有12m厚的飽和軟黏土，其下為中粗砂層，擬采用砂井預(yù)壓固結(jié)法加固地基，設(shè)計砂井直徑dw＝400mm，井距2.4m，正三角形布置，砂井穿透軟黏土層。若飽和軟黏土的豎向固結(jié)系數(shù)cv＝0.01m2/d，水平固結(jié)系數(shù)ch>為cv的2倍，預(yù)壓荷載一次施加，加載后20天，豎向固結(jié)度與徑向固結(jié)度之比最接近下列哪個選項？（不考慮涂抹和井阻影響）()A.0.20B.0.30C.0.42D.0.56參考答案：A參考解析：根據(jù)《土力學(xué)》（清華大學(xué)，第2版）第157頁。①豎向固結(jié)度計算故可得：②徑向固結(jié)度計算dε＝1.05l＝1.05結(jié)度計算＝2.52m，n＝de/dw＝2.52/0.4＝6.3③豎向固結(jié)度與徑向固結(jié)度之比【說明】規(guī)范表5.2.7中規(guī)定，規(guī)范公式適用于豎向固結(jié)度大于30%的情況，因此不能采用規(guī)范的公式計算，如按規(guī)范公式則豎向固結(jié)度為：與D項對應(yīng)，命題者是按照規(guī)范解題給出的答案，顯然這是一個錯題，規(guī)范公式在這里并不能使用，應(yīng)按土力學(xué)里面的Uz～Tv關(guān)系曲線計算。[單選題]15.某建筑邊坡坡高10.0m，開挖設(shè)計坡面與水平面夾角50°，坡頂水平，無超載（如圖所示），坡體黏性土重度19kN/m3，內(nèi)摩擦角12°，黏聚力20kPa，坡體無地下水，按照《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330—2013），邊坡破壞時的平面破裂角θ最接近哪個選項？()A.30°B.33°C.36°D.39°參考答案：B參考解析：根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330—2013）第6.2.10條?？傻茫害牵?c/（γh）＝2×20/（19×10）＝0.211。因此，可得邊坡破壞時的平面破裂角為：[單選題]16.圖示巖質(zhì)邊坡的潛在滑面AC的內(nèi)摩擦角φ＝18°，黏聚力c＝20kPa，傾角β＝30°，坡面出露點A距坡頂H2＝13m。潛在滑體ABC沿AC的抗滑安全系數(shù)K2＝1.1。坡體內(nèi)的軟弱結(jié)構(gòu)面DE與AC平行，其出露點D距坡頂H1＝8m。試問對塊體DBE進(jìn)行挖降清方后，潛在滑體ADEC沿AC面的抗滑安全系數(shù)最接近下列哪個選項？()A.1.0B.1.2C.1.4D.2.0參考答案：C參考解析：設(shè)滑體的重度為γ，潛在滑動面AC長度為L，L＝H2/sin30°＝26m。①清方前、后滑體面積計算DE平行于AC，則△BAC和△BDE為相似三角形。根據(jù)相似三角形面積比等于相似比的平方，可得：S△BDE/S△BAC＝（8/13）2＝0.379滑體ADEC的面積為：SADEC＝S△BAC－S△BDE＝（1－0.379）S△BAC＝0.621S△BAC。②清方前、后滑體的抗滑安全系數(shù)設(shè)B點到AC的垂直距離為h，則可得：清方前：解得：γh＝148.92kN/m2。WBAC＝（1/2）AC×h×γ＝（1/2）×26×148.92＝1935.96kN/mWADEC＝0.621×1935.96＝1202.23kN/m清方后，潛在滑體ADEC沿AC面的抗滑安全系數(shù)為：[單選題]17.如圖所示，某邊坡坡高8m，坡角α＝80°，其安全等級為一級。邊坡局部存在一不穩(wěn)定巖石塊體，塊體重439kN，控制該不穩(wěn)定巖石塊體的外傾軟弱結(jié)構(gòu)面面積9.3m2，傾角θ1＝40°，其c＝10kPa，摩擦系數(shù)f＝0.20。擬采用永久性錨桿加固該不穩(wěn)定巖石塊體，錨桿傾角15°，按照《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330—2013），所需錨桿總軸向拉力最少為下列哪個選項？()A.300kNB.330kNC.365kND.400kN參考答案：C參考解析：根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330—2013）第10.2.4條。①各力的分解不穩(wěn)定巖石塊體沿結(jié)構(gòu)面的下滑力為：Gt＝G1sinθ＝439×sin40°＝282.2kN不穩(wěn)定巖石塊體垂直于結(jié)構(gòu)面的分力為：Gn＝G1cosθ1＝439×cos40°＝336.3kN錨桿軸力在抗滑方向的分力為：Nakt＝N×cos（θ1＋α）＝N×cos（40°＋15°）＝0.574N錨桿軸力垂直于滑動面方向上分力為：Nakn＝N×sin（θ1＋α）＝N×sin（40°＋15°）＝0.819N②計算軸向拉力邊坡安全等級為一級，永久性錨桿，Kb＝2.2，則可得：Kb（Gt－fGn－cA）≤∑Nakti＋f∑Nakni即2.2×（282.2－0.2×336.3－10×9.3）≤0.574N＋0.2×0.819N解得：N≥363.6kN，選項C最接近。[單選題]18.已知某建筑基坑開挖深度8m，采用板式結(jié)構(gòu)結(jié)合一道內(nèi)支撐圍護(hù)，均一土層參數(shù)按γ＝18kN/m3，c＝30kPa，φ＝15°，m＝5MN/m4考慮，不考慮地下水及地面超載作用，實測支撐架設(shè)前（開挖1m）及開挖到坑底后圍護(hù)結(jié)構(gòu)側(cè)向變形如圖所示，按彈性支點法計算圍護(hù)結(jié)構(gòu)在兩工況（開挖至1m及開挖到底）間地面下10m處圍護(hù)結(jié)構(gòu)分布土反力增量絕對值最接近下列哪個選項？（假定按位移計算的嵌固段土反力標(biāo)準(zhǔn)值小于其被動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值）()A.69kPaB.113kPaC.201kPaD.1163kPa參考答案：B參考解析：根據(jù)《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》（JGJ120—2012）第4.1.4條、4.1.5條。Ka＝tan2（45°－15°/2）＝0.589①基坑開挖1m深度時10m處水平反力系數(shù)為：ks1＝m/（z－h(huán)1）＝5.00×103×（10－1）＝45000kN/m3初始分布土反力強度為：Ps01＝（∑γihi）Ka，i＝18×9×0.589＝95.42kPa分布土反力強度為：Ps1＝ks1v1＋Ps01＝45000×2.5×10－3＋95.42＝207.92kPa②基坑開挖8m深度時10m處水平反力系數(shù)為：ks2＝m（z－h(huán)2）＝5.00×103×（10－8）＝10000kN/m3初始分布土反力強度為：Ps02＝（∑γihi）Ka，i＝18×2×0.589＝21.20kPa分布土反力強度為：Ps2＝ks2v2＋Ps02＝10000×30×10－3＋21.20＝321.20kPa③土反力增量圍護(hù)結(jié)構(gòu)在兩工況（開挖至1m及開挖到底）間地面下10m處圍護(hù)結(jié)構(gòu)分布土反力增量為：Δps＝Ps2－Ps1＝321.20－207.92＝113.28kPa[單選題]19.圖示的單線鐵路明洞，外墻高H＝9.5m，墻背直立。拱部填土坡率1:5，重度γ1＝18kN/m。內(nèi)墻高h(yuǎn)＝6.2m，墻背光滑，墻后填土重度γ2＝20kN/m3，內(nèi)摩擦角40°。試問填土作用在內(nèi)墻背上的總土壓力Ea最接近下列哪個選項？()A.175kN/mB.220kN/mC.265kN/mD.310kN/m參考答案：B參考解析：根據(jù)《公路隧道設(shè)計規(guī)范》（第一冊土建工程）（JTG3370.1—2018）附錄G。①側(cè)壓力系數(shù)計算②內(nèi)墻土壓計算h1＝9.5－6.2＋（7.2/2）×（1/5）＝4.74m頂部：h1′＝hi″＋h1γ1/γ2＝0＋4.74×18/20＝4.266me1＝γ2hi′λ＝20×4.266×0.238＝20.3kPa底部：h2′＝4.266＋6.2＝10.466me2＝γ2hi′λ＝20×10.466×0.238＝49.8kPa填土作用在內(nèi)墻背上的總土壓力為：Ea＝（1/2）×（20.3＋49.8）×9.8＝217.31kN/m故選項B最接近。[單選題]20.某擬建二級公路下方存在一煤礦采空區(qū)，A、B、C依次為采空區(qū)主軸斷面上的三個點（如圖所示），其中AB＝15m，BC＝20m，采空區(qū)移動前三點在同一高程上，地表移動后A、B、C的垂直移動量分別為23mm、75.5mm和131.5mm，水平移動量分別為162mm、97mm、15mm，根據(jù)《公路路基設(shè)計規(guī)范》（JTGD30－2015），試判斷該場地作為公路路基建設(shè)場地的適宜性為下列哪個選項？并說明判斷過程。()A.不宜作為公路路基建設(shè)場地B.滿足公路路基建設(shè)場地要求C.采取處治措施后可作為公路路基建設(shè)場地D.無法判斷參考答案：C參考解析：根據(jù)《工程地質(zhì)手冊》（第五版）第703頁、《公路路基設(shè)計規(guī)范》（JTGD30—2015）第7.16.3條。①傾斜AB段：iAB＝ΔηAB/lAB＝（75.5－23）/15＝3.5mm/mBC段：iBC＝ΔηBC/lBC＝（131.5－75.5）/20＝2.8mm/m②水平變形AB段：εAB＝ΔξAB/lAB＝（162－97）/15＝4.33mm/mBC段：εBC＝ΔξBC/lBC＝（97－15）/20＝4.1mm/m③曲率KB＝（iAB－iBC）/l1～2＝（3.5－2.8）/[（15＋20）/2]＝0.04mm/m2查規(guī)范表7.16.3，傾斜小于6mm/m，曲率小于0.3mm/m2，水平變形大于4mm/m，處治后可作為公路路基建設(shè)場地。[單選題]21.某建筑場地地下水位位于地面下3.2m，經(jīng)多年開采地下水后，地下水位下降了22.6m，測得地面沉降量為550mm。該場地土層分布如下：0～7.8m為粉質(zhì)黏土層，7.8～18.9m為粉土層，18.9～39.6m為粉砂層，以下為基巖。試計算粉砂層的變形模量平均值最接近下列哪個選項？（注：已知γw＝10.0kN/m3，粉質(zhì)黏土和粉土層的沉降量合計為220.8mm，沉降引起的地層厚度變化可忽略不計）()A.8.7MPaB.10.0MPaC.13.5MPaD.53.1MPa參考答案：C參考解析：根據(jù)分層總和法、《工程地質(zhì)手冊》（第五版）第719頁。降水后地下水位在地面下25.8m。①降水在砂土層中引起的附加應(yīng)力18.9m處：Δp＝（18.9－3.2）×10＝157kPa25.8m處：Δp＝22.6×10＝226kPa39.6m處：Δp＝226kPa18.9～25.8m中點處的平均附加應(yīng)力為：（157＋226）/2＝191.5kPa。25.8～39.6m中點處的平均附加應(yīng)力為226kPa。②由砂土沉降量反算變形模量砂土層沉降量s＝550－220.8＝329.2mm，則：s∞＝（1/E）ΔpH即329.2＝（1/E）×191.5×6.9＋（1/E）×226×13.5解得：E＝13.5MPa【說明】本題爭議的地方是變形模量要不要換算成壓縮模量，根據(jù)土力學(xué)中壓縮固結(jié)理論，壓縮模量是不能在側(cè)向變形條件下得到的，即只能發(fā)生豎向變形；變形模量是有側(cè)向變形條件下，豎向應(yīng)力與豎向應(yīng)變之比，變形模量可通過公式計算，編者認(rèn)為這里是不需要把變形模量換算成壓縮模量的，因為大面積降水引起的變形不僅有豎向變形還有側(cè)向變形，并且手冊公式中用的是彈性模量。彈性模量是在彈性范圍內(nèi)，豎向應(yīng)力與應(yīng)變的比值，也是在側(cè)向有變形的條件下得到的。對本題而言，如果砂土層中水位上升，砂土層的變形是可恢復(fù)的，砂土的變形模量等于彈性模量。[單選題]22.某膨脹土地區(qū)，統(tǒng)計近10年平均蒸發(fā)力和降水量值如下表所示，根據(jù)《膨脹土地區(qū)建筑技術(shù)規(guī)范》（GB50112—2013），該地區(qū)大氣影響急劇層深度接近于下列哪個選項？()A.2.25mB.1.80mC.1.55mD.1.35m參考答案：D參考解析：根據(jù)《膨脹土地區(qū)建筑技術(shù)規(guī)范》（GB50112—2013）第5.2.11條、5.2.12條。①9月至次年2月的月份蒸發(fā)力之和與全年蒸發(fā)力之比α＝（68.6＋47.5＋25.2＋18.9＋30.9）÷（45.6＋65.2＋101.5＋115.3＋123.5＋120.2＋68.6＋47.5＋25.2＋18.9＋30.9）＝0.251②全年中干燥度大于1.0且月平均氣溫大于0℃月份的蒸發(fā)力與降水量差值之總和c