壓鑄工藝參數(shù)選擇和計(jì)算演示文稿

壓鑄工藝參數(shù)選擇和計(jì)算演示文稿目前一頁\總數(shù)二十頁\編于十二點(diǎn)優(yōu)選壓鑄工藝參數(shù)選擇和計(jì)算目前二頁\總數(shù)二十頁\編于十二點(diǎn)目錄序號(hào)內(nèi)容時(shí)間頁數(shù)一鎖模力計(jì)算和壓鑄機(jī)的選擇1~5二內(nèi)澆口速度計(jì)算6~8三壓室充滿度計(jì)算9~10四快壓轉(zhuǎn)換點(diǎn)計(jì)算和驗(yàn)證11~15五澆注系統(tǒng)重點(diǎn)16~21六七合計(jì)時(shí)間40頁目前三頁\總數(shù)二十頁\編于十二點(diǎn)一.鎖模力計(jì)算和壓鑄機(jī)的選擇1.脹型力

壓鑄過程中，充填型腔的金屬液將壓射活塞的比壓傳遞至模具型腔壁面的力，稱為脹型力。

其計(jì)算公式如下：Pz=Pzb*A式中Pz—脹型力(N)Pzb—增壓比壓（Pa)A—承受脹型力的投影面積（指鑄件、澆注系統(tǒng)和集渣包的投影面積）（mm2)2.鎖模力計(jì)算公式如下：

Pzf=Pzf1+Pzf2式中Pzf—分型面脹型力(N)Pzf1—金屬投影面積在分型面上的脹型力(N)Pzf2—側(cè)向（滑塊）脹型力分解到沿鎖模方向上的分力(N)

其中Pzf2=Phk*tgα

Phk—側(cè)壁成形滑塊上的總壓力(N)

α—抽芯結(jié)構(gòu)中契緊塊與分型面的夾角3.壓鑄機(jī)的選擇Pz≥K*Pzf式中Pz—壓鑄機(jī)的鎖模力；K

—安全系數(shù)，一般取K=1.2~1.3。

目前四頁\總數(shù)二十頁\編于十二點(diǎn)滑塊脹型力計(jì)算4.滑塊面脹型力案例（264/1#模）Fc=Frxtgθ式中Fr—滑塊面脹型力(N)

θ—契緊面斜度（度)目前五頁\總數(shù)二十頁\編于十二點(diǎn)壓鑄機(jī)選擇：零件的投影面積約為：886cm2采用一模一件。

加上澆注系統(tǒng)后總的面積（按澆注投影面積為零件投影面積的30％計(jì)算）約為：886×1.3＝1151.8cm2壓射比壓：1000Kg/cm2（該零件屬強(qiáng)度要求高的結(jié)構(gòu)件，需要較大的壓射比壓以保證組織致密，提高強(qiáng)度。同壓射速度可選擇低一點(diǎn)，以免產(chǎn)生氣孔。）鎖模力：1000×1151.8＝1151800N根據(jù)以上計(jì)算，壓鑄機(jī)的鎖模力理論上應(yīng)該大于1152噸.由于該產(chǎn)品壁厚不均勻，零件結(jié)構(gòu)復(fù)雜，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，我們選擇DM1250噸壓鑄設(shè)備生產(chǎn)該產(chǎn)品。壓鑄機(jī)的選擇案例目前六頁\總數(shù)二十頁\編于十二點(diǎn)二.內(nèi)澆口速度計(jì)算1.內(nèi)澆口速度

金屬液通過內(nèi)澆口導(dǎo)入型腔時(shí)的線速度稱為金屬液的內(nèi)澆口速度（也稱填充速度）。

其計(jì)算公式如下：

ω=V/f*Τ式中ω—內(nèi)澆口速度V—包括集渣包在內(nèi)的壓鑄件體積T—填充時(shí)間（見推薦值）f—內(nèi)澆口截面積（mm2)

2.沖頭速度與內(nèi)澆口速度的關(guān)系計(jì)算公式如下：

ω=A*Vc/Fn式中ω—內(nèi)澆口速度（填充速度）（m/s)Vc—沖頭速度（壓射速度）（m/s)Fn—內(nèi)澆口截面積（mm2)A—壓室截面積（mm2)目前七頁\總數(shù)二十頁\編于十二點(diǎn)3.內(nèi)澆口速度推薦值目前八頁\總數(shù)二十頁\編于十二點(diǎn)4.充填時(shí)間推薦值目前九頁\總數(shù)二十頁\編于十二點(diǎn)三.壓室充滿度計(jì)算

壓室充滿度1.每次澆注金屬液的總量占?jí)菏胰莘e的百分?jǐn)?shù)，稱為壓室充滿度。其計(jì)算公式如下：

Φ=W/G100%

Φ=壓室充滿度%W=壓室容量KgG=每次澆注金屬液的總量Kg（包括澆注系統(tǒng)、集渣包在內(nèi)的重量）

壓室充滿度應(yīng)在30%以上，以30~50%為宜。2.分流錐的主要作用。.提高壓室壓室充滿，減少水平壓室中的氣體。.防止金屬液自流。.幫助直澆道帶到動(dòng)模。.幫助自動(dòng)取件手取件。

目前十頁\總數(shù)二十頁\編于十二點(diǎn)壓室充滿度的選擇

壓室充滿度對(duì)填充時(shí)間和壓射速度的影響1.關(guān)于壓室充滿度，美國認(rèn)為40~60%為最佳，日本認(rèn)為理想的充滿度是30~60%、東芝是20~50%，中國《壓鑄模設(shè)計(jì)手冊(cè)》中認(rèn)為壓室的充滿度一般為70±10%，也有認(rèn)為40~75%。我觀察是30~50%比較好。這樣使用高速充填的行程比較短，在比較低的高速壓射速度下，就能滿足填充時(shí)間的要求。大家知道：填充時(shí)間是壓鑄工藝設(shè)計(jì)中最基礎(chǔ)也是最重要的參數(shù)。我認(rèn)為考慮充滿度時(shí)，不僅要考慮到壓射比壓，還要考慮到造壓射沖頭的實(shí)際壓射速度和充填時(shí)間。2.舉例如下：某汽車產(chǎn)品，平均壁厚在2.5mm，局部壁厚1mm和12mm,充填資料970g,澆注重量1638g，為了使產(chǎn)品有較好的幫忙質(zhì)量，選用的充填時(shí)間為?0.029S。

計(jì)算得知：用Φ70壓室的充滿度是71%，需要高速充填行程是9.4cm;用Φ80壓室的充滿度是52.2%，需要高速充填行程是7.2cm;下表計(jì)算得出了不同的沖頭直徑和不同沖頭高速充填速度時(shí)的充填時(shí)間，從表中可以看出：充滿度較低的Φ80壓室比充滿度較高的Φ70壓室，更容易用較低的壓射速度來保證產(chǎn)品所需的充填時(shí)間。

壓室充滿度沖頭速度m/s22.533.54Φ70=71%充填時(shí)間秒0.0470.03760.03130.02690.0235Φ80=52.2%充填時(shí)間秒0.0360.02880.0240.02060.018目前十一頁\總數(shù)二十頁\編于十二點(diǎn)四.快壓轉(zhuǎn)換點(diǎn)計(jì)算和驗(yàn)證目前十二頁\總數(shù)二十頁\編于十二點(diǎn)目前十三頁\總數(shù)二十頁\編于十二點(diǎn)快壓轉(zhuǎn)換點(diǎn)計(jì)算目前十四頁\總數(shù)二十頁\編于十二點(diǎn)快壓轉(zhuǎn)換點(diǎn)驗(yàn)證

壓鑄工藝參數(shù)的調(diào)整方法1.慢壓射速度調(diào)至0.2~0.3m/s,通常認(rèn)為0.2m/s以下較為合適。2.通常內(nèi)澆口速度為40~60m/s,根據(jù)鑄件的情況將其換算為快壓射速度。3.根據(jù)計(jì)算和驗(yàn)證，確定快壓射轉(zhuǎn)換位置，考慮到電磁閥的反映時(shí)間，應(yīng)在計(jì)算的位置上20~30mm。4.設(shè)定增壓啟動(dòng)位置，一般在沖頭停止前30mm的位置應(yīng)使增壓閥啟動(dòng)。5.調(diào)整增壓啟動(dòng)閥的開度，以模具不出現(xiàn)飛邊，跑水現(xiàn)象為準(zhǔn)，并開至較大的位置。6.合金液澆注量需穩(wěn)定，一般以余料餅厚度來確定，通常料餅厚度為20~30mm。目前十五頁\總數(shù)二十頁\編于十二點(diǎn)?高速切換位置延遲時(shí)?充填率>100%時(shí)，氣體范圍小(a)未加速前鋁液過度進(jìn)入產(chǎn)品部份使冷卻過度/出現(xiàn)縮松AL液Gasa高速切換點(diǎn)LS?鋁液剛?cè)氘a(chǎn)品范圍時(shí)切換高速?100%≤充填率≤105%時(shí)保證品質(zhì)前提下氣體范圍最小(A)AAL液Gas高速切換點(diǎn)LS●通過計(jì)算公式分別設(shè)置：鋁液大約剛進(jìn)入產(chǎn)品范圍時(shí)、速度切換提前和延遲三組位置進(jìn)行驗(yàn)證。驗(yàn)證項(xiàng)目4：速度切換位置不當(dāng)a高速切換點(diǎn)LS?高速切換位置提前時(shí)?充填率＜100%時(shí)，氣體范圍大(A+B)氣體殘留在產(chǎn)品內(nèi)的可能性大ABGasGasAL液高速切換點(diǎn)LS澆口開始切換高速高速低速快壓轉(zhuǎn)換點(diǎn)驗(yàn)證目前十六頁\總數(shù)二十頁\編于十二點(diǎn)五.澆注系統(tǒng)重點(diǎn)澆注設(shè)計(jì)原則：使金屬能有效地、平穩(wěn)地流動(dòng)充填型腔，避免氣體混入。澆口位置選擇：1.一般是按經(jīng)驗(yàn)公式來計(jì)算澆口尺寸。2.從鑄件的厚的部位進(jìn)水，有利于壓力傳遞，有利于鑄件部縮，內(nèi)澆口的設(shè)置能使進(jìn)入型腔的金屬液先填充深腔部位。3.根據(jù)壓鑄件的形狀和結(jié)構(gòu)選擇從鑄件那里進(jìn)水，目的是得到良好的成型。進(jìn)水位置盡可能使金屬液的流程短，阻力小，壓力損耗小，填充時(shí)間短，從而保證增壓壓力有效作用。