異步電機的運行原理及單向電機原始

異步電機的運行原理及單向電機原始1第一頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二§5－１三相異步電機運行時的電磁過程

一．異步電機負載時的物理情況定子三相對稱繞組接通三相對稱電源，流過三相對稱電流，產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)磁通勢F1和氣隙主磁場Bm（旋轉(zhuǎn)磁場）,以同步轉(zhuǎn)速n0切割定，轉(zhuǎn)子繞組，分別產(chǎn)生感應電動勢 和，轉(zhuǎn)子繞組是閉合的，因而產(chǎn)生三相對稱電流，轉(zhuǎn)子載流導體在磁場當中受到電磁力作用，使轉(zhuǎn)子朝著旋轉(zhuǎn)磁場的方向以轉(zhuǎn)速n(<n0)旋轉(zhuǎn)返回2第二頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二空載時，電磁轉(zhuǎn)矩僅需克服摩擦和風阻的阻轉(zhuǎn)矩，很小，為此，，電機建立氣隙主磁場Bm（旋轉(zhuǎn)磁場）的勵磁磁通勢Fmo=F10（定子三相基波合成磁動勢）異步電機負載時，轉(zhuǎn)速下降，n(<n0)，及均增大，I2產(chǎn)生轉(zhuǎn)子磁通勢F2

，此時電機中的磁通勢應由定、轉(zhuǎn)子繞組共同產(chǎn)生?！?－１三相異步電機運行時的電磁過程

3第三頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二下面我們來看一下轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時將會是怎樣的電磁關系。1、轉(zhuǎn)差率：當轉(zhuǎn)子以轉(zhuǎn)速開始旋轉(zhuǎn)時，此時顯然，氣隙磁場不再以同步轉(zhuǎn)速切割轉(zhuǎn)子繞組，同步轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速之間有一個同方向的相對運動，即此時的氣隙磁場是以一個在切割轉(zhuǎn)子繞組：（一）

轉(zhuǎn)子磁通勢

一般：4第四頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二轉(zhuǎn)子磁動勢下面對轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時，定、轉(zhuǎn)子繞組電流產(chǎn)生的空間合成磁動勢進行分析。（1）．定子磁動勢：

（2）、轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)磁動勢：幅值：5第五頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二（3）轉(zhuǎn)子磁動勢轉(zhuǎn)向：由于現(xiàn)在的氣隙磁場在切割轉(zhuǎn)子繞組時僅是切割速度發(fā)生了變化，而它的旋轉(zhuǎn)方向并沒有發(fā)生改變，所以此時是以 的速度沿逆時針方向切割轉(zhuǎn)子繞組，由轉(zhuǎn)子電流產(chǎn)生的三相合成旋轉(zhuǎn)磁動勢的轉(zhuǎn)向，相對于轉(zhuǎn)子繞組而言，仍為逆時針方向旋轉(zhuǎn)。6第六頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二7第七頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二（4）轉(zhuǎn)子磁動勢轉(zhuǎn)速：異步電機負載時，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速為n，旋轉(zhuǎn)磁場的轉(zhuǎn)速為n0(n<n0)。旋轉(zhuǎn)磁場以轉(zhuǎn)速n0-n的相對轉(zhuǎn)速切割轉(zhuǎn)子繞組轉(zhuǎn)子繞組上感應的多相電動勢和電流的頻率f2為：為此轉(zhuǎn)子頻率也叫轉(zhuǎn)差頻率。正常運行的異步電動機，轉(zhuǎn)子頻率約為0.5～2.5Hz。8第八頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二轉(zhuǎn)子電流產(chǎn)生的轉(zhuǎn)子磁通勢F2相對于轉(zhuǎn)子本身的轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)子本身以轉(zhuǎn)速n向前旋轉(zhuǎn)，△n與n的方向一致，所以F2相對于定子的轉(zhuǎn)速（空間轉(zhuǎn)速）為9第九頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二定轉(zhuǎn)子磁動勢之間的速度關系返回10第十頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二即轉(zhuǎn)子磁通勢Ｆ２和定子磁通勢Ｆ１的轉(zhuǎn)速是相同的，均為ｎ０，所以Ｆ２與Ｆ１在空間相對靜止，無相對運動?？梢?，轉(zhuǎn)子磁動勢和定子磁動勢的轉(zhuǎn)速在空間總是等于同步轉(zhuǎn)速，始終保持相對靜止，即定、轉(zhuǎn)子磁勢之間沒有相對運動！所以，感應電機在任何異步轉(zhuǎn)速下均能產(chǎn)生恒定的電磁轉(zhuǎn)矩，并實現(xiàn)機電能量轉(zhuǎn)換。11第十一頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二（二）

磁通勢平衡關系空載時負載時，轉(zhuǎn)子磁通勢F2與定子磁通勢F1在空間相對靜止，其合成磁通勢保持定值，此時氣隙中的旋轉(zhuǎn)磁場由此合成磁通勢產(chǎn)生，即12第十二頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二（二）

磁通勢平衡關系由于電動機從空載到負載時，所加電壓U1N保持不變，電動勢近似不變

即13第十三頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二上式表明：負載時定子磁通勢包含兩個分量：一個分量（）作用是抵消轉(zhuǎn)子磁通勢對主磁通勢的影響，其大小與相同，方向則相反，另一個分量是勵磁磁動勢，它的作用是產(chǎn)生氣隙主磁通在定子繞組感應出電動勢E1與電源電壓U1N

相平衡（二）

磁通勢平衡關系14第十四頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二（三）

電磁關系

異步電動機負載運行時的電磁關系15第十五頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二圖中16第十六頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二二．基本方程式三相定子繞組的基波合成磁通勢17第十七頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二二．基本方程式（一）

磁動勢平衡方程式已知即寫成18第十八頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二式中稱為異步電機的電流比由此可得用電流形式表示的磁動勢平衡平衡方程式說明負載時定子電流包含兩個分量，一個分量為負載分量（），其作用為抵消轉(zhuǎn)子電流對主磁通的影響；另一個分量為勵磁分量，其作用是產(chǎn)生氣隙主磁通。19第十九頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二（二）電動勢平衡方程式根據(jù)基爾霍夫電壓定律，可以寫出定、轉(zhuǎn)子的電動勢平衡方程式式中－轉(zhuǎn)子繞組每相串聯(lián)的電阻，對籠型轉(zhuǎn)子，。20第二十頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二與變壓器中一樣，可將電動勢用相應的阻抗壓降來表示：式中Zm－勵磁阻抗，表征鐵芯磁化特性和鐵耗的綜合參數(shù)Xm—勵磁電抗，與氣隙主磁通電抗相對應rm—勵磁電阻，反映鐵耗（二）

電動勢平衡方程式21第二十一頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二同理式中X1—定子漏抗

X2s—轉(zhuǎn)子以轉(zhuǎn)差率S旋轉(zhuǎn)時的漏抗,同理即轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動時的漏電抗等于不動時的轉(zhuǎn)子漏電抗與轉(zhuǎn)差率s的乘積。22第二十二頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二為n=0,f2=f1時，轉(zhuǎn)子不轉(zhuǎn)時，轉(zhuǎn)子繞組內(nèi)漏電動勢的有效值23第二十三頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二由此，電動勢平衡方程式可表示為：

24第二十四頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二25第二十五頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二返回旋轉(zhuǎn)時異步電動機的電路f1f226第二十六頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二§5－2三相異步電機的等效電路及相量圖一．等效電路三相異步電機負載運行時，不但原、副繞組的電動勢不相等，而且頻率也不一樣（），為此，得出等效電路，不但要像變壓器那樣進行繞組歸算，還應進行頻率歸算。返回27第二十七頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二1.在什么情況下轉(zhuǎn)子電路頻率等于定子電路頻率?轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時,轉(zhuǎn)差率為s，轉(zhuǎn)子電路頻率：f2=sf1

轉(zhuǎn)子堵轉(zhuǎn)時s=1f2=sf1=f1，E2s=E2,X2s=X2

（一）

頻率歸算

28第二十八頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二2.如何使轉(zhuǎn)子電路的頻率等于定子電路的頻率?頻率折算后，希望磁勢平衡不變，即轉(zhuǎn)子電流不變:I2=sE2/(r2+jsX2)不變。將上式略作變化：I2=E2/(r2/s+jX2)此式就相當于轉(zhuǎn)子堵轉(zhuǎn)時的情況，而轉(zhuǎn)子電阻為

r2/s=（1-s)r2/s+r2（一）

頻率歸算

29第二十九頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二30第三十頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二結論：用一個堵轉(zhuǎn)著的等效轉(zhuǎn)子來代替一個以s為轉(zhuǎn)差率實際旋轉(zhuǎn)著的轉(zhuǎn)子，這時只需要將異步電動機的轉(zhuǎn)子電阻增加到r2/s即可，這就是頻率折算的過程。堵轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子中多了一個附加電阻，而電流卻沒有變化，相當于多了一個電阻功率。分析證明：附加電阻上消耗的電功率等于電機的總機械功率PΩ。（一）

頻率歸算

31第三十一頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二轉(zhuǎn)子對定子的作用是通過磁通勢Ｆ２產(chǎn)生，只要維持歸算前后Ｆ２不變即可。亦即只要維持轉(zhuǎn)子繞組的電流不變。定子旋轉(zhuǎn)磁動勢以n0切割轉(zhuǎn)子繞組，在轉(zhuǎn)子繞組感應電動勢的頻率為f1，相當于轉(zhuǎn)子通入頻率f1的三相對稱電流，在轉(zhuǎn)子產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)磁動勢的轉(zhuǎn)速為n0=f1=60f1/p磁動勢的轉(zhuǎn)速不變

32第三十二頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二產(chǎn)生磁動勢的電流大小相位不變

式中``別為轉(zhuǎn)子不轉(zhuǎn)時每相繞組的電動勢、電流和漏電抗。33第三十三頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二變換后的的幅值與相位角均與一樣，即（一）

頻率歸算

34第三十四頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二0<s<1時，異步電動機作電動機運行，電機的機械功率為正值，也是正值當?∞<s<1，異步電動機作發(fā)電機運行，電機的機械功率為負值，也是負值結論：無論從電磁效應還是電功率均等效（一）

頻率歸算

35第三十五頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二綜上所述，用一個靜止的轉(zhuǎn)子去等效代替一個實際旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子，只要把轉(zhuǎn)子電路的電阻ｒ２改為ｒ２／s（相當于在轉(zhuǎn)子回路中串聯(lián)了一個的電阻）電抗改為用這些阻抗被轉(zhuǎn)子不轉(zhuǎn)時的除，就能得到一個大小和相位與轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時一樣，而頻率為的轉(zhuǎn)子電流。36第三十六頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二返回（二）

繞組歸算37第三十七頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二（二）

繞組歸算頻率歸算后的電路如圖所示，雖然兩邊的頻率已相同，但E?1≠E2，還需進行繞組歸算。繞組歸算是人為地假想相數(shù)、每相串聯(lián)匝數(shù)以及繞組系數(shù)均和定子繞組相同的繞組等效替代相數(shù)為、每相串聯(lián)匝數(shù)為以及繞組系數(shù)為，并經(jīng)過頻率歸算的轉(zhuǎn)子繞組，歸算原則是歸算前后轉(zhuǎn)子對定子的電磁效應不變，即轉(zhuǎn)子磁通勢不變，轉(zhuǎn)子的功率不變，轉(zhuǎn)子的銅耗及轉(zhuǎn)子漏磁場儲能不變。38第三十八頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二1．電流的歸算歸算前后轉(zhuǎn)子磁通勢不變，可得歸算后的電流即除以電流比（二）

繞組歸算39第三十九頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二2．電動勢的歸算由轉(zhuǎn)子總視在功率不變，得歸算后的電動勢

即乘以電動勢比式中稱為電動勢比。（二）

繞組歸算40第四十頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二3．阻抗的歸算由轉(zhuǎn)子銅耗不變，得由轉(zhuǎn)子漏磁場儲能即無功功率不變，得則（二）

繞組歸算41第四十一頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二返回（二）

繞組歸算42第四十二頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二（三）

等效電路

經(jīng)過頻率歸算和繞組歸算后的基本方程式為43第四十三頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二（三）

等效電路

44第四十四頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二感應電動機的T形等效電路返回45第四十五頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二Ｔ型等效電路綜合了異步電機運行時內(nèi)部的電磁關系，能反映異步電機的各種運行情況?？蛰d運行時，Ｓ很小，趨于無窮大，轉(zhuǎn)子繞組相當于開路，定子電路中的電流滯后于相位差接近于90o

，功率因數(shù)很低。（三）

等效電路

46第四十六頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二（三）

等效電路

額定負載運行時，轉(zhuǎn)差率sN大約為5%

約為的２０倍左右，歸算過的轉(zhuǎn)子電路基本為電阻性，定子電路中的電流滯后于相位差很小轉(zhuǎn)子電路的功率因數(shù)提高，定子電路的功率因數(shù)也較高，可達０．８～０．８５。47第四十七頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二起動情況：起動起始時刻相當于短路，為此，起動電流可達額定電流的４～７倍,功率因數(shù)也較低。（三）

等效電路

48第四十八頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二異步發(fā)電機運行狀態(tài)：轉(zhuǎn)子速度，處于代表機械功率的附加電阻是一個負值，機械功率也為負值，代表輸入機械功率。每相功率輸入為轉(zhuǎn)子機械功率=轉(zhuǎn)子銅耗+傳給定子的功率（三）

等效電路

49第四十九頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二異步電機處于電磁制動狀態(tài)運行：轉(zhuǎn)子反旋轉(zhuǎn)磁場方向旋轉(zhuǎn)，即轉(zhuǎn)差率大于1，產(chǎn)生的機械功率也是負值，即定子傳到轉(zhuǎn)子的電磁功率和軸上吸收的機械功率，都供給了轉(zhuǎn)子的銅損耗，對機械運動起制動作用（三）

等效電路

50第五十頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二（四）等效電路的簡化

當分析或計算要求精度不是很高時，可將的Ｔ型的等效電路簡化為單純的并聯(lián)的型等效電路，如下圖所示。51第五十一頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二形近似等效電路返回異步電動機的近似等效電路圖52第五十二頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二§5－３三相異步電機的功率和轉(zhuǎn)矩

一．功率平衡方程式返回53第五十三頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二三相異步電機的功率54第五十四頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二功率平衡關系一．功率平衡方程式55第五十五頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二§5－３三相異步電機的功率和轉(zhuǎn)矩

一．功率平衡方程式三相異步電機以轉(zhuǎn)速ｎ穩(wěn)定運行時，定子繞組從電源輸入的電功率為從等效電路可以看出，的一小部分消耗于定子繞組銅損耗返回56第五十六頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二有一部分消耗于定子鐵芯的鐵損耗余下的大部分功率通過氣隙旋轉(zhuǎn)磁場，利用電磁感應作用由定子傳給轉(zhuǎn)子的全部功率，稱為電磁功率一．功率平衡方程式57第五十七頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二等于轉(zhuǎn)子回路全部電阻上的損耗也可表示為轉(zhuǎn)子繞組的銅損耗又稱轉(zhuǎn)差功率一．功率平衡方程式58第五十八頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二轉(zhuǎn)子鐵損耗由于很低，可以忽略不計。為此，電磁功率減去轉(zhuǎn)子銅損耗，剩下的轉(zhuǎn)化為總機械功率，即一．功率平衡方程式59第五十九頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二總機械功率使電動機轉(zhuǎn)動，產(chǎn)生軸承摩擦和風阻損耗等機械損耗，另外，還有一些附加損耗，一般把稱為電動機的空載損耗，中扣除即為軸上輸出的功率一．功率平衡方程式60第六十頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二由以上公式或功率流程圖可得電動機總的功率平衡方程式

一．功率平衡方程式61第六十一頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二二、轉(zhuǎn)矩平衡方程式

將功率關系式的兩邊同時除以轉(zhuǎn)子機械角速度，則得到轉(zhuǎn)矩平衡方程式即式中=—電動機輸出機械功率轉(zhuǎn)矩

—對應于機械損耗和附加損耗的轉(zhuǎn)矩，稱 為空載轉(zhuǎn)矩

—對應總機械功率的轉(zhuǎn)矩，稱為電磁 轉(zhuǎn)矩62第六十二頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二總的機械功率除以轉(zhuǎn)子的機械角速度與電磁功率除以旋轉(zhuǎn)磁場的同步角速度相等63第六十三頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二式中稱為轉(zhuǎn)矩常數(shù)。三．電磁轉(zhuǎn)矩公式

64第六十四頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二§5－４工作特性及其測取方法異步電機的工作特性是指在額定電壓和額定頻率下，電動機的轉(zhuǎn)速、定子電流、功率因數(shù)、電磁轉(zhuǎn)矩、效率與輸出功率的關系。工作特性可以通過:電動機直接加負載試驗測得或者利用等效電路計算而得.返回65第六十五頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二感應電動機的T形等效電路返回66第六十六頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二67第六十七頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二一．轉(zhuǎn)速特性

因為，電動機空載時，轉(zhuǎn)速ｎ接近同步轉(zhuǎn)速68第六十八頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二一．轉(zhuǎn)速特性

隨著負載的增加，轉(zhuǎn)速ｎ略有下降，Ｓ略微上升，使轉(zhuǎn)子電動勢增大，轉(zhuǎn)子電流增大，以產(chǎn)生更大的電磁轉(zhuǎn)矩與負載轉(zhuǎn)矩相平衡，所以，隨著輸出功率的增大，轉(zhuǎn)差率s也增大。轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速下降，轉(zhuǎn)速特性是一條稍微下降的曲線，一般異步電動機額度負載時的轉(zhuǎn)差率為１．５～５．０％，相應的轉(zhuǎn)速為。69第六十九頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二異步電動機的工作特性70第七十頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二定子電流,空載時，轉(zhuǎn)子電流，定子電流幾乎全部是勵磁電流，隨著負載加大，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速下降，轉(zhuǎn)子電流增大，相應定子電流和磁動勢必增大，定子電流近似隨按正比例增加。二．定子電流特性71第七十一頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二三.功率因數(shù)特性異步電動機對電源來說是個感性負載，功率因數(shù)總是滯后的，運行時必須從電網(wǎng)吸取感性無功功率?？蛰d時，定子電流幾乎全部是無功的磁化電流，所以很低，約為０．１～０．２。隨著負載的增加，轉(zhuǎn)子電流中的有功分量增加，定子中的有功分量隨之增加，使功率因數(shù)提高，在接近額定負載時，功率因數(shù)達到最高，負載再增大時，由于轉(zhuǎn)速ｎ下降明顯，Ｓ值變得較大，轉(zhuǎn)子功率因數(shù)角變大，使轉(zhuǎn)子電流中的無功分量增加，使定子又開始下降。72第七十二頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二異步電動機的工作特性73第七十三頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二四．電磁轉(zhuǎn)矩特性

穩(wěn)態(tài)運行時，異步電機的電磁轉(zhuǎn)矩由于負載不超過額定值時，轉(zhuǎn)速ｎ和機械角速度變化很小，而空載轉(zhuǎn)矩又近似不變，所以隨的增大而增大，近似直線關系。74第七十四頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二五．效率特性

異步電動機的效率為75第七十五頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二五．效率特性

異步電動機的損耗也可分為不變損耗和可變損耗兩部分。電動機從空載到滿載運行，由于主磁通和轉(zhuǎn)速變化很小，鐵耗和機械損耗近似不變，稱為不變損耗。而定、轉(zhuǎn)子銅耗和附加損耗是隨負載而變化的，稱為可變損耗?？蛰d時，,隨著增加，可變損耗增加很慢，上升很快，直到當可變損耗等于不變損耗時，效率最高。若負載繼續(xù)增大，銅損耗增加很快，效率反而下降。對中小型異步電動機，最高效率大約出現(xiàn)在額定負載的3/4處。電動機越大，效率越高，一般為74~94%之間。76第七十六頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二異步電動機的工作特性77第七十七頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二§5－５三相異步電動機參數(shù)的測定異步電動機的參數(shù)包括空載狀態(tài)勵磁參數(shù)（）和對應堵轉(zhuǎn)電流漏阻抗短路參數(shù)（）。知道了這些參數(shù)，就可以用等效電路計算異步電動機的運行特性。和變壓器一樣，對已制成的電機可以通過空載和短路試驗測定其參數(shù)。返回78第七十八頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二一．空載試驗空載試驗的目的是測定勵磁參數(shù)以及鐵耗和機械損耗。試驗時，電動機軸上不帶任何負載，定子接到額定頻率的對稱三相電源上，加額定電壓運轉(zhuǎn)一段時間（30min），使其機械損耗達到穩(wěn)定值，然后調(diào)節(jié)電壓，使其從(1.1~1.3)UN開始，逐漸降低，直至電機轉(zhuǎn)速發(fā)生明顯變化（電流回升）為止。79第七十九頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二測量7~9點，記錄每次的端電壓，空載電流，空載功率和轉(zhuǎn)速ｎ。根據(jù)記錄數(shù)據(jù)，繪制空載特性曲線和，如圖所示。一．空載試驗80第八十頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二一、空載試驗81第八十一頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二空載時，轉(zhuǎn)子銅損耗可以忽略，為此，由于與Ｂ的平方成正比，亦即與Ｕ的平方成正比而與電壓Ｕ1無關，僅決定于轉(zhuǎn)速，電動機空載時，故可得=恒值一．空載試驗82第八十二頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二83第八十三頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二延長此近似直線與縱坐標分為兩部分，虛線下部縱坐標為，虛線上部為.根據(jù)空載時的等效電路可得式中將由短路試驗測定。一．空載試驗84第八十四頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二二．短路（堵轉(zhuǎn)）試驗

短路試驗的目的是測定短路參數(shù)測定短路阻抗、轉(zhuǎn)子電阻、定、轉(zhuǎn)子漏抗，試驗時如果是繞線式異步電動機，轉(zhuǎn)子繞組應予以短路，并將轉(zhuǎn)子堵住不轉(zhuǎn)，故又稱堵轉(zhuǎn)試驗。堵轉(zhuǎn)試驗應降低電壓進行，一般從開始，逐步降低電壓，為避免繞組過熱燒壞，試驗應盡快進行。85第八十五頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二記錄定子繞組端電壓、定子電流、定子端輸入功率，作出異步電機的短路特性，如圖所示。二．短路（堵轉(zhuǎn)）試驗

86第八十六頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二二、堵轉(zhuǎn)試驗短路特性短路特性87第八十七頁，共九十六頁，編輯于2023年，星期二根據(jù)堵轉(zhuǎn)試驗的等效電路（）可知，全部輸入功率都消耗在