啟明星技術(shù)手冊

深基坑支擋構(gòu)造設(shè)計計算軟件FRWS2023技術(shù)手冊土壓力計算1。1〔JGJ120-99〕1。1.1主動土壓力3。4.1 支護構(gòu)造水平荷載標準值e計算〔圖3.4.1)：

ajk

應(yīng)按當(dāng)?shù)乩慰块啔v確定，當(dāng)無閱歷時可按以下規(guī)定圖3.4.1 水平荷載標準值計算簡圖1。對于碎石土及砂土：1〕當(dāng)計算點位于地下水位以上時：2)當(dāng)計算點位于地下水位以下時：式中

〔3.4.1-1)(3。4.1-2〕Ki3.4.3aiσz處的豎向應(yīng)力標準值，可按本規(guī)程第3.4。2ajk jc-三軸試驗(當(dāng)有牢靠閱歷時可承受直接剪切試驗)確定的第i層土固結(jié)不排水〔快)剪粘聚ik力標準值;z—計算點深度；jz≥hh；j j j jh-基坑外側(cè)水位深度；wa1hh時，取零；wa wa waγw2。對于粉土及粘性土:e=σK-2c〔K〕1/2 〔3。4.1—3〕ajk ajkai ik ai3.當(dāng)按以上規(guī)定計算的基坑開挖面以上水平荷載標準值小于零時,應(yīng)取零。3.4.2 基坑外側(cè)豎向應(yīng)力標準值σ

ajk

可按以下規(guī)定計算：σ=σ+σ+σ

(3。4.2-1〕ajk rk 0k 1k1zj

處自重豎向應(yīng)力σrk計算點位于基坑開挖面以上時：σ=γz (3.4。2-2〕rk mjj式中γ—深度z以上土的加權(quán)平均自然重度.mj j計算點位于基坑開挖面以下時:σ=γrk式中

h (3。4。2-3)mhγmh當(dāng)支護構(gòu)造外側(cè)地面作用滿布附加荷載q0時(圖3.42-1),基坑外側(cè)任意深度附加豎向應(yīng)σ0kσ=q (3.4.2—4〕0k 0圖3。4。2—1 地面均布荷載時基坑外側(cè)附加豎向應(yīng)力計算簡圖當(dāng)距支護構(gòu)造b1

外側(cè),地表作用有寬度為b0

的條形附加荷載q1

時〔圖3。4.2—2)，基坑外側(cè)深度CD范圍內(nèi)的附加豎向應(yīng)力標準值σ1k

可按下式確定：σ=qb/(b+2b〕〔3。4。2-5〕1k 10 0 1圖3.4。2-2 局部荷載作用時基坑外側(cè)附加豎向應(yīng)力計算簡圖上述基坑外側(cè)附加荷載作用于地表以下肯定深度時，將計算點深度相應(yīng)下移，其豎向應(yīng)力也可按上述規(guī)定確定。3。4.3 第i層土的主動土壓力系數(shù)Kai

應(yīng)按下式計算：K=tg2(45°—φai式中

/2〕 〔3.4。3〕ikφ-三軸試驗〔當(dāng)有牢靠閱歷時可承受直接剪切試驗)確定的第i層土固結(jié)不排水(快〕剪內(nèi)ik補充當(dāng)鄰近條形附加荷載不在地表，照舊按3．4．2第3條計算。放坡對主動土壓力的影響承受《廣州地區(qū)建筑基坑支護技術(shù)規(guī)定》〔GJB02—98〕方法,即等效為荷載疊加于式〔3．4．2-1〕。計算簡圖：上部有放坡時產(chǎn)生的豎向應(yīng)力計算坡腳處放坡引起的土自重壓力放坡狀況下，基坑外側(cè)任意深度產(chǎn)生的豎向應(yīng)力標準值σ0kZ＜aia≤Z＜a+biZ≥a+bi式中：σ—放坡狀況下，基坑外側(cè)任意深度產(chǎn)生的豎向應(yīng)力標準值〔kPa〕;0kq—放坡坡腳標高處由于放坡引起的土自重壓力〔kPa〕；0γ-放坡土體重度〔kN/m3〕；h〔m〕;0a—放坡等效荷載作用位置距離基坑邊緣距離〔m〕；b—放坡等效荷載作用寬度〔m);Z〔m〕。i當(dāng)為多級放坡時，每一級放坡按上述原則單獨考慮，不考慮放坡之間的相互影響。且放坡等效荷載的作用位置及范圍按各級放坡的實際位置處理。礫砂、粗砂、中砂、細砂、粉砂、漂石、塊石、卵石、碎石、圓礫、角礫、素填土、雜填陷性土承受水土合算。1。1.2被動土壓力3。5。1 基坑內(nèi)側(cè)水平抗力標準值e

pjk

，宜按以下規(guī)定計算(圖3。5。1〕:對于砂土及碎石土，基坑內(nèi)側(cè)抗力標準值按以下規(guī)定計算：e=σ

K+2c

〔K〕1/2+〔z—h

)(1-K〕γ

〔3.5。1-1〕pjk式中

pjkpi ik pi

j wp

pi wσz處的豎向應(yīng)力標準值，按本規(guī)程第3.5。2pjk jK—第i3.5.3pi對粉土及粘性土,基坑內(nèi)側(cè)水平抗力標準值宜按下式計算：e=σpjk

Kpjk

+2c〔Kpi ik

〕1/2pi

〔3。5.1-2)圖3.5。1 水平抗力標準值計算圖3。5.2 作用于基坑底面以下深度zj

處的豎向應(yīng)力標準值σpjk

可按下式計算：σ=γzpjk mjj式中

(3。5.2〕γ—深度z以上土的加權(quán)平均自然重度。mj j3.5.3 iK=tg2(45°+φpi

/2) (3。5.3)ik1。2《上海市基坑工程設(shè)計規(guī)程》〔DBJ08—61—97〕1。2.11。2.1.15。3.1 按水土分算原則計算土壓力時，可承受總應(yīng)力抗剪強度指標,按〔5。3.1—1)式計算主動土壓力和(5。3.1-2〕式計算被動土壓力。p=(q+∑γh〕K—2c(K〕1/2 (5。3。1-1〕a ii a a式中p(kPa〕，p≤0p0；a a aγ-計算點以上各土層的重度(kN/m3),地下水位以上取自然重度,地下水位以下取水下重度;ih(m);iK-計算點處土的主動土壓力系數(shù)，Ka=tg2〔45°—φ/2〕；ac，φ—計算點處土的總應(yīng)力抗剪強度指標。按三軸固結(jié)不排水試驗或直剪固結(jié)快剪試驗峰值強度指標取用.5。3.2 土壓力分布模式可按表5。3。2，依據(jù)支護構(gòu)造的類型、入土深度和側(cè)向變位條件選用。Ⅰ型Ⅱ型土壓力分布圖式圍護構(gòu)造水泥土或懸臂板式圍護構(gòu)造Ⅰ型Ⅱ型土壓力分布圖式圍護構(gòu)造水泥土或懸臂板式圍護構(gòu)造有支撐板式圍護構(gòu)造適用條件 側(cè)向變位條整體水干位移或繞A點轉(zhuǎn)動或兩者的組頂?shù)锥宋灰菩?近開挖面四周位移件 合 大5.3.3 按水土分算原則計算水壓力時，應(yīng)按有無產(chǎn)生地下水的滲流狀況，承受不同的水壓力分布模式。5.3。3。1 地下水無滲流時，作用于圍護墻上主動土壓力側(cè)的水壓力，在基坑內(nèi)地下水位以上按靜水壓力三角形分布計算；在基坑內(nèi)地下水位以下水壓力按矩形分布計算(水壓力為常量)，并不計作用于圍護墻被動土壓力側(cè)的水壓力，見圖5。3。3.1。5。3。3.1地下水無滲流時的水壓力分布模式5。3。3。2地下水有穩(wěn)定滲流時，作用于圍護墻上主動土壓力側(cè)的水壓力分布可按以下近似方法計算:7.1。13。2作用在圍護墻上的水壓力計算，見圖7。1.13.2。AB之間按靜水壓力直線分布，B、C、D、E7.1。107.1。13。2作用于圍護墻上的水壓力計算簡圖補充：1。承受水土合算原則計算土壓力時,公式(5.3。1—1)中γi始終取自然重度。2。特別荷載狀況：1〕條形附加荷載m≤0.4m＞0.4式中△pH-附加側(cè)向土壓力〔kPa〕；QL—相鄰根底底面處的線均布荷載(kN/m〕;Hs—相鄰根底底面以下的圍護墻體高度〔m〕；m、n-分別為a/Hs、Z/Hs的比值；a—荷載距支護構(gòu)造距離〔m〕；Z—相鄰根底底面至計算點的深度〔ｍ〕。2〕放坡同《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》〔JGJ120—99〕計算方法。1。2。1.25.4。2主動土壓力按水土合算原則計算時，可用閱歷的主動土壓力系數(shù)ηa按〔5。4。2〕式計算。p=η〔q+∑γh〕 〔5。4.2〕a a ii式中γ(kN/m3)；ihm〕；iηa5。4.2.1閱歷土壓力系數(shù)ηa

可依據(jù)工程閱歷在0。55～0.75的范圍內(nèi)選用；5.4.2。2當(dāng)缺乏閱歷時，對粘性土和淤泥質(zhì)粘性土，可依據(jù)土的自然孔隙比e，按表5.4。o2.2

a土層閱歷主動土壓力系數(shù)a土層閱歷主動土壓力系數(shù)ηa粘性土(褐黃色)ηa=0。37+0。26eo淤泥質(zhì)粘性土ηa=0.50+0.15eo

5。4。2.2內(nèi)力位移計算2。1《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》〔JGJ120-99〕4。2。1 排樁、地下連續(xù)墻可依據(jù)受力條件分段按平面問題計算,排樁水平荷載計算寬度可取排樁的中心距；地下連續(xù)墻可取單位寬度或一個墻段。4。2.2 構(gòu)造內(nèi)力與變形計算值、支點力計算值應(yīng)依據(jù)基坑開挖及地下構(gòu)造施工過程的不同工況按以下規(guī)定計算：宜按本規(guī)程附錄BkT及地基土水平抗力系數(shù)mC4。2.3 構(gòu)造內(nèi)力及支點力的設(shè)計值應(yīng)按以下規(guī)定計算:截面彎矩設(shè)計值MM=1。25γM (4。2.3—1〕0c式中M4.2。2c截面剪力設(shè)計值VV=1.25γV0c

〔4。2.3-2〕式中 V—截面剪力計算值，可按本規(guī)程第4。2.2條規(guī)定計算。c3jT:djT=1.25γT 〔4。2。3-3〕dj 0cj式中T—第j4。2.2cj附錄B 彈性支點法B.0。1 基坑外側(cè)水平荷載標準值e

aik

宜按本規(guī)程第3.4.1條規(guī)定計算〔圖B.0.1)。圖B。0.1 計算簡圖B.0。2 支護構(gòu)造的根本撓曲方程應(yīng)按下式確定〔圖B。0。1〕，支點處的邊界條件可按本規(guī)程第B。0。4條確定：〔0≤z≤h 〔B.0。2-1)n(z≥h 〔B。0.2—2〕n式中EI-支護構(gòu)造計算寬度的抗彎剛度；m—地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)；b-抗力計算寬度，地下連續(xù)墻和水泥土墻取單位寬度，排樁構(gòu)造按本規(guī)程第B.0。3條規(guī)定0計算；z—支護構(gòu)造頂部至計算點的距離；h—第n工況基坑開挖深度；y—計算點水平變形；b-荷載計算寬度，排樁可取樁中心距，地下連續(xù)墻和水泥土墻可取單位寬度.B.0.3 排樁構(gòu)造抗力計算寬度宜按以下規(guī)定計算：1.圓形樁按下式計算：b=0。9×(1。5d+0。5〕 (B。0。3—1)0式中式中

b=1。5b+0.5 (B。0。3-2)03。按式〔B.0。3—1〕或(B。0。3-2)確定的抗力計算寬度大于排樁間距時應(yīng)取排樁間距。B.0。4 第j層支點邊界條件宜按下式確定：T=k〔y-y〕+T

(B。0。4〕Tj j 0j 0j式中k—第jCTjyB。0。2jjy—按本規(guī)程第B。0。20jTj0j當(dāng)支點有預(yù)加力T0j

且按式(B.0。4)確定的支點力T≤Tj 0j

jTj

應(yīng)按該層支點y0j

的邊界條件確定。B。0.5 支護構(gòu)造內(nèi)力計算值可按以下規(guī)定計算〔圖B.0.5)：1。懸臂式支護構(gòu)造彎矩計算值Mc及剪力計算值Vc可按下式計算：M=h∑E-h∑Ec mz mz az az

(B。0。5-1〕V=∑Ec式中

—∑Emz

(B.0.5-2)∑E-計算截面以上依據(jù)本規(guī)程第B。0.2mbz—h)ymz 0 n的合力之和；h—合力∑Emz

作用點至計算截面的距離;∑E—計算截面以上依據(jù)本規(guī)程第B。0。2條確定的基坑外側(cè)各土層水平荷載標準值eaz

baiks的合力之和;h—合力∑Eaz

作用點至計算截面的距離?！瞐) 〔b〕圖B。0.5 內(nèi)力計算簡圖2。支點支護構(gòu)造彎矩計算值Mc

及剪力計算值Vc

可按下式計算：M=∑T(h+h)+h∑E-h∑E

(B。0.5—3〕c j j c mz mz az azV=∑T+∑E—∑Ec j mz az式中

〔B。0。5-4)hTj

至基坑底的距離;h—基坑底面至計算截面的距離，當(dāng)計算截面在基坑底面以上時取負值。c附錄C 支點水平剛度系數(shù)kTC.1 錨桿水平剛度系數(shù)

及地基土水平抗力比例系數(shù)mC11 錨桿水平剛度系數(shù)kT應(yīng)按本規(guī)程附錄E的錨桿根本試驗確定，當(dāng)無試驗資料時，可按下式計算：k=〔3AEEAcos2θ)/〔3lEA+EAl) 〔C.1.1〕T scc式中

fcc s aA-桿體截面面積;EsE—錨固體組合彈性模量,可按本規(guī)程第C.1.2條確定;cAclflaθ—錨桿水平傾角.C。1.2 錨桿體組合彈性模量可按下式確定：E=[AE+〔A-A〕E］/A

(C。1.2)c s c m c式中EmC。2 支撐體系水平剛度系數(shù)C。2.1 支撐體系〔含具有肯定剛度的冠梁〕或其與錨桿混合的支撐體系水平剛度系數(shù)kT應(yīng)按支撐體系與排樁、地下連續(xù)墻的空間作用協(xié)同分析方法確定;亦可依據(jù)空間作用協(xié)同分析方法直接確定支撐體系及排樁或地下連續(xù)墻的內(nèi)力與變形。C。2。2 當(dāng)基坑周邊支護構(gòu)造荷載一樣、支撐體系承受對撐并沿具有較大剛度的腰梁或冠梁等間距布置時，水平剛度系數(shù)kT

可按下式計算：k=2αEAs/〔Ls) (C。2.2〕T a式中 k—支撐構(gòu)造水平剛度系數(shù)；Tα—與支撐松馳有關(guān)的系數(shù)，取0.8～1.0；E—支撐構(gòu)件材料的彈性模量；A—支撐構(gòu)件斷面面積；L-支撐構(gòu)件的受壓計算長度；s—支撐的水平間距；s4.2。1aC。3 土的水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)mC.3.2 當(dāng)無試驗或缺少當(dāng)?shù)亻啔v時,第i土層水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)mi式計算:

可按以下閱歷公m0。2φi式中

2—φ+cik ik

〕/△ 〔C。3.2)ikφ—第i〔快)剪內(nèi)摩擦角標準值〔°〕；ikc—第i〔kPa〕；ik△—基坑底面處位移量〔mm〕，按地區(qū)閱歷取值，無閱歷時可取10。2.2《上海市基坑工程設(shè)計規(guī)程》〔DBJ08—61—97〕計算。計算時應(yīng)考慮支撐或錨碇點的位移、施工工況及支撐剛度等對構(gòu)造內(nèi)力與變形的影響。7.1。15。1圍護墻構(gòu)造承受豎向彈性地基梁基床系數(shù)法的計算圖式見圖7。1.15。1?？觾?nèi)開挖面以上的內(nèi)支撐點，以彈性支座模擬?？觾?nèi)開挖面以下作用在圍護墻面的彈性抗力，依據(jù)地基土的性質(zhì)和施工措施等條件確定,并以均布的水平彈簧支座模擬.彈性抗力的分布通常取開挖面處為零，開挖面以下肯定深度內(nèi)三角形分布，其下按矩形分布.有工程實踐閱歷時，彈性抗力的分布也可取梯形或階梯形等其它分布形式.圍護墻底以垂直彈簧支座模擬；7。1。15.1板式圍護墻計算簡圖7.1.15。2基坑內(nèi)支撐點彈性支座的壓縮彈簧系數(shù)KB，應(yīng)依據(jù)支撐體系的布置和支撐構(gòu)件的材質(zhì)與軸向剛度等條件，按(7.1。15.2)式確定:K=2αEA/〔lS) (7。1。15。2〕B式中K〔kN/m/m〕；Bα—與支撐松弛有關(guān)的折減系數(shù)，一般取0.5～1。0；混凝土支撐或鋼支撐施加預(yù)壓力時,α=1.0；E—支撐構(gòu)造材料的彈性模量〔kN/m2)；A—支撐構(gòu)件的截面積〔m2)；l—支撐的計算長度〔m)；S—支撐的水平間距(m)。7.1.15。3基坑開挖面以下,水平彈簧支座和垂直彈簧支座的壓縮彈簧剛度KH〔7.1。15.3—1)和(7。1.15。3—2〕式計算:K=kbh 〔7。1.15。3—1)

KvH HK=kbh (7.1.15。3—2)v v式中KK〔kN/m)；H vk、k—分別為地基土的水平向和垂直向基床系數(shù)(kN/m3)，宜由現(xiàn)場試驗確定，或參照類H v7.1.153-1和表7.1。15.3—2選用。開挖面以下三角形分布區(qū)的水平向基床系數(shù)kH=mz,m為水平向基床系數(shù)沿深度增大的比例系數(shù)，可依據(jù)地基土的性質(zhì)，按表7.1.15。3-3選用。z為影響深度，一般取開挖面以下3~5m.坑底地基土脆弱或受擾動較大時取大值，反之取小值;b、h-分別為彈簧的水平向和垂直向計算間距〔m〕.H地基土分類kH(kN/m3〕流塑的粘性土3000～15000軟掃的粘性土和松散的粉性土H地基土分類kH(kN/m3〕流塑的粘性土3000～15000軟掃的粘性土和松散的粉性土15000～30000可塑的粘性土和稍密~中密粉性土30000~150000硬塑的粘性土和密實的粉性土150000松散的砂土3000～15000稍密的砂土15000～30000中密的砂土30000～100000密實的砂土100000水泥土攪拌樁加水泥摻量<8%10000～15000固置換率25%水泥摻量〉12％20230~25000v地基土分類kv(kN/m3)流塑的粘性土5000～10000軟塑的粘性土和松散的粉性土v地基土分類kv(kN/m3)流塑的粘性土5000～10000軟塑的粘性土和松散的粉性土10000~20230可塑的粘性土和稍密～中密的粉性土20230~40000硬塑的粘性土和密實的粉性土40000～100000松散的砂土(不含填砂〕10000～15000稍密的砂土15000~20230中密的砂土20230~25000密實的砂土25000~40000比例系數(shù)m 表7。1。15。3-3地基土分類地基土分類m(kN/m4)流塑的的粘性土l000～2023軟塑的的粘性土、松散的粉砂性土和砂土2023～4000可塑的粘性土、稍密~中密的粉性土和砂土4000~6000堅硬的粘性土、密實的粉性土、砂土600O~l0000水泥土攪拌樁加固，水泥土攪拌樁加固，置換率〉25%水泥摻量<8％2023~4000水泥摻量>12%4000～60007。1。15。4板式圍護墻構(gòu)造的坑外側(cè)壓力，包括土壓力、水壓力和滲流壓力等。主動側(cè)土壓力的計算，與支護構(gòu)造及地基土的位移，以及所實行的施工措施等有關(guān)，應(yīng)依據(jù)土壓力的發(fā)揮狀態(tài)，分別按極限主動土壓力(5.3.1.1〕式和靜止土壓力(5。2。1)式計算。水壓力的計算，按7.1.13.27。1。16板式圍護墻構(gòu)造坑外地面均布荷載，通常取20kPa計算。當(dāng)坑外地面非水平面，或者有鄰近建構(gòu)筑物荷載、施工荷載以及車輛荷載等其他類型荷載時，應(yīng)按實際狀況取值。由上5.6補充圍護形式圍護形式坑外側(cè)土寬度坑內(nèi)側(cè)土抗力計算寬度截面抗彎剛注釋度jgj120—99dbj08-61—97灌注樁smin{0.9〔1.5d+0.5〕,s｝dEd4/64E－混凝土彈性模量地下連E－混凝土彈性模量s｝1m1m1mEt3/12續(xù)墻t－墻體厚度樁smin｛1.5b+0。5,s｝bEbt3/12b－板樁寬度t－板樁厚度E－鋼材彈性模量鋼板樁smin{0.9〔15b+05)，bEII－型鋼繞墻方向的慣性矩Ec－水泥土彈性模量Ic－每沿米水泥土墻慣性矩〔扣除樁體占據(jù)部分)SMW1m1m1mEI/s+αEcIcEI－型鋼或灌注樁繞墻方向的抗彎剛度α－水泥土抗彎剛度發(fā)揮系數(shù)s－型鋼或灌注樁間距攪拌樁1m 1m 1m Et3/12

t－墻厚墻底土體對墻底端轉(zhuǎn)動約束的考慮將墻底土體也等效為一組彈簧，則各點的彈簧剛度為〔其中，?墻底土體的側(cè)向基床比例系數(shù)，kN/m4〕。在墻體的傾斜變形下,墻底將產(chǎn)生梯形分布的基底反力(圖第六章 可分解為矩形分布力abcd和三角形分布力a”aobb”。矩形分布力的合力與重力成為豎向平衡力系，三角形分布力將對墻底產(chǎn)生力偶，其值為：式中?m4;?m。地表沉降計算3。1Peck地表最大沉降:式中Sw?H?D?j?墻后各點的沉降：3。2式中H?D?j?地表最大沉降：式中Sw?3。3地表沉降范圍x0與三角形模式一樣。各點的沉降：式中d?w1d?w2S?w圓形截面受彎配筋計算4.1《混凝土構(gòu)造設(shè)計標準》〔GB50010-2023〕7。3。8 沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件〔圖7。3.8),其正截面受壓承載力宜符合以下規(guī)定:圖7。3。8 沿周邊均勻配筋的圓形截面N≤ααfA［1-sin(2πα〕/〔2πα)］+(α—α〕fA (7.3.8-1〕1c t ysNηe≤［2αfArsin3〔πα)]/(3π〕+fAri 1c yss［sin(πα)+sin(πα〕]/π (7.3。8—2)tα=1。25-2α (7。3。8—3)te=e+e 〔7.3.8—4)i 0 a式中Asr—圓形截面的半徑；r—縱向鋼筋重心所在圓周的半徑；se—軸向壓力對截面重心的偏心距；0e7。3。3aα-對應(yīng)于受壓區(qū)混凝土截面面積的圓心角〔rad〕與2π的比值；αα〉0。625a0。t t注：本條適用于截面內(nèi)縱向鋼筋數(shù)量不少于6根的狀況。補充:1。用內(nèi)力變形計算中計算的最大彎矩設(shè)計值代替Nηe，N0,讓兩不等式變?yōu)榉匠淌剑琲αAs矩形截面受彎配筋計算5。1《混凝土構(gòu)造設(shè)計標準》〔GB50010-2023〕7。2.1 矩形截面或翼緣位于受拉邊的倒T形截面受彎構(gòu)件，其正截面受彎承載力應(yīng)符合以下規(guī)定(圖7。2.1)：圖7。2.1 矩形截面受彎構(gòu)件正截面受彎承載力計算M≤αfbx〔h-x/2〕+f’A’(h-a”〕-〔σ”

-f’

〕A”〔h—a”) (7.2.1-1〕1c 0

y s 0

p0 py p 0 p混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)按以下公式確定:αfbx=fA-f”A”+f

A+(σ”

-f”

〕A’

(7。2。1-2〕1c ys

y s pyp

p0 py p混凝土受壓區(qū)高度尚應(yīng)符合以下條件：x≤ξh

(7。2.1—3)b0x≥2a” 〔7.2。1-4)式中M-彎矩設(shè)計值；α7.1.3lf4.1.4cAA’s sAA’pσ”p0bTh0a’、a’-受壓區(qū)縱向一般鋼筋合力點、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至截面受壓邊緣的距離；s pa’—受壓區(qū)全部縱向鋼筋合力點至截面受壓邊緣的距離，當(dāng)受壓區(qū)未配置縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋或受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力〔σ”隆起計算

-f’p0

〕為拉應(yīng)力時，公式(7.2。1-4)中的a’用a”py

代替。6。1《上海市基坑工程設(shè)計規(guī)程》〔DBJ08-61-97〕7.1.97.1.9。1按〔7.1。9.1)式驗算圍護墻底地基承載力。計算圖式見圖7。1.9.1:7。1。9。1圍護墻底地基承載力驗算圖式K=〔γDN+cN〕/［γ〔h+D)+q］ 〔7。1。9。1)wz 2 q c 1 o式中γ—坑外地表至圍護墻底，各土層自然重度的加權(quán)平均值〔kN/m3〕;1γ—坑內(nèi)開挖面以下至圍護墻底，各土層自然重度的加權(quán)平均值〔kN/m3〕;2ho—基坑開挖深度(m〕；D—圍護墻在基坑開挖面以下的入土深度(m〕;q—坑外地面荷載(kPa〕；NNcN=tg2〔45°+φ/2)qN=(N—1〕/tgφc qc、φ—分別為圍護墻底地基土粘聚力〔kPa)和內(nèi)摩擦角(°〕；K—圍護墻底地基承載力安全系數(shù)。一級基坑工程取2。5；二級墓坑工程取2.0；三級基坑wz工程取1.7。7。1。9。2〔7.1.9.2)式驗算基坑底部土體的抗隆起穩(wěn)定性：圖7。1。9。2基坑底抗隆起計算簡圖K=ML式中

/MRL

〔7.1。9。2〕K2.5；二級基坑工程取2.0；三級基坑工程取1.7。LMMRL

—抗隆起力矩和隆起力矩(kN·m/m〕，定義如下SL其中σ—積分點處土體自重應(yīng)力和地面超載之和；c、-積分點處土體的內(nèi)聚力和內(nèi)摩擦角；Kaθ-積分點處弧切線和水平面夾角.條文說明7。1.8.2坑底隆起與回彈估算：〔1)〔7.1。8－7)式的閱歷公式估算坑底隆起量〔7。1.8－7〕式中h’-換算深度，h”=h+q/γ；0hm〕；0q—坑外地面荷載(t/m2〕；γ-坑底以上地基土的自然重度(t/m3〕；D—維護墻體在坑底以下的入土深度(m〕;c、φ—坑底以下地基土的分散力(kg/cm2)和內(nèi)摩擦角〔°)；δ—坑底隆起量〔cm〕?？箖A覆驗算《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》〔JGJ120-99〕4.1.1 排樁、地下連續(xù)墻嵌固深度設(shè)計值宜按以下規(guī)定確定：1.懸臂式支護構(gòu)造嵌固深度設(shè)計值hd〔圖4.1。1-1)：圖4。1。1-1 懸臂式支護構(gòu)造嵌固深度計算簡圖h∑E

—1.2γh∑E

≥0 〔4.1。1—1〕p pj式中

0a ai∑E之和;

—樁、墻底以上依據(jù)本規(guī)程第3。5節(jié)確定的基坑內(nèi)側(cè)各土層水平抗力標準值epj

pjk

的合力h∑Ep

作用點至樁、墻底的距離；∑E之和;

-樁、墻底以上依據(jù)本規(guī)程第3.4節(jié)確定的基坑外側(cè)各土層水平荷載標準值eaik的合力aih∑Ea

作用點至樁、墻底的距離?！渡虾Ｊ谢庸こ淘O(shè)計規(guī)程》(DBJ08—61—97〕7。1.137。1.13。1地面水平、墻面垂直時,坑外極限主動土壓力,按5。3的規(guī)定計算?？觾?nèi)極限被動土壓力強度按〔7.1.13.1)式計算。p=∑γh·K+2c(K

)1/2

(7。1.13.1)p ii p ph式中p(kPa)；pγ—計算點以上各層土的自然重度(kN/m3〕，地下水位以下取水下重度；ihm〕；iKKp

-計算點處的被動土壓力系數(shù)，phK=cos2φ/{1-［sin〔φ+δ〕sinφ/cosδ]1/2}2pK=cos2φcos2δ/[1-sin(φ+δ)]2phc、φ—計算點處土的粘聚力(kPa)和內(nèi)摩擦角(°)；δ-計算點處地基與墻面間的摩擦角〔°〕，取δ=(2/3~3/4)φ。地基土較差時(如淤泥質(zhì)粘δ≤20.δ=0。7.1.13。2作用在圍護墻上的水壓力計算，見圖7.1。13。2。AB之間按靜水壓力直線分布，B、C、D、E7。1。107。1.13.2作用于圍護墻上的水壓力計算簡圖抗?jié)B流穩(wěn)定驗算8。1《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》〔JGJ120-99)41.3 當(dāng)基坑底為碎石土及砂土、基坑內(nèi)排水且作用有滲透水壓力時，側(cè)向截水的排樁、地下連續(xù)墻除應(yīng)滿足本章上述規(guī)定外，嵌固深度設(shè)計值尚應(yīng)滿足式(4。1.3)抗?jié)B透穩(wěn)定條件(圖4。1。3):圖4.1。3 滲透穩(wěn)定計算簡圖h≥1.2γ(h-hwa) (4。1.3〕d 08.2《上海市基坑工程設(shè)計規(guī)程》(DBJ08-61-97)7。1。107。1。10〕式驗算。7。1.10坑底土體滲流計算簡圖K=i/i (7。1。10〕s c式中i—坑底土體的臨界水力坡度,依據(jù)坑底土的特性計算：i=(G-1〕/〔1+e〕;c c sGse—坑底土的自然孔隙比;i-坑底土的滲流水力坡度，i=h/L;wh—基坑內(nèi)外土體的滲流水頭(m)，取坑內(nèi)外地下水位差，見圖7.1.10;wL—最短滲徑流線總長度〔m)，L=∑Lh+m∑Lv；∑L(m)；h∑Lm〕；vm—滲徑垂直段換算成水平段的換算系數(shù)，單排帷幕墻時，取m=1。50；多排帷幕墻時，取m=2.0；K—抗?jié)B流或抗管涌穩(wěn)定性安全系數(shù)，取1。5~2。0.基坑底土為砂性土、砂質(zhì)粉土或粘性土s與粉性土中有明顯薄層粉砂夾層時取大值。補充:1.m1.5?？雇挥框炈恪渡虾Ｊ谢庸こ淘O(shè)計規(guī)程》〔DBJ08—61—97〕〔7.1.11)式驗算基坑底部土的抗承壓水頭的穩(wěn)7.1。11K=py式中

/pcz

7。1.11坑底抗承壓水示意圖〔7。1。11〕p—基坑開挖面以下至承壓水層頂板間復(fù)蓋土的自重壓力〔kN/m2)；czp—承壓水層的水頭壓力〔kN/m2〕；wyK1.05。y整體穩(wěn)定性驗算《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》〔JGJ120-99〕附錄A 圓弧滑動簡潔條分法A.0.1 水泥土墻、多層支點排樁及多層支點地下連續(xù)墻嵌固深度計算值h0宜按整體穩(wěn)定A。0。1〕：圖A。0.1 嵌固深度計算簡圖∑cl〔qb+w〕cosθtgφ—γ∑(qb+w)sinθ≥0 〔A。0.1〕iki式中

0i i

i ik

0i i ic、φ—最危急滑動面上第i〕剪粘聚力、內(nèi)摩擦角標準ik ik值;liibiiγ1.3；kwiiθ—i當(dāng)嵌固深度下部存在脆弱土層時,尚應(yīng)連續(xù)驗算軟下臥層整體穩(wěn)定性。10。2《上海市基坑工程設(shè)計規(guī)程》(DBJ08-61—97〕6。2。3水泥土圍護構(gòu)造承受圓弧滑動法,按〔6。2.3〕式驗算其整體穩(wěn)定性,滲透力的作用6.2。2。(6。2。3〕式中l(wèi)im〕，l=b/cosαi i i iqi〔kN/m);ibim〕；iw—第i條土條重量(kN)。不計滲流力時,坑底地下水位以上取自然重度,坑底地下水位以下i〔滑動力矩〕時取飽和重度,在計算分子(抗滑動力矩〕時取浮重度；αiiK—對應(yīng)于每一滑弧的整體穩(wěn)定安全系數(shù)，當(dāng)不計滲透力時,其最小值應(yīng)不小于1。0.z按〔6.2。3〕式驗算時,應(yīng)找出安全系數(shù)最小的滑弧面，一般最危急滑弧在墻底以下0.5～1。0m.當(dāng)墻底下面有脆弱夾層時，應(yīng)增大計算深度，直至Kz

值增大為止.驗算切墻滑弧安全系數(shù)時，可取墻體強度指標φ=0,C=〔1/15~1/10)q.當(dāng)加固體無側(cè)限抗壓u強度q〉1MPa時，可不計算切墻滑弧安全系數(shù).u7。1。14面計算.當(dāng)墻底以下地基土有脆弱層時,尚應(yīng)考慮可能發(fā)生的非圓弧滑動面狀況.有滲流時,應(yīng)計6.2.3承受簡潔條分法計算。當(dāng)不計支撐或錨碇力的作用，且考慮滲流力作用時，整體抗滑動穩(wěn)定性的容許最小安全系數(shù)應(yīng)不小于1。25?？紤]支撐或錨碇力作用時，整體穩(wěn)定可不驗算,除非支撐或錨碇失效。錨桿計算《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》〔JGJ120-99〕4。4 錨桿計算4。4。1 錨桿承載力計算應(yīng)符合下式規(guī)定:T≤Ncosθ (4.4。1)d u式中T4.2。3dN4。4。3uθ—錨桿與水平面的傾角。4。4.2 錨桿桿體的截面面積應(yīng)按以下公式確定:一般鋼筋截面面積應(yīng)按下式計算：A≥T/(fcosθ) 〔4.4。2-1)s d y2。預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積應(yīng)按下式計算:A≥T/〔fcosθ〕 (4。4.2—2〕p d py式中AAs pff—一般鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度設(shè)計值。y py4.4.3錨桿軸向受拉承載力設(shè)計值應(yīng)按以下規(guī)定確定:1E進展錨桿的根本試驗,錨桿軸向受拉承載力設(shè)計值可取根本試驗確定的極限承載力除以受拉抗力分項系數(shù)γs,受拉抗力1。3?；觽?cè)壁安全等級為二級且有鄰近工程閱歷時，可按下式計算錨桿軸向受拉承載力設(shè)計EN=π［d·∑ql+d∑qu siki 1式中

l+2c(d2—d2)]/γsjkj k 1

(4。4。3〕Nud1d—非擴孔錨桿或擴孔錨桿的直孔段錨固體直徑；l—第i層土中直孔局部錨固段長度；il—第j層土中擴孔局部錨固段長度；jq、qsik

—土體與錨固體的極限摩阻力標準值,應(yīng)依據(jù)當(dāng)?shù)亻啔v取值；當(dāng)無閱歷時可按表4。sjk4.3ckγ1。3.s對于塑性指數(shù)大于17的粘性土層中的錨桿應(yīng)進展蠕變試驗。錨桿蠕變試驗可按附錄E規(guī)定進展。土的名稱土的狀態(tài)qsik(kPa〕填土16~20淤泥10~16基坑側(cè)壁安全等級為三級時，可按本規(guī)程式(4。4。3)確定錨桿軸向受拉承載力設(shè)計值。土的名稱土的狀態(tài)qsik(kPa〕填土16~20淤泥10~160.0<IL≤0.25IL≤065~7373~80粉土e>0.90。90e〈0.7522~4444～6464～100粉細砂22～4242～6363～85中砂54~7474～9090～120粗砂90～130130～170170～220礫砂中密、密實190～260q高.

淤泥質(zhì)土16～20淤泥質(zhì)土16～20IL>10。75<IL≤118～3030~400.50〈IL≤0。7540～53粘性土0。25〈IL≤0.5053～65

系承受直孔一次常壓灌漿工藝計算值；當(dāng)承受二次灌漿、擴孔工藝時可適當(dāng)提4。4.4 錨桿自由段長度lf

宜按下式計算〔圖4。4。4〕:l=l·sin(45°-φ/2〕/sin〔45°+φ/2+θ〕 〔4.4。4)f t k k式中l(wèi)—錨桿錨頭中點至基坑底面以下基坑外側(cè)荷載標準值與基坑內(nèi)側(cè)抗力標準值相等處的距t離；φkθ—錨桿傾角。圖4。4。4 錨桿自由段長度計算簡圖4。4。5 錨桿預(yù)加力值(鎖定值)應(yīng)依據(jù)地層條件及支護構(gòu)造變形要求確定，宜取為錨桿軸向受拉承載力設(shè)計值的0。50～0。65倍。土釘抗拉承載力計算《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》(JGJ120—99〕6。1。1 單根土釘抗拉承載力計算應(yīng)符合下式要求：1。25γT0式中

≤Tjk

(6.1。1)T-第j6.1.2jkT—第j6.1.4uj6。1。2 單根土釘受拉荷載標準值可按下式計算:T=ζ·e

·s·s/cosα

〔6.1。2〕jk 式中

xj zj jζ—荷載折減系數(shù)，依據(jù)本規(guī)程第6.1.3ejajkssxj

—第j根土釘與相鄰?fù)玲數(shù)钠骄健⒋怪遍g距;zjαjj6.1.3 荷載折減系數(shù)ζ可按下式計算:式中β—土釘墻坡面與水平面的夾角。

〔6。1。3〕6。1。4 對于基坑側(cè)壁安全等級為二級的土釘抗拉承載力設(shè)計值應(yīng)按試驗確定，基坑側(cè)壁安全等級為三級時可按下式計算〔圖6。1。4):圖6。1。4 土釘抗拉承載力計算簡圖T=πd∑quj nj式中

l/γsiki s

〔6。1。4)γ1.3；sd-第jnjq—土釘穿越第isik6。1.4確定；ljii(β+φ〕/2。k土釘錨固體與土體極限摩阻力標準值 表6.1。4土的名稱土的狀態(tài)土的名稱土的狀態(tài)qsik〔kPa〕填土16～20淤泥10~16淤泥質(zhì)土16~20IL〉1 18～300。75<IL≤1 30~400.50〈IL≤0。7540～53粘性土0。25〈IL≤0.5053～650。0〈IL≤0。2565～73IL≤0.073～80粉土e〉0.9020～400.75〈e≤0。90e〈0。7540～6060~90粉細砂20~4040~6060～80中砂40～6060~7070～90粗砂中密密實60～9090~120120～150礫砂中密、密實130～160注:表中數(shù)據(jù)為低壓或無壓注漿值，高壓注漿時可按表4.4.3取值.土釘墻整體穩(wěn)定性驗算13。1《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》〔JGJ120-99〕6。2.1 土釘墻應(yīng)依據(jù)施工期間不同開挖深度及基坑底面以下可能滑動面承受圓弧滑動簡單條分法(圖6.2。1)按下式進展整體穩(wěn)定性驗算:圖6.2.1 1—噴射混凝土面層;2—土釘(6.2.1〕式中n—滑動體分條數(shù)；γ1.3；kγ0w-第i分條土重，滑裂面位于粘性土或粉土中時，按上覆土層的飽和土重度計算；滑裂面位i于砂土或碎石類土中時，按上覆土層的浮重度計算；biiC—第iikφ-第i〔快〕剪內(nèi)摩擦角標準值；ikθiiαjLiis—計算滑動體單元厚度;T—第j根土釘在圓弧滑裂面外錨固體與土體的極限抗拉力，可按本規(guī)程第6。2.2條確定。nj6.2。2 單根土釘在圓弧滑裂面外錨固體與土體的極限抗拉力可按下式確定:T=πdnj式中

∑qlnj sikni

(6.2。2〕l—第jini水泥土墻抗傾覆計算14。1《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》〔JGJ120—99〕5.2。1 水泥土墻厚度設(shè)計值b宜依據(jù)抗傾覆穩(wěn)定條件按以下規(guī)定計算：當(dāng)水泥土墻底部位于碎石土或砂土?xí)r〔圖5.2。1a)墻體厚度設(shè)計值宜按下式確定：b≥{10×(1.2γh∑E

—h∑E

〕/［5γ

(h+h)—2γγ〔2h+3h—h

—2h

)］}1/2

(5。2。0a ai

p

cs d 0

d wp wa1—1)式中∑Eaih∑Ea

作用點至水泥土墻底的距離；∑Epjh∑Ep

作用點至水泥土墻底的距離；γcsγwhwahwp〔a〕砂土及碎石土；(b)粉土及粘性土圖5。2.1 水泥土墻寬度計算簡圖當(dāng)水泥土墻底部位于粘性土或粉土中時(圖5。2。1b〕墻體厚度設(shè)計值宜按以下閱歷公式確定：〔5.2。1—2)補充:1.式〔5.2。1-1)變形為：2(5.2。1—2〕變形為：14。2《上海市基坑工程設(shè)計規(guī)程》〔DBJ08-61—97〕6.2.2作用于水泥土圍護構(gòu)造的主動和被動土壓力按圖6.2.26。2.2計算圖式圖中：P=2c·tg〔45°-φ/2〕 (6.2。2—1)1P=2c·tg(45°+φ/2) (6。2.2—2)2 1 1Z=2c/［γtg〔45°-φ/2)] (6。2.2-3)o式中c—墻底以上各土層粘聚力按土層厚度的加權(quán)平均值(kPa)；c—墻底至基坑底之間各土層粘聚力按土層厚度的加權(quán)平均值(kPa);1φ—墻底以上各土層內(nèi)摩擦角按土層厚度的加權(quán)平均值(°);φ—墻底至基坑底之間各土層內(nèi)摩擦角按土層厚度的加權(quán)平均值〔°)；1γ-墻底以上各土層自然重度按土層厚度的加權(quán)平均值(kN/m3)。6。2。2.1墻后主動土壓力按〔6.2。2。1〕式計算：F=(γH2/2+qH〕·K—2CH(K〕a1/2+2C2/γ式中F(kN/m〕;a

a a(6.2.2。1〕q—地面荷載(kPa);H-水泥土圍護構(gòu)造的墻高(m)；KK=tg2〔45°—φ/2)，Ka<0.55K=O.55。a a a6.2.2.2墻前被動土壓力按(6。2。2.2〕式計算：F=F+F=〔γD2/2)·K+2cD·(K〕1/2

(6.2.2。2〕p pl p2 1式中

p 1 pF〔kN/m)；pγ—基坑底至墻底間各土層自然重度按土層厚度的加權(quán)平均值(kN/m3〕;1D—水泥土圍護構(gòu)造的插入深度(m〕;KK=tg2〔45+φ/2〕，Kp>1.82K=1.82。p p 1 p6。2。6水泥土圍護構(gòu)造按(6。2.6)式驗算墻體繞前趾AK=[DF/3+DF/2+BW/2]/［〔F—k·qH〕Q pl P2 a a(H—Z)/3+k·qH2/2］ 〔6.2.6)o a式中K1。1。當(dāng)基坑邊長不大于20m1.0.Q水泥土墻抗滑移計算15。1《上海市基坑工程設(shè)計規(guī)程》〔DBJ08-61—97〕6。2。4〔6.2。4)式計算。K=墻體抗滑力/墻體滑動力=(Wtgφ+cB+F)/F 〔6.2.4)HL o o p a式中W—墻體自重，W=γBH〔kN)；oB-墻寬(m);γ—墻體平均重度,依據(jù)水泥摻量取〔18~19〕kN/m3，坑底深度下取浮重度；oγc〔°)和粘聚力〔kPa〕；o oK—墻底抗滑安全系數(shù),應(yīng)不小于1.2。當(dāng)基坑邊長不大于20mKHL

應(yīng)不小于1.0;F6.2。2。1；aF6.2.2.2。p水泥土格柵布置驗算16。1《上海市基坑工程設(shè)計規(guī)程》(DBJ08—61—97〕6.2.7水泥土圍護構(gòu)造的截面通常呈格柵型，每個格子的土風(fēng)光積F應(yīng)滿足(6.2.7)式的要求。6。2。7C/γ≥K·F/u (6.2.7〕f式中u—格子的周長〔m〕，按圖6。2。7K1.02。0。f水泥土墻截面強度計算17。1《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》〔JGJ120—99)5。3。1 墻體厚度設(shè)計值除應(yīng)符合第5.2節(jié)要求外，尚應(yīng)按以下規(guī)定進展正截面承載力驗算:1。壓應(yīng)力驗算:1.25γγz+M/W≤f

(5。3。1-1)0 cs cs式中γcsz-由墻頂至計算截面的深度；M—單位長度水泥土墻截面彎矩設(shè)計值，可按本規(guī)程第4.2。3條規(guī)定計算；W—水泥土墻截面模量;fcs2.拉應(yīng)力驗算：

M/W—γcs

z≤0.06fcs

〔5.3.1—2)17.2《上海市基坑工程設(shè)計規(guī)程》(DBJ08-61—97〕6。2。8水泥土加固體坑底截面處的應(yīng)力應(yīng)符合(6。2.8-1〕和(6.2.8-2〕式的要求。σ=γh-6M/B2>0 (6.2.8—1)1 ooσ=γh+q+6M/(η·B2)≤q/2K (6。2 oo式中

u J2.8—2)M=〔h-Z)Fa/3+qh2·K/2〔kN·m)；o o o o aFa=γ(h—Z〕2·Ka/2〔kN〕；o o oh(m);oη-墻體截面水泥土置換率，為水泥土加固體和墻體截面積之比；K20K=1.5。J J水泥土圍護構(gòu)造墻頂位移估算18。1《上海市基坑工程設(shè)計規(guī)程》〔DBJ08-61—97)6.2。9當(dāng)水泥土圍護構(gòu)造符合D=(0。8～1.2〕h,B=(0.8～1.0〕ho o

時,墻頂?shù)乃轿灰屏靠砂础?.2.9)式估算。δ=0。OH18ζ·K·L·h2/DB 〔6.2.9〕a o式中δ—墻頂估算水平位移〔cm〕；0HL—開挖基坑的最大邊長(m)；ζ—施工質(zhì)量影響系數(shù)，取0。8~1.5。對邊長L較大的基坑,宜在中間局部增加墻寬，形成土墩，以減小墻體位移。SMW19。1《基坑工程手冊》型鋼抗彎驗算考慮彎矩全部由型鋼擔(dān)當(dāng)，則型鋼應(yīng)力需滿足式〔14—10〕。(14-10〕式中W－型鋼抵抗矩〔mm3)；〔kN。mm〕；［σ]－型鋼允許拉應(yīng)力〔N/mm3〕.2。水泥土局部抗剪驗算14-10Q水泥土局部抗剪,僅指型鋼與水泥土之間的錯動剪應(yīng)力而言，見圖14—10。q，則型鋼與水泥土之間的錯動剪力為：則水泥土局部抗剪需滿足式〔14—12)式中τ－為所驗算截面處的法向應(yīng)力；K1。5。

〔14-12〕14-10，L1補充：

為型鋼中心距,L2

為型鋼凈距,2b為水泥土寬度。當(dāng)插入的不是型鋼而是灌注樁時，則彎矩全部由灌注樁擔(dān)當(dāng)，需進展灌注樁的配筋計算，見,L1凈距。降水計算

為灌注樁中心距,L2

為灌注樁20.1《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》〔JGJ120—99〕8.3。1 降水井宜在基坑外緣承受封閉式布置，井間距應(yīng)大于15倍井管直徑，在地下水補給方向應(yīng)適當(dāng)加密;當(dāng)基坑面積較大、開挖較深時，也可在基坑內(nèi)設(shè)置降水井。83.2 降水井的深度應(yīng)依據(jù)設(shè)計降水深度含水層的埋藏分布和降水井的出水力量確定。設(shè)計降水深度在基坑范圍內(nèi)不宜小于基坑底面以下0.5m.8。3。3 降水井的數(shù)量n可按下式計算:n=1.1Q/q (8。3.3)式中Q—基坑總涌水量，可按附錄F計算；q—設(shè)計單井出水量，可按本規(guī)程第8.3。4條計算。8.3。4 設(shè)計單井出水量可按以下規(guī)定確定：136~60m3/d噴射管型號外管直徑(mm〕噴嘴直混合室直1.5并列式112.8～163。2100.8～138.2噴射管型號外管直徑(mm〕噴嘴直混合室直1.5并列式112.8～163。2100.8～138.20。1～5.02.5圓心式110.4～148.8103。2~138.20.1～5.04.0圓心式230。4 。85.0~10.0工作水壓力工作水流量設(shè)計單井出水適用含水層滲〔MPa〕(m3/d〕流量〔m3/d)透系數(shù)(m/d〕徑〔mm)徑〔mm〕387140.6~0.8687140.6~0.810010200.6～0。86.06.0圓心式16219400。6~0。8720600~72010。0~20。03。管井的出水量q(m3/d)可按以下閱歷公式確定：q=120πrl〔k)1/3s

(8。3.4〕式中r〔m〕；sl—過濾器進水局部長度〔m〕；k—含水層滲透系數(shù)(m/d〕。8.3。5 過濾器長度宜按以下規(guī)定確定:真空井點和噴射井點的過濾器長度不宜小于含水層厚度的1/3;管井過濾器長度宜與含水層厚度全都。8.3.6 群井抽水時,各井點單井過濾器進水局部長度，可按下式驗算：y〉l 〔8。3。6—1〕0單井井管進水長度y,可按以下規(guī)定計算:01.潛水完整井:

(8.3。6-2)R=r+R 〔8。3.6-3〕0 0式中rF0rwH—潛水含水層厚度；R0RF2。承壓完整井：〔8。3。6—4)式中