高速線材軋制規(guī)程設(shè)計

河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計名目河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計名目目 錄5.3.1 機架數(shù)目確實定 3\l“_TOC_250009“5.4 軋機的選擇 3\l“_TOC_250008“孔型設(shè)計 5孔型設(shè)計概述 5孔型設(shè)計的內(nèi)容 5孔型設(shè)計的根本原則 5\l“_TOC_250007“孔型系統(tǒng)的選取 6粗軋機孔型系統(tǒng)的選取 6中軋、預(yù)精軋及精軋軋機孔型系統(tǒng)的選取 6\l“_TOC_250006“孔型設(shè)計計算 6確定各道次延長系數(shù) 6確定各道次軋件的斷面面積 7孔型設(shè)計計算 8\l“_TOC_250005“孔型在軋輥上的配置 9孔型在軋輥上的配置原則 9孔型在軋輥上的配置 9\l“_TOC_250004“軋輥的平均工作直徑及軋輥轉(zhuǎn)速確實定 10工作輥徑確實定 10軋輥轉(zhuǎn)速確實定 10\l“_TOC_250003“力能參數(shù)計算與強度校核 13\l“_TOC_250002“力能參數(shù)計算 13軋制溫度 13軋制力計算 14軋輥輥縫計算 19\l“_TOC_250001“電機功率的校核 19傳動力矩的組成 19各種力矩的計算 20電機校核 21第一道次電機功率校核舉例 21\l“_TOC_250000“軋輥強度的校核 22強度校核 22第一架軋機軋輥強度校核舉例 25河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書5.3.1 機架數(shù)目確實定〔Φ6.5mm〕確定軋制道次?？紤]到坯料尺寸偏差和熱膨脹因素，所以總延長系數(shù)為：F 0 Fn

[(1504)1.015]26.52

736.68

……………(3)4一般全線平均延長系數(shù)為： 1.27軋制道 Nlnln

27.6 …………………(4)取整得N28，精軋最終兩架為減徑機。軋機最終為兩架定徑機〔不考慮在內(nèi)。26+4架軋機分為粗軋、中軋、預(yù)精軋、精軋及66684架。5.4 軋機的選擇各機組主要參數(shù)如表77機組機架

機架布置

軋輥輥 徑(mm)

輥身長度

主電機 速比r/min號 最大輥徑最小輥徑

(mm) 功率kw1H1H61052080050098.382V61052080050076.403H610520800650700～140059.404V49542070050036.975H49542070065028.546V49542070065021.607H42036065065013.598V42036065070010.109H4203606506507.9410V420360650700700～14005.9611H4203606506504.6812V4203606507003.7013H4203606507002.9414V4203606507002.3415H248222757001.0616V24822275600 1.0617H24822275700700～14000.8918V248222756000.7531945°228205720.5972045°228205720.4112145°228205720.4112245°228205720.3252345°22820572500050～15700.2142445°228205720.2142545°228205720.1562645°228205720.1562745°228205720.1252845°228205720.125293045°45°22822820520572723200850～17000.1020.102中軋機組預(yù)精軋機精軋機組減定徑機河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書孔型設(shè)計概述

6 孔型設(shè)計件都直接相聯(lián)，所以孔型設(shè)計是車間設(shè)計重要一環(huán)?？仔驮O(shè)計的內(nèi)容孔型設(shè)計是型鋼生產(chǎn)的工具設(shè)計?？仔驮O(shè)計的全部設(shè)計和計算包括三個方面：斷面孔型設(shè)計各道次的變形量，以及各道次的孔型外形和尺寸。配輥便利、成品質(zhì)量好和軋機產(chǎn)量高。軋輥輔件設(shè)計—導(dǎo)衛(wèi)或誘導(dǎo)裝置的設(shè)計的變形，或者對軋件起矯正或翻轉(zhuǎn)作用等。孔型設(shè)計的根本原則保證獲得優(yōu)質(zhì)產(chǎn)品部的剩余內(nèi)力小，金相組織和力學(xué)性能良好。保證軋機生產(chǎn)率高速度。作業(yè)率取決于工藝的科學(xué)、孔型設(shè)計的合理、設(shè)備的優(yōu)良、操作的嫻熟。保證產(chǎn)品本錢最低孔型設(shè)計也應(yīng)保證削減軋輥和電能的消耗。保證勞動條件好定，便于調(diào)整；軋輥輔件結(jié)實耐用，裝卸簡潔[9]?？仔拖到y(tǒng)的選取粗軋機孔型系統(tǒng)的選取1#2#軋機的孔型為立箱。箱形孔型系統(tǒng)的軋件變形較為均勻，角部沒有轉(zhuǎn)變，簡潔溫度偏低。箱形孔型系統(tǒng)的主要優(yōu)點是：沿軋件斷面寬度變形均勻，孔型磨損較?。惠^小大，故可以允許給以較大的變形量；不同斷面尺寸的軋件；在這種孔型中軋制，軋件上的的氧化鐵皮易于脫落。箱形孔型系統(tǒng)的主要缺點是：在這種孔型中軋出的方形或矩形斷面不夠規(guī)整；在這種孔型系統(tǒng)中金屬只能受到兩個方向的軋制加工；好，易發(fā)生倒鋼或歪扭現(xiàn)象，這在軋制小斷面軋件時尤為嚴峻。60×60400毫米軋機上這種孔型最小軋出斷面尺寸為45×45毫米。箱形孔型道次延長1.20～1.40。3#～6#軋機的孔型依次為：橢圓—圓—橢圓—圓這種孔型系統(tǒng)的優(yōu)點在于：孔型外形能使軋件從一種斷面平滑地轉(zhuǎn)換成另一種斷面，從而避開金屬由于劇烈的不均勻變形面產(chǎn)生局部應(yīng)力。在此孔型系統(tǒng)中軋出的軋件沒有鋒利的棱角，軋件冷卻均勻?？仔屯庑渭白冃翁攸c有利于去除軋件上的氧化鐵皮，使軋件具有良好的外表。中軋、預(yù)精軋及精軋軋機孔型系統(tǒng)的選取—圓孔型系統(tǒng)?？仔驮O(shè)計計算確定各道次延長系數(shù)736.68由延長系數(shù)的安排原則確定各道次延長系數(shù)見表81234512345678910111212141.31.251.391.321.391.281.381.321.321.321.331.251.281.2515161718192021222324252627281.271.251.251.241.211.221.221.211.201.211.211.211.201.20軋制道次延長系數(shù)軋制道次延長系數(shù)確定各道次軋件的斷面面積按逆軋挨次進展計算：由公式[7]： F Fn1 n nF F n2 n1 n1F F n3 n2 n2...F F1 2 2

………(5)99軋制道次12123456717307.713846.2.9961.37546.45429.14241.53073.5Φ98Φ73.58910111213142328.4Φ54.51763.91336.3Φ41.31004.8803.8Φ32.0628.0502.4Φ25.315161718192021395.6316.5204.2208.4168.7138.3113.4Φ20Φ16.1Φ13.32223242526272893.778.164.553.344.136.733.2Φ10.9Φ9.1Φ7.5Φ6.5軋制道次斷面面積孔型設(shè)計計算由程序計算得各個孔型尺寸如下表：10孔型參數(shù)高度寬度高度寬度橢圓圓弧半徑圓擴張角高度寬度高度寬度橢圓圓弧半徑圓擴張角輥縫115150.512016015.0117.7117.712512512.084.8135.884.8150/9193.920.8989898107.53015.057120.557133.9113.713.473.573.573.582.33012.541.79141.7101.1165.91054.554.554.563.6308.532.466.632.474627.941.341.341.347.6307.525.849.925.855.544.46.332323236.5306.020.838.220.842.432.75.225.325.325.328.5305.016.130.416.133.827.24.319.819.819.822.5304.013.92313.925.618.43.516.316.316.318253.212.318.512.320.613.73.013.913.913.915.1252.29.416.49.418.213.72.511.211.211.212.5253.08.212.98.214.39.82.09.49.49.410.3252.46.710.96.712.18.61.77.87.87.88.6252.05.69.05.6107.11.56.56.56.57.125112345678910111213141516171819202122232425262728

孔型尺寸(mm)孔型在軋輥上的配置去。配輥應(yīng)做到使軋制操作便利，保證產(chǎn)品質(zhì)量和產(chǎn)量，并使軋輥得到有效的利用?？仔驮谲堓伾系呐渲迷瓌t為了合理配置孔型，一般應(yīng)遵守如下原則：孔型在各機架的安排原則是力求軋機各架的軋制時間均衡。依據(jù)各孔型的磨損程度及其對質(zhì)量的影響，每一道備用孔型的數(shù)量在軋輥上應(yīng)有只換孔型，而不需換輥。作條件：輥環(huán)強度取決于軋輥材質(zhì)、軋槽深度和輥環(huán)根部的圓角半徑大小。鋼軋輥的輥環(huán)寬度應(yīng)大于成等于槽深高度之半。鑄鐵輥的輥環(huán)寬度應(yīng)大于或等于槽深高度。確定輥環(huán)寬度時除考慮其強度外，還應(yīng)考慮導(dǎo)板的厚度或?qū)О逑涞某卟乓约罢{(diào)整螺絲的長度和操作所需的位置大小，邊輥環(huán)寬度中小型軋機取80～120mm?？仔驮谲堓伾系呐渲每紤]的因素有：成品孔和成品前孔應(yīng)盡量爭取單獨配置，即不配置在同一架軋機的同一軋線上，以便實觀單獨調(diào)整，保證成品質(zhì)量。短的軋制節(jié)奏，有利于提高軋機產(chǎn)量。依據(jù)各個孔型磨損對成品質(zhì)量影響程度不同，在軋輥上孔型配置數(shù)目也不一樣。處是可以削減換輥次數(shù)、削減軋輥儲藏數(shù)量，并能降低軋輥消耗。軋輥相鄰孔型間的凸臺叫輥環(huán)，在軋輥長度方向上要留有足夠的寬度，以保證輥100mm～般在50～100mm的范圍內(nèi)選取。至于在孔型傾斜配置的狀況下，還應(yīng)考慮設(shè)置止推斜面輥環(huán)的要求。本設(shè)計軋輥配輥圖見附圖。軋輥的平均工作直徑及軋輥轉(zhuǎn)速確實定工作輥徑確實定粗中軋機〔1～14#軋機〕工作輥徑確實定Dw

D0.85h (6)橢圓孔：Dw

(D1.33h)1.01 (7)

圓孔：Dw

D1.56h (8)D 為軋輥工作直徑wD 為輥環(huán)直徑h 為孔型高度依據(jù)以上公式計算粗中軋機工作輥徑如下表。預(yù)精軋、精軋、減定徑機〔15～30#軋機〕工作輥徑確實定Dw

(D1.33h)1.01 (9)式中：Dw

Dw為軋輥工作直徑

(D1.35h)1.01 (10)D 為輥環(huán)直徑h 為孔型高度依據(jù)以上公式計算預(yù)精軋、精軋、減定徑機工作輥徑如下表。11機架號121234567891011121314510485502342423385368335381356390370223216w1516171516171819202122232425262728229223212208214212218215219217221220223221機架號Dw表中27#、28#為減徑機孔型，29#、30#為定徑機，其孔型與28#一樣。軋輥轉(zhuǎn)速確實定軋輥轉(zhuǎn)速是主要的生產(chǎn)操作參數(shù)之一。它由各道軋件出口速度和前滑值來打算。各道軋件出口速度可以由各道的連軋常數(shù)或確定的前后軋機軋件出入口速度差打算。按無張力設(shè)計軋件速度簡潔因軋件速度計算誤差和軋輥轉(zhuǎn)速調(diào)整誤差帶來堆鋼。過大速度差帶來較大張力，它能削減電機動態(tài)速降的幅度，即便孔型磨損，也能保持一段穩(wěn)定軋制，但帶來孔型磨損嚴峻。故連軋生產(chǎn)中，一般承受微張力軋制。1的連軋常數(shù)，或每道出口速度低于下道入口速度的3%由連軋常數(shù)公式：CF Dn wn

n (1sn

s ) (11)nFnnns

——各道次軋件出口面積；——各道次軋輥轉(zhuǎn)速；——自由寬展前滑；hs sn

s =0.0310.0060.037n28架成品孔得：C28

F D28

nw28 28

(1sh

s )n其中v28

由軋輥線速度v

60

和v v(1S28

S )〔其中軋件出口速度vn

100m/s〕所以

60v 60100103n 28

833.8

rpm28 D(1s s ) 2211.037h n此時連軋常數(shù) C28

33.2221833.81.0376.344107按逆軋挨次安排各架之間的拉鋼系數(shù)設(shè)k 1.001~1.003i可取k k28

k15

1.001k k14 13

k11

1.000k k10 9

k k8

1.002k k1 2

k6

1.003計算連軋常數(shù)Ck n CC n1

n1CnknC 27 k28

6.328107同理計算得各機架的連軋常數(shù)(107)如下表。13(107)機架號1234567連軋常數(shù)6.0926.1106.1296.1476.1656.1846.202機架號891011121314河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書連軋常數(shù)6.2156.2276.2406.2406.2406.2406.240機架號15161718192021連軋常數(shù)6.2526.2586.2656.2716.2776.2846.290機架號22232425262728連軋常數(shù)6.2966.3026.3096.3156.3216.3286.334公式：n i

CiD Fwi

…………………(12)D nv wi i 60

………………..(13)計算得各機架的軋制速度如下表：14機架號1234567m/s0.220.280.390.50.710.911.3電機轉(zhuǎn)速1023.81021.2859.31052.8893.6984.9869機架號891011121314m/s1.62.22.93.94.86.27.7電機轉(zhuǎn)速944.3844.8910.7859902.5851.1887.7機架號15161718192021m/s9.912.515.618.52125.531.2電機轉(zhuǎn)速1028.61033.91002.11081.41063.9935.51093.1機架號22232425262728m/s37.745.355.266.87590.2100電機轉(zhuǎn)速1062.3829.510271174.11092.41018.71188.8河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書8 力能參數(shù)計算與強度校核力能參數(shù)計算軋制溫度生的溫度上升綜合作用的結(jié)果。軋制過程中每一道次上軋件的溫度變化為t，它可以分解為幾局部，如下公式：tt t (t t t t ) (18)p f u s d

t—道次軋件溫度變化t —由塑性變形功轉(zhuǎn)變的溫升pt —軋件與軋輥間相互摩擦產(chǎn)生的溫升ft —軋件向四周輻射產(chǎn)生的溫降t —軋件在機架間運行是空氣對流引起的溫降ut—冷卻水引起的軋件溫降st —軋輥熱傳導(dǎo)引起的軋件溫降d為便于計算，對以下模型進展一下簡化：軋件和軋輥之間的磨擦產(chǎn)生的溫升很小，故t 可以無視。對t ，t 簡化式為：f uk t t t t (19) u s

k—軋機形式系數(shù)，取k1151.各種溫度變化的公式變形功引起的溫升

ttpkttd (20)式中：p—平均單位壓力軋輥熱傳導(dǎo)引起的溫降

t 1.81p(1a)lnHp h

....……………(21)t

Ftz2

……………(22)式中：

d 1.8cGh0 c—鋼材的熱傳導(dǎo)系數(shù)，熱軋溫度下300k/mhF—Fz

2lbc

106l —lc

Rb—軋件通過該道次的平均寬度ct —熱傳導(dǎo)時間2h—軋件通過該道次的平均高度cC —c0

0.166k/kg代入式中，整理得：式中：

t 0.284 R d (Hh)2v

……(23)v—軋件出口速度—咬入角由輻射引起的溫降

T 4 T 4 1 2 F

t—輻射體黑度，08；

10

GC0

S…………

(24)—完全黑體的輻射系數(shù)，5815w/m2k；T—軋件確定溫度k；1T—空氣確定溫度，T 27273300(k)；2 2—相鄰兩機架件軋件運行時間s ，由軋機間距和每道次出口速度計算；F—單位長度的軋件質(zhì)量kg；sC —比熱容 kJ/kgk。0代入式中，整理得：T 4 1 81t 0.981F

………………(25)

F—軋件斷面積

s 1000F軋制力計算平均單位壓力Ekeland公式，用于熱軋高件自由寬展時計算平均單位壓力的半閱歷公式為：p(1m)(k) (26)式中：m—外摩擦對單位壓力的影響系數(shù)—粘性系數(shù)—平均變形速度k10(140.01t)(1.4CMn)0.1(140.01t)Rh其中：mRhh

Hh

1.2h

2vRHh式中：R—軋輥工作半徑h—平均壓下量Hh—軋件軋前、軋后高度f—摩擦系數(shù)對于鋼軋輥：f1.050.0005t0.00056v對于鑄鐵輥：f0.940.0005t0.00056v式中：v—軋輥線速度t—軋制溫度軋制壓力式中：p—平均單位壓力

ppF (27)F—軋輥與軋件的接觸面積RRh

b bH h；Fl；c

b l c c

；c 2h—孔型軋制中的平均壓下量h

F FH hB bFH0.785BH圓斷面軋件： Fh

h24對于圓斷面軋件進入橢圓孔，公式同樣適用。軋制力矩按軋件作用在軋輥上的壓力來計算軋制力矩，公式為：RhRh—力臂系數(shù)

M2Pl 2pc

……(28)ab0.2，0.49〕和a0575b060506050575力能參數(shù)計算的程序18Fs軋制道次1234567斷面周長(mm)526470.7351.2307.9288230.8215.9軋制道次891011121314斷面周長(mm)171160.3129.6122100.594.779.4軋制道次15161718192021斷面周長(mm)74.862.358.951.248.943.641.3軋制道次22232425262728斷面周長(mm)35.733.629.728.124.523.320.419軋制道次1234567H/mm150150.5117.7135.898120.573.5h/mm115117.784.8985773.541.7軋制道次891011121214H/mm9154.566.641.349.93238.2h/mm54.532.441.325.83220.825.3軋制道次15161718192021H/mm25.330.419.82316.318.513.9h/mm16.119.813.916.312.313.99.4軋制道次22232425262728H/mm16.412.115.89.410.97.89.0h/mm11.28.29.46.77.85.66.51)第一道次力能參數(shù)計算舉例輻射溫降t傳導(dǎo)溫度

0.981Fs

T 4 811001000F

19526

13234 81100 17307.7

16.2kt 0.2842 R 0.2842 255 d其中：q1h2R

Hh21 35 0.93142255

15011520.22actan

actan11q2

1010.93142

0.372radtd

1.8103k中間溫度T1323t t 132316.21.81031306.8kd粘性系數(shù)14t0.1140.011306.82730.35變形抗力10140.01t1.4CMn10140.011306.82731.40.50.480.5摩擦系數(shù)f0.940.0005t0.000560.940.00051306.82730.000560.220.42外摩擦影響系數(shù)RRhm

1.2hHh

1.60.422553515025535

1.235

0.08平均變形速度h2v R

3520.223520.22255Hh 150115平均單位壓力86.8MPa變形溫升軋制溫度

t 0.041plnHp

0.04186.8ln150115

0.945k(12)壓下率

t Ttz

1306.80.9451323.9khH

35150

0.233力臂系數(shù)0.6050.5750.6050.5750.2330.4725525535

ppFP

BbRRh

/9800 86.8

150.25/9800 123.8T(15)軋制力矩25535M2pl 2123.825535c

/100010.96Tm第一道次軋制力能參數(shù)為：p123.8T，M 10.96Tm其它道次的力能參數(shù)由計算機計算的結(jié)果如下表：20機架軋制力/T軋制力矩/Tm1123.810.962109.89.293112.49.05488.46.295103.26.98678.35.03769.63.79862.43.65949.82.401043.92.281134.71.481231.41.421316.50.471415.20.461512.90.331611.80.32177.830.17187.340.17195.490.11205.310.11215.490.1225.090.1233.630.059243.490.061253.050.046262.870.047272.370.032282.200.033軋輥輥縫計算平板軋制的輥縫依據(jù)彈跳方程來計算：shshP/k式中：s——輥縫；k——軋機剛度；P——軋制力。2122。21機架號1234567891011121314t/mm1501501501501501501201001001001001008080軋制力12310911288103787563504435311715.2出口厚11511784.8985773.541.754.532.441.325.83220.825.3彈跳值0.820.730.750.590.690.520.630.630.500.440.350.310.220.201516171516171819202122232425262728606066604040404040404040404012.911.87.837.345.495.315.495.093.633.493.052.872.372.216.119.813.916.312.313.99.411.28.29.46.77.85.66.50.220.200.120.120.140.140.140.130.100.090.080.070.060.06t/mm軋制力出口厚彈跳值

22碳化鎢懸臂軋機剛度電機功率的校核傳動力矩的組成式中：M —軋制力矩Z

MM ZM Mi m

M (29)dM —摩擦力據(jù)mM —空轉(zhuǎn)力矩kM —動力矩，只發(fā)生在不均勻轉(zhuǎn)開工作的幾種軋機中，而高速線材軋機是均勻d

MMi

ZMm

M (30)k各種力矩的計算軋制力矩：摩擦力矩

M 2pl (31)Z式中：p1d1f1

M pd f (32)m1 1 1 m1 1 1 —軋輥輥頸直徑—軋輥軸承摩擦系數(shù)傳動摩擦力矩

1 M

M 1 (33)式中：

M m2

1 Z mi1M —換算到主電機軸上的傳動機構(gòu)的摩擦力矩m2 —傳動機構(gòu)的效率，一級齒輪傳動0961換算到主電機軸上的附加摩擦力矩為：M 1 M

…………(34)31

0.88

M m1m i M

1 Z iM空轉(zhuǎn)力矩

M m

m10.88i

0.1303 ZI式中：

M 0.03~0.06Mk

……………(35)M —電機的額定力矩H電機的額定力矩

0.9744NM H n

………………(36)

d—電機的額定力矩H—電機功率Dn —電機額定轉(zhuǎn)速dn —電機額定轉(zhuǎn)速d電機校核校核電機的溫升條件，負荷長時期運行：M Mjum H

*0.7…………(38)校核電機的過載條件，短時間頂峰負荷：M第一道次電機功率校核舉例電機額定力矩

max

K MG

………(39)MH

0.9744NDndHM 0.47TmH軋輥軸承的附加摩擦力矩Mm1

pd0

0.006/1000 d0.55DM 123.8280.50.006/1000 0.208Tmm1附加摩擦力矩MM m1m 0.88i

0.130310.96i

0.2080.8898.38

0.130310.9698.38

0.0164 Tm空轉(zhuǎn)力矩Mk靜力矩

0.05MH

0.050.470.024TmMj等效力矩

MzM Mi m

10.9698.38

0.01640.0240.152TmM 2tM 2tM 2tj ktt0.152273.70.0242573.75jum

0.147TmMjum

0.1470.47Tm電竭力量符合要求。

23機架 MjumTm MHTm10.1470.4720.2180.4530.2570.4340.2360.3750.3430.4260.2940.3170.3480.4280.3970.4290.3640.44100.3750.41110.2850.42120.3250.41130.1560.25140.2140.28150.3460.44160.2980.34170.2530.31180.2160.30190.1960.34200.2970.40210.3150.34220.3240.35230.3150.45240.3150.37250.4010.52260.2940.35270.2960.37280.2830.30由上可知電機力量符合要求。軋輥強度的校核軋輥進展強度校核。對于有槽軋輥，輥身只校核彎矩，這種狀況適合非懸臂式軋機；而對于懸臂式軋機，受扭矩，故進展彎扭組合校核；軸頭只承受扭矩，故進展扭轉(zhuǎn)校核。強度校核輥身強度校核求支反力對于非懸臂式軋機〔1#～14#〕7非懸臂式軋機軋輥受力分析簡圖B為支點列轉(zhuǎn)矩方程pbp0

ab0p b p1 ab 0B為支點列轉(zhuǎn)矩方程pabp2

a0p a p2 ab 0對于懸臂式軋機〔15#～26#：8懸臂式軋機軋輥受力分析簡圖p bpa

B為支點p 1bpa

A為支點p b p1 ab

，p 2

a pab

非懸臂式軋機河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書p bp1 a

， p 1bp2 a

懸臂式軋機彎曲應(yīng)力彎曲正應(yīng)力彎矩 Mpa (40)M/W (41)其中：W d332彎曲切應(yīng)力

4 p 0

………....………..………………(42)式中：p0

3 F—軋制力矩F—軋輥橫斷面積彎曲應(yīng)力對于鋼軋輥，合成應(yīng)力按第四強度理論計算：23232p242強度校核

1j 2

12

………(44)假設(shè) Rp

b

R則輥身強度足夠bR—許用應(yīng)力b對于合金鍛鋼軋輥： Rb對于鑄鐵軋輥： Rb輥徑〔或軸徑〕強度校核彎矩計算

150MPa