消弧線圈的工作原理及動態(tài)消弧補償系統(tǒng)的提出

消弧線圈的工作原理及動態(tài)消弧補償系統(tǒng)的提出消弧線圈的工作原理及動態(tài)消弧補償系統(tǒng)的提出62.消弧線圈的工作原理及動態(tài)消弧補償系統(tǒng)的提出消弧線圈的工作原理中性點不接地系統(tǒng)單相接地時的電容電流也存在電容。對于中壓配電網，由于線路長度相對于工頻波長來講要短得多，這些分布電容可以用集中參數(shù)電容代替。一般來講，各相對地電容Ca

C C，b c相間電容C C C 。對于電纜網絡和經過換位處理后的架空線路，各相參ab bc ca數(shù)相差很小，可以認為Ca

C Cb

C C0 ab bc

C 2-1a。mBCCmCcBmC. .NIIBCCmCcBmC. .NIIC B.ICbC. .m120U=UN0aA.IDC60CC0 0C0. . I=I+IDC B CA.IB2-1a 等值電路2-1b向量圖圖2-1 中性點不接地系統(tǒng)發(fā)生單相接地時的電流電壓向量圖BC相的對地電容電流為：I I 3CU(2-1-2)A將由零變?yōu)橄嚯妷?，BC相對地電壓上升為線電壓。于B C 0 ω=2πf—工頻角頻率U —系統(tǒng)相電壓，其方向分別領先于U 和U 90，見圖2-1b BA CA2-1b中可以看出接地電流：I I cos30I DC B C 0 3倍，方向落后于A相正常時相電壓90。由于接地電流和接地相正常時的相電壓相差 地電流過零時，加在弧隙兩端的電源電壓為最大值，因此故障點的電弧不易熄滅。當接地電容能導致危急的過電壓。穩(wěn)定性的弧光接地能進展成多相短路。中性點不接地系統(tǒng)的中性點位移電壓對地電位叫中性點的位移電壓，這一電壓的產生主要是由于各相對地電容不相等所造成的。設各相對地電容分別為 Cr.U.

，各相絕緣的對地泄漏電阻分別B. Kc U.

a

C C)b c

(2-1-2)式中R”

1jd” r3. C a2C

bcaCbcK ac Ca

C Cb cd”.

R”(Ca

1C C)b cabc,r,abc,r,r且r r r r三相電源電壓平衡且以.U2-2所示，a b ca2U ,U. Ca b cAaU aej120，則不對稱電壓為A A.IB.IBCCNU.IAPDACCCrrra c b a c b圖2-2 中性點不接地系統(tǒng)自然不平衡電壓U PD.j(C a2C aC)abcUj(C C C)a b c3 rj(Cj(Caa2C aC).1C C)bc1Ua b c1jc正常運行時因導線不對稱布置所引起的電網不對稱度是不高的，尤其是電纜網絡其值更小，表2-1列出了作者對67個煤礦6KV電纜電網的測定結果，從表中可見，占實測總體的電網其自然不對稱度小于0.54%，所以中性點電壓位移較小。但是當系統(tǒng)中發(fā)生一相導線斷線、或兩相導線同一處斷線、或開關性點的位移電壓可能到達很高的數(shù)值。1-1煤礦6KV電網自然不對稱度分布規(guī)律Kc0.02~0.28~ 0.54~ 0.80~1.06~1.32~1.58~(%)0.280.54 0.80 1.061.321.581.84頻數(shù)4611 4 3102fi頻i頻f/ni率0.6870.1640.060.0450.01500.030中性點參加消弧線圈后，起到三個方面的作用，即大大減小故障點接地電器飽和而引發(fā)鐵磁諧振。補償原理如圖2-3所示系統(tǒng)中性點接入消弧線圈。當 A相接地時，中性點電壓U 將N由零上升到相電壓，于是消弧線圈中將產生電流 I.，它的大小為L I N L L L其方向由故障點流回系統(tǒng)，較中性點的電壓滯后 90，亦即較A相正常時的相.電壓領先90。此時由故障點流回系統(tǒng)的接地電容電流 IC

滯后正常運行時的相90，所以消弧線圈電感電流和接地電容電流的方向相反。假設適中選擇消弧線圈L值的大小，使L 1 ,則：I3C 0

U L 0 那么通過故障點的電流將等于零。即接地電容電流 IC流I 所補償，從而使得電弧自動熄滅。L

全部被消弧線圈的電感電C a b C當消弧線圈電感滿足L1/3C0當消弧線圈電感滿足L1/3C

的條件時，IL的條件時，I

I ,0 稱為全補償CI ,0 稱為過補償。0當消弧線圈電感滿足L1/3C0

L的條件時，IL

CI ,0 稱為欠補償。C際接地電流中不僅含有電容電流，還有少量的阻性電流和肯定量的諧波電流，而阻性電流和諧波電流是不能被消弧線圈電感電流補償?shù)舻模匝a償后的殘流應由三局部組成，即工頻電流

(它可能是容性、也可能是感性、也可能被50)、阻性電流

和諧波電流IR

，其表達式為I250I250I2I2RX)2(dI )2I2C C Xg

(2-1-4)BBCN. .I IC BBCL.ILAN.IL.IDCC C C0 0 0.IDC.UA .IL(a)等值電路(b)向量圖圖2-3 消弧線圈接地系統(tǒng)發(fā)生單相接地時的等值回路和向量圖通常，我們用脫諧度表示消弧線圈的調諧狀況，其定義為ICILI(CC C )abC(C1CC )(2-1-3)式中 d為消弧線圈補償電網的阻尼率，它同未補償電網 d”是有區(qū)分的，具體爭論見下節(jié)。關于串聯(lián)諧振問題的爭論圖2-4 為考慮了各相絕緣泄漏電阻和消弧線圈的有功損耗后的補償電網等值電路，其中L是消弧線圈電感，r0代表消弧線圈有功損耗的等值電阻。設三相電源電壓完全平衡、各相泄漏電阻彼此相等，且以 A相作為參考相量。用戴維南定理可以得到補償電網正常運行時的零序等效電路如圖 2-5a 圖中. .U 為電網末補償時的不平衡電壓，U 為補償后中性點位移電壓。可見等效電PD N路是一個串聯(lián)LC電路，當接近諧振條件時回路中電流很大，消弧線圈上電壓也即中性點位移電壓很大。運行中規(guī)定中性點位移電壓不應大于 其表達式為：.IB.ICB C. NI .L IAr0 L AAC C Ca c b

r r ra c b圖2-4 消弧線圈正常運行時的等值圖.U .

j(Ca

a2Cb

aC)c UN j(C

C

)j

13 a b

L r r0 j(Ca

a2Cb

aC)c Uj(C

C Ca b

)j 1 1 L Rj(C a2Ca b

aC)c j(Ca

C C)b c Uj(Ca

C Cb

1 Lj 1j(Ca

C Cb

) R(Ca

C C)b c. . Kc U UPD

(2-1-5)jd jd式中113R r r0d 1

補償電網的阻尼率R(C C C)a b c消弧線圈的工作原理及動態(tài)消弧補償系統(tǒng)的提出消弧線圈的工作原理及動態(tài)消弧補償系統(tǒng)的提出11電網的阻尼率一般約為3%~5%6KV電網，由于井下電纜工作環(huán)境惡劣，其電網阻尼率偏大，實測結果說明其值約在 7%左右。中性點位移電壓的大小為：cU K Uc

(2-1-6)N 2d2 2-6為中性點位移電壓隨脫諧度變化的關系曲線。可見消弧線圈接地系統(tǒng)中性點電壓的大小與脫諧度有關，脫諧度越小，中性點位移電壓越高；脫諧度等于零即諧振補償時，中性點的電壓最高，此時的電壓即為補償系統(tǒng)的串聯(lián)諧振電壓。.UPD KMNrC C Cra b 3

r0 L

.AUAC L R(a)正常運行時 (b)單相接地時圖2-5 補償電網正常運行時及單相接地時的零序等值電路U UN PD0.50.450.40.350.30.250.20.150.10.050-1 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1圖2-6 不同d值下中性點位移電壓與脫諧度的關系曲線弧隙恢復電壓與脫諧度的關系減緩接地點恢復電壓的上升速度是消弧線圈的其次個作用， 當電網A相發(fā)生單相接地時，其零序等效電路如圖 2-5b所示，圖中C (C C C)3C， a b c 0流過開關K的電流代表殘流，當電弧熄滅時，相當于 K翻開；M、N兩點間電壓相當于弧隙的恢復電壓，M點電壓取決于實際電網A相電壓的變化，假設熄弧時該相的初相位為角，電源電壓最大值為U ，則mu (t)UA

ej(t)mN點電壓的變化規(guī)律取決于圖中 L兩端電壓的變化，它對應于補償電網中性點電壓的變化。由于該零序等值電路的衰減系數(shù)為 1 1 2RC

2R(Ca

C C) 2b c電路自振角頻率為3CL013CL010故有

(1)2u (t)UL

etej(0t)m因此得故障相對地的恢復電壓為u(t)uA

(t)uL

(t)U (ej(t)etej(0t))m djtU m

) (2-1-7)完全調諧時，0，上式變?yōu)?dtu(t)U

m

)此時，恢復電壓包線按指數(shù)規(guī)律從零上升至 U ，波形如圖2-7a所示。當脫諧m時，0，恢復電壓將消滅拍振現(xiàn)象，波形如圖 2-7b，其拍振周期T為消弧線圈的工作原理及動態(tài)消弧補償系統(tǒng)的提出消弧線圈的工作原理及動態(tài)消弧補償系統(tǒng)的提出12u(t)/Umu(t)/Um10.5u(t)/Um2100-0.5-1-1050t0,d0.05,0100-2050t0.2,d0.05,0100(a)(b)圖2-7 故障相恢復電壓波形T0恢復電壓的包線表達式為1edt1edt2e2tcosd20 m

(2-1-8)

u(t)11edt2e2tcosd2d

(2-8-9)Um圖2-8/d值下恢復電壓的包線，這些曲線說明：當補償電網阻尼率確定后，脫諧度減小時，包線的幅值和增長速度均減小，有利于接地電弧的熄滅。u(t)的最大上升速度可近似表達為0du(du(t)dt0d22 U (2-8-10)2 mmax于電弧的熄滅，但它可以促使系統(tǒng)的三相對地電壓在熄弧后快速的恢復對稱，減小電弧接地過電壓的幅值，所以通常沒有補償有功電流的必要。爭論指出，高頻電流重量的存在，一般不影響最終的熄弧[2]，所以也不需加以補償。消弧線圈的工作原理及動態(tài)消弧補償系統(tǒng)的提出消弧線圈的工作原理及動態(tài)消弧補償系統(tǒng)的提出151.1.81.61.481.254130.820.610.4v/d=00.2000.511.522.533.544.55dt圖2-8 不同/d值下恢復電壓的包線消弧線圈對鐵磁諧振過電壓的抑制作用在中性點經消弧線圈接地的系統(tǒng)中，消弧線圈的電感遠較電磁式電壓互感諧振而產生過電壓。消弧線圈的自動調諧一個是可調消弧電抗器。已提出的自動調諧原理不少，大體上可分為五類，諧振法、相位移法、電容電流間接檢測法、附加電源法及模型法。依據(jù)轉變電感方法的不同，可調消弧電抗器可分為四類，調匝式、調氣隙式、直流偏磁式、斬波式。其中調匝式又分為有載分接開關調匝、晶閘管調匝、帶電容補償?shù)恼{匝等多種，偏磁式可分為橫向勵磁、縱向勵磁和縱橫向勵磁三種類型。各種自動調諧原理與各種可調消弧電抗器的組合，構成了各式各樣的自動調諧消弧線圈。自動調諧原理諧振法諧振法又稱極值法。從2.1.3中式(2-1-5) 可見，當電網的阻尼率d和電網不對稱度KC

肯定時，UN

的下降而增大，當0時，到達最大值U

，NmaxUNmax

即為串聯(lián)諧振電壓。0的狀態(tài)也就是全補償狀態(tài)。所以可以利用檢測中性點位移電壓大小的方法將消弧線圈調諧至全補償或接近全補償?shù)臓顟B(tài)。從下面三個方面對這種方法做出評價。調諧準確性問題。這種誤差是由于消弧線圈的非線性造成的?？偟膩碇v，Petersen電抗線圈是線性的，但是當施加在該線圈上的電壓過于遠離其額定電壓時，其伏安特性呈現(xiàn)較強的非線性。表2-2-1XDZ-1000/35消弧線圈分別在額定電壓下和500V電壓作用下各分抽頭的電抗值()，可見其數(shù)值有明顯的差異。在正常運行狀況下，消弧線圈端電壓較小(尤其是在電纜系統(tǒng)中)，此時得到的調諧結果在消滅單相接地后就要有較大的偏差。所以，對不對稱度格外小的電網其調諧精度不抱負。表2-2-112345678922221111.974859779.6709.9645.9592.5548.6516.7500v1078943.4813740.7680.3628.9574.7531.9495串聯(lián)諧振過電壓問題。該方法的調整過程也就是補償電網發(fā)生串聯(lián)諧振的過當?shù)奶幚泶胧?。事實上，消弧線圈長期工作在串聯(lián)諧振狀態(tài)是不好的。參數(shù)整定問題。它不能接照確定的脫諧度調整消弧線圈運行，而只能將消弧線圈調諧至全補償位置，或著按中性點位移電壓不超過某肯定值調諧，無法整定消弧線圈脫諧度。靈敏度問題。式(2-1-6)針對求導數(shù)得dU K(2d(2d2)32

(2-2-1)d dUNd3000200010000

00.500.5%,Uc

3637V〕圖2-2-1 dUN

/d與關系曲線UN

的變化呈單調遞減規(guī)律，圖2-2-1dUN

/d隨的變化曲線，從圖中可見當較大或較小時，dUN

較小，這說明此時UN

的變化不敏感。當取某一中間值時，dUN求出

/d較大，這一中間數(shù)值可以用下式d2UN

(22d2)KU 0(2d(2d2)522222 d即當

d時，U22N22

的變化最敏感?？傊?，當消弧線圈遠離全補償狀態(tài)，或在接近全補償狀態(tài)時，的下降對UN

的上升影響較小，靈敏度不高。相位角法這種方法是依據(jù)中性點位移電壓相位角與脫諧度的關系來調諧消弧線圈. .UN

AU.A.N.

0

， 為電網中性點末加消弧線圈時，中性點電壓 U 相0 PDUA

的相位角G C tg1 2 1 (2-2-3)0 G 1式中

C 2tg1因d”20 故

(1)(d”q)d”2d”(1)q

(2-2-4) 1(1)(d”q)tg

d”(1

)q

(2-2-5)G 111 raC C

r rb cC Cb c211 r r3(3(1r

1 3(Cr c

C)c c2cL

1)(2Cr b

C C)b cqr0 N

(1)(d”q)d”(1)q

(2-2-6)從上式可見，在d”、q、的狀況下，與 有確定的函數(shù)關系。這0 N說明可依據(jù)中性點電壓對參考電壓的相位移角進展自動調諧。對一個實際的電網，即使電容電流不變，0

變化仍很大，這就給調諧帶來了誤差。實際應用中CC C Ca b

C，r0

r rb

r，代入式(2-2-3) 得 tg10

3r3C0

tg1d” tg1N

(1)(d”q)d”(1)q

1d”

(2-2-7)由于實際電網并不對稱，電網阻尼率 而轉變，消弧線圈的q值也同其承受的電壓大小有關。這些不確定因素可能產這些因素都限制了相位移法的使用。電容電流間接檢測法該方法的根本思想是，通過轉變消弧線圈的電感值，造成其兩端電壓發(fā)生變化，同時消弧線圈中電流也隨之轉變，檢測電壓和電流值以及相應的相角差，間接計算出系統(tǒng)單相接地電容電流或系統(tǒng)對地電容，據(jù)此調諧消弧線圈。無視電網阻尼率時的計算方法。設對應于分抽頭 T1和T2時的中性點位移U

和UN1

，各分抽頭對應的消弧線圈電流值分別為 I 和I ，L1 L2d0(2-1-6)得cU KUc

(2-2-8)N1 I Ic L1IU KN2 Ic

cUcI (2-8-9)cL2Ic解得I UL2 U

N1IL1UI N2 (2-8-10)Uc1UN1N2從上式可見測得兩次中性點電壓后，電網三相對地總電容及消弧線圈脫諧度就可求得。實際應用中，這種方法由于無視了電網阻尼率以及 的不同時性，測定結果準確性較差。

和U 測量N1 N2利用兩分接頭對應的零序電流相位差的計算方法。假設消弧線圈中人為串有較大阻尼電阻RZ

RZ

的電阻值，則測量消弧線圈兩個檔位的零序I01

和I 及它們之間的相角差，就可以計算出電網脫諧度。設X為系02 c統(tǒng)對地總容抗X c (Ca

1C C)b cX XL1

分別為對應于消弧線圈T、TL2 1 2

抽頭時的感抗，其數(shù)值是的，UPD為消弧線圈斷開時系統(tǒng)中性點電壓。圖2-2-2aRZ較大時，由于電網本身阻尼率相對很小，所以圖 2-2-2a中可以無視電網各相絕緣泄漏電阻r和消弧線圈并聯(lián)等效電阻r0的阻尼作用。則圖2-2-2a 變?yōu)閳D2-2-2b，其對應的零序阻抗三角形如圖2-2-2c所示。依據(jù)阻抗三角形可列寫以下方程消弧線圈的工作原理及動態(tài)消弧補償系統(tǒng)的提出消弧線圈的工作原理及動態(tài)消弧補償系統(tǒng)的提出182 I 02

L12X Rc Z

tgXL1依據(jù)上述算法，最終可求得對應分接頭 T1

1

T2

的脫諧度 2

0

0

不需調整。假設1 0

1

的符號，跟據(jù)該符號的正或負，進展相應的分接頭0Z sinZ sinX2Z UPDcosL122I02Z UPD1I01T2UPDT2UPDRr0XLT1XLT1OOZX-X2C L2X-XRXCr3RXZC L11C22XL12(a)零序等值電路(b)簡化零序等值電路(c)零序阻抗三角形2-2-2帶串聯(lián)阻尼電阻的零序等值電路及零序阻抗三角形ZcosRX X Rtg1Zc L1 Z解得1cos1(2I01RZsin1)題。模型法電網電容電流由接入的線路總長度而確定，因此可以用合閘線路斷路器的多少來計算電容電流。設電網共有 n條線路，在模型上每一條線路相當一個電阻，在這一電阻兩端并聯(lián)著與該線路斷路器觸頭全都的觸點，假設線路接入，則電阻被短路。圖2-2-5 中左邊的電阻串為電網中線路的模型，右邊的電阻串為消弧線圈的工作原理及動態(tài)消弧補償系統(tǒng)的提出消弧線圈的工作原理及動態(tài)消弧補償系統(tǒng)的提出20消弧線圈的模型。線路投入愈多，被短路的電阻愈多，因此經左邊電阻串流到Rb的電流越大，其上面的壓降即為差動放大器的一個輸入信號。差動放大器的另一個輸入信號為消弧線圈模型電阻串底部電阻

的電壓降。假設二信b2.2.1.5附加電源法中性點附加電源法是在中性點的消弧線圈上附加一個信號源，用于2.2.1.5附加電源法中性點附加電源法是在中性點的消弧線圈上附加一個信號源，用于附加信號源的變壓器串接或并接在系統(tǒng)零序回路中，相當于一個阻抗變換器，它反映了系統(tǒng)的零序回路阻抗的狀況。因此，檢測附加電壓與電流之間的相位關系，即可實現(xiàn)自動調諧。事實上，由于系統(tǒng)消滅單相接地故障時，在中性點上消滅很高的電壓，對附加信號源需要實行很多措施來隔QFR1R*1 1K1QFK22R2R*2KQFR33R*33QFRR*iKiiiQFRK151515R*15RbR*bKA模型不僅格外困難，而且在某些狀況下不行能做的準確。離，實現(xiàn)起來格外困難。另外，電網正常運行時中性點位移電壓對該方法 圖2-2-3 電網模型調整精度影響較大，這些都限制了該方法的使用。檢測法有肯定的運行閱歷，但應用都有局限性。相對來講，隨著微電子技術的進展，承受微機掌握器后，電容電流檢測法具有優(yōu)越性。而模型法和附加電源法尚無運行閱歷，只是做一些理論分析，實際應用起來有難度?？煽叵【€圈直流偏磁式及斬波式。調匝式可控消弧線圈分級可調式等多種。這種消弧線圈靠轉變繞組的線圈匝數(shù)來轉變電感，電感量與匝數(shù)的平方成比例。因此其電感不連續(xù)可調。用有載分接開關取代 pertersen消弧線圈中的無激磁分接開關就變成了有載調匝式消弧線圈，它是由兩項久經實踐檢驗的設備－pertersen 有載分接開關組合而成，所以它是技術上最成熟的，也是目前使用最多的一種可控消弧線圈。其主要缺點是調整速度慢，有載開關每切換一檔需十余秒鐘，另外由于有運動部件，牢靠性差，使用壽命短。實際使用的產品中，為了減小造價，往往選用比消弧線圈額定電壓低的多的有載分接開關，所以在電網發(fā)生單相接地后，消弧線圈電壓上升到額定電壓，此時有載開關不允許動作，消弧線圈電感不行調整。晶閘管調匝式消弧線圈是用雙向晶閘管開關代替有載分接開關，調整速度快，但高壓晶閘管本錢高，并且在很多狀況下需用多個額定電壓較低的晶閘管串聯(lián)組成高壓開關，可靠性及經濟性都成問題。調匝式消弧線圈補償電流上下限之比一般為 2：1，分9 電容補償?shù)姆旨壙烧{消弧線圈，補償電容的作用使各檔間電感級差變小。圖2-2-4 為帶電容補償?shù)姆旨壙烧{消弧線圈。圖中L1為原消弧線圈高壓繞組，L2為加繞的低壓繞組，L2的容量為L1的一半，C1、C2、C3、C4的容量比為1：2：4：8，總容量為消弧線圈的一半。利用 4組晶閘管開關的開通組合，可以得到14檔不同的電感電流。其補償電流上下限之比為 2：1。電容補償式消弧線圈還缺乏工程應用的實踐閱歷。調氣隙式消弧線圈這種消弧線圈的工作原理是靠移動插入線圈內部的可動鐵心來轉變磁導鐘。在額定電壓下消弧線圈噪音較大且鐵心不行調整 (由于此時靜動鐵心間電磁力很大) 。這種消弧線圈國內外都有一些運行閱歷。閘流式消弧線圈這種消弧線圈的具體構造可以有多種多樣，但其根本工作原理可以等效成圖2-2-5 所示電路。圖中總電感電流i i i 通過調整雙向晶閘管scr的控L L0 Lb制角iLb

的大小。當晶閘管全導通時，iLb

為標準正弦波，隨著導通角 的TiLb

變小同時其波形發(fā)生畸變，但在角較小時，總電感電流iL

的波形是可以承受的，角越大，電感電流iL

中的諧波就越嚴峻。所以閘流式消弧線圈iLiL0CiLiL0CCCCSCR1234L0LbSCR1SCR2SCR3SCR4iLB線圈樣機電流調整范圍只有10A。圖2-2-4 為帶電容補償?shù)姆旨壙烧{消弧線圈 圖2-2-5閘流式消弧線圈原理圖直流偏磁式消弧線圈這種消弧線圈的工作原理是利用附加直流勵磁磁化鐵心， 磁導率，實現(xiàn)電感量連續(xù)變化。這類消弧線圈的構造有多種，依據(jù)勵磁方式的不同，可分為他勵式和自勵式 (又稱磁閥式)兩種。他勵式又可分為橫向勵磁、縱向勵磁和縱橫向勵磁三種類型，具體實現(xiàn)方案有多種。直流偏磁式消弧線圈是一種可連續(xù)調整電感的消弧線圈，它的內部為全靜態(tài)構造，無運動部件，工作牢靠性高。其響應速度快且可在消弧線圈承受高電壓時調整電感值。其補償電流上下限之比可到達6：1，是一種很有進展前途的消弧電抗器。1993年底，在中國由本文作者研制的首臺直流偏磁式自動調諧消弧線圈投入工業(yè)運行，取得了令人滿足的效果。經過多年的爭論，時至今日，型偏磁式消弧線圈無論是在結構上、還是在性能上都有很大改進。本文第三、四兩章重點闡述作者這方面的爭論結果。值得一提的是，1996年由武漢水利電力大學研制的中國首臺磁閥式自動跟蹤調諧消弧裝置在咸寧供電局 10KV電網投入運行。以上介紹的都是單個的消弧電抗器，當需要制造成接地變壓器同消弧電抗器合一的設備時，只需將調氣隙、施加直流偏磁或調 變壓器的零序磁路上即可。動態(tài)補償系統(tǒng)的設想消弧線圈的作用是當電網發(fā)生單相接地故障后， 供給一電感電流IL

補償接地電容電流Ic

，使接地電流減小，也使得故障相接地電弧兩端的恢復電壓速度降低，到達熄滅電弧的目的。當消弧線圈正確調諧時，不僅可以有效地削減產生弧光接地過電壓的機率，還可以有效地抑制過電壓的幅值，同時也最大限度的減小了故障點熱破壞作用及接地網的電壓上升等。從發(fā)揮消弧線圈的作用上來看，脫諧度確實定值越小越好，最好是處于全補償狀態(tài)，即調諧至諧振點上。但是在電網正常運行時或發(fā)生單相斷線、斷路器不同期合閘、非全相合閘從式(2-1-6) 可見，全補償時中性點電壓位移U 是電網自然不平衡電壓KUN c 的10~20倍