難處理含金硫精礦的焙燒氧化硫代硫酸鹽浸出

難處理含金硫精礦的焙燒氧化硫代硫酸鹽浸出為了提高難處理含金硫精礦中金的浸出率，采用同步熱分析儀研究在馬弗爐中焙燒氧化難處理含金硫精礦的最佳條件，通過優(yōu)化實驗確定硫代硫酸鹽浸出的最佳工藝參數(shù)。結果表明：在馬弗爐中焙燒氧化難處理含金硫精礦最佳條件為在700笆溫度下焙燒2h,難處理含金硫精礦硫的去除率可達94.7%。焙燒后，金的浸出率大幅度提高。使用組成為0.03mol/LCuSO4、1.0mol/LNH3?H2O、0.3mol/LNa2S2O3、0.1mol/L(NH4)2SO4和0.3mol/LNa2SO3的硫代硫酸鹽溶液作為浸出劑，最佳浸出工藝參數(shù)如下：浸出時間18h、液固比2:1、振蕩速度250r/min、浸出溫度50°C。在此浸出工藝參數(shù)下，金浸出率達71.2%。金作為重要的國際儲備資產，同時也是特殊的戰(zhàn)略資源，具有極優(yōu)的穩(wěn)定性與良好的導電性和導熱性，在工業(yè)和現(xiàn)代高新技術產業(yè)中得到了廣泛應用。我國金礦資源豐富，但在已探明的金礦資源中，近14的屬于難浸金礦。隨著易浸金礦的日益減少，人們越來越關注難浸金礦的研究。難浸金礦中金的浸出率低是因其被其他成分包裹，使其不能與浸出劑接觸反應。為了提高金的浸出率，需對礦石進行預處理，使包裹金充分暴露。目前，國內外預處理難浸金礦石的主要方法是氧化焙燒法、加壓氧化法、細菌氧化法與化學氧化法。氰化法是最常用的浸金方法，但因氰化物本身有劇毒，浸出后的排放物也會造成污染，許多國家和地區(qū)已禁止氰化物浸金，同時氰化浸出復雜含金礦石的效果也不理想。陽建國等用焙燒-氰化工藝浸出某低品位含金硫精礦， 焙砂金的浸出率為76.25%，雖然浸出率較高，但環(huán)境污染問題仍阻礙其發(fā)展。王勇用2mol/L的NaOH預浸氧化焙燒后的含金神硫精礦，有效去除了礦石中不利于浸出的雜質，使金的浸出率從直接氰化浸出的57.68%提高到76.64%，但預浸工作的投資成本高，不利于實際應用。所以，尋找更環(huán)保和抗干擾能力更強的浸出劑來取代氰化物是該領域研究的重點。硫代硫酸鹽法浸金是一種無毒且更適合浸出復雜含金礦石的浸金方法。硫代硫酸鹽在溶液中能與金生成穩(wěn)定的絡合物，且與氰化法相比，硫代硫酸鹽浸金更加經濟和環(huán)保，在難處理金礦石浸出中對金的浸出選擇性更強。本文以湖南某難處理含金硫精礦（含神）為研究對象，對其進行焙燒氧化預處理和硫代硫酸鹽溶液浸出。采用掃描電鏡和能譜儀等檢測手段對焙燒產物進行分析，為焙燒氧化預處理難浸含金硫精礦及硫代硫酸鹽浸金工業(yè)化提供理論依據(jù)。1實驗1.1礦樣實驗礦樣取自湖南某礦的難處理含金硫精礦，其粒徑分布為粒徑小于0.074mm的占70%，其主要化學成分如表1所列，XRD譜如圖1所示。由表1可知，原礦金品位為6.7g/t，并含有大量硫和鐵，存在少量神，其含量分別為43.08%、40.16%和1.02%。由圖1可知，原礦中金屬礦物主要為黃鐵礦（FeS2），其他礦物的衍射強度（如神黃鐵礦等）很弱，表1含金硫精礦的主要化學成分扇）A#SFcAsCu6.741.8243.0840.161.020.043ZnPbSiO2AI2O3MgQCaO0.710.247.772.930.1981.25

^-SiOoFeS^-SiOoFeS2■—FeAsS圖1含金硫精礦的XRD譜相對應的含量低。脈石礦物主要為石英。此類礦石中的金易包裹于黃鐵礦和神黃鐵礦中，為難處理含金硫精礦。1.2實驗步驟及工藝流程采用錐堆四分法將原礦混合均勻并縮分，作為實驗所用礦樣。1.2.1氧化焙燒實驗取31mg礦樣置于同步熱分析儀中，條件如下：起始溫度30°C,終點溫度1600笆，升溫速率10C/min，空氣氣氛，空氣流量20L/min。經過分析得出焙燒氧化的最佳溫度。將馬弗爐的焙燒溫度設定為最佳焙燒溫度，然后將5個分別盛有10g礦樣的石英舟置于馬弗爐中，每隔0.5h取出一個，待其冷卻，計算焙燒后礦石中硫元素含量，與原礦中硫元素含量相比較，得出硫的去除率。焙燒過程中產生的尾氣，用質量分數(shù)為40%的NaOH溶液吸收。1.2.2硫代硫酸鹽浸出實驗取一定量的焙燒后的礦樣加入硫代硫酸鹽溶液中，將盛放礦樣和硫代硫酸鹽溶液的錐形瓶用橡皮塞塞緊后固定于恒溫高速振蕩器，振蕩一定時間后過濾、干燥，測量濾渣中金的品位。采用單一變量法，確定硫去除率、浸出時間、液固比、恒溫高速振蕩器振蕩速度和浸出溫度等最佳工藝參數(shù)。1.2.3工藝流程硫代硫酸鹽溶液浸出難處理含金硫精礦的工藝流程如圖2所示。1.3分析方法用王水將干燥后的濾渣溶解，采用泡塑吸附法吸附溶解后的金；用原子吸收分光光度計測量溶液中金的含量；用掃面電鏡和能譜儀分析焙燒前后礦樣表面形態(tài)的變化及礦樣中主要元素的變化。Gold-bearingsulfurconcentratesIRoasting亍ThiosulfUteleachingTFiltrating亍Pregnantsolution圖2硫代硫酸鹽溶液浸出難處理含金硫精礦工藝流程2結果與討論2.1難處理含金硫精礦的焙燒氧化預處理因金親硫，硫精礦中的伴生金常被金屬硫化物包裹。氧化焙燒是破壞硫化物包裹最常用的方法。2.1.1焙燒溫度對質量損失率的影響礦樣差熱分析(TGA)結果如圖3所示。由圖3可知，當溫度升高到400°C時，樣品的質量開始變化，神黃鐵礦開始發(fā)生氧化反應，生成揮發(fā)性很強的As2O3,As轉化為氣相，達到脫神的效果，如式(1)所示。同時黃鐵礦發(fā)生熱解離生成硫和磁黃鐵礦，如式⑵所示，此時，對應TGA曲線斜率開始急劇增大；隨著溫度的升高(500C)，

在有足夠氧氣的條件下，黃鐵礦與其熱解離生成的磁黃鐵礦氧化，如式⑶~(5)所示；當溫度繼續(xù)升高到650~750°C時，氧化生成的氧化鐵與硫化鐵發(fā)生化學反應，如式(6)和⑺所示；溫度高于650C后， 由于黃鐵礦和神黃鐵礦的不斷氧化，其含量也隨之降低，因此反應速率開始降低。由于溫度越高，能耗就越高，且金在過高溫度下會少量揮發(fā)，又因溫度超過700C后，質量損失曲線斜率趨于故選取700C⑴(2)⑶⑴(2)⑶(4)(5)(6)(7)12FeAsS+29O2=6As2O3+4FesO4+12SO2t2FeS2=2FeS+S23FeS+50疔FeQ4+3SO2f4FeS+7O?=2F電Ch+4S0行4FeS?+110廣2F段Og+8SOwf4Fe^04+02=6F任O316FeQa+FeS?=11F電O4+2S0衛(wèi)f2.1.2焙燒時間對礦石中硫去除率的影響將盛放礦粉的石英舟置于700C的馬弗爐中焙燒，焙燒時間對礦石中硫去除率的影響如圖4所示。由圖4可知，隨著焙燒溫度的升高，硫化物和神化物不斷氧化，硫去除率不斷增加，當焙燒時間達到2h時，硫去除率為94.7%，繼續(xù)延長焙燒時間，硫去除率基本不再變化。因此，焙燒的最佳時間為2h。2.2難處理含金硫精礦焙燒氧化后的硫代硫酸鹽浸出實驗所用硫代硫酸鹽浸出劑含0.3mol/LNa2S2O3、0.03mol/LCuSO4、1.0mol/LNH3?H2O、0.1mol/L(NH4)2SO4、0.3mol/LNa2SO3。Au+4S2O32-+Cu(NH3)42+Au44S2O32+Cu(NH3)4^=Au(SQa)；—+4NH行+Cu(SQ3)產 (8)Au+Cu(NH3)42+=Au(NH5)2++Cu(NH3)/ (9)

0.5 1.0 1.5 2.0 2.5Roastingtime/h圖4焙燒時間對硫去除率的影響0.5 1.0 1.5 2.0 2.5Roastingtime/hAu(NH3)；+2S?O」—=Au(S?O3)產+2NH汀S2O/"+2O2+H2O=2SO43_+2H+3SR；—+氏0=2SO；」+4S+2OITCu2++S3"=CuS(10)(11)(12)(13)(14)3SzCV—+60FT=4SO；—+2十3H?O溶液中發(fā)生的主要反應如式(8)所示；其中NH3與Cu2+形成的Cu(NH3)42+在反應過程中起氧化劑的作用，如式(9)所示；氨的存在能阻止S2O32-分解產生的硫在金表面產生鈍化現(xiàn)象，并且鉉根與金形成的二胺絡合物能與硫代硫酸根離子反應，轉化為更加穩(wěn)定的Au(S2O3)23-，如式(10)所示；溶液中硫酸鉉既可抑制S2O32-的氧化，如式(11)所示，又可防止S2O32-水解和沉淀物S和CuS的生成，如式((10)(11)(12)(13)(14)2.2.1礦石中硫去除率對金浸出率的影響取原礦與焙燒得到不同硫去除率的礦粉各10g，加入浸出劑，將恒溫振蕩器的浸出參數(shù)設定如下：溫度50°C、液固比3:1、振蕩速度250r/min、浸出時間18h。礦石中硫去除率對金浸出率的影響如圖5所示。由圖5可知，焙燒后金浸出率明顯高于原礦直接浸出的浸出率。且隨著硫去除率的增加，金浸出率也增大。未經焙燒的硫代硫酸鹽溶液浸出，金的浸出率僅為10.1%。當硫去除率達到94.7%時，金浸出率為66.9%，遠高于原礦的金浸出率，這是因為隨著硫去除率的增大，礦石中包裹金的硫化礦氧化更充分，金暴露得更多。張順應用限氧焙燒脫神-沸騰焙燒脫硫-氧化法提取含神金硫精礦中的金，第一步在700C中限氧焙燒30min，第二步在800C以上溫度焙燒，硫去除率為93%，最后金氰化浸出率為70%。而在本研究中采取一段焙燒，工藝流程更加簡單，能耗低，且浸出劑更加安全環(huán)保。2.2.2焙燒前后礦石的SEM像以及能譜掃描元素分析圖6所示為原礦與焙燒后礦樣的SEM像。由圖6(a)可見，原礦顆粒表面平滑，棱角分明，結構致密，大部分呈塊狀。由圖6(b)可見，焙燒后的礦樣由于包裹金的硫化物和神化物的氧化分解，使原本致密的礦石顆粒表面結構變得疏松多孔，比表面積也隨之增大，使浸出劑更容易與金接觸反應，進而浸出率有較大幅度的提高。表2所列為焙燒前后礦樣能譜掃描元素分析結果。由表2可知，焙燒前礦樣含有大量的硫元

素以及少量神元素，焙燒后神元素幾乎不存在，硫元素圖6原礦與焙燒后礦石的SEM像表2圖6(a)中A、B點和圖6(b)中C、D點的EDS能譜分析結果

Element-Massfraction/%PointAPointBPointCPointD01.711351.631.30As1.84L64Si5.56L596.435.65S4].24L31.97L75Ca2.21L272.412.21Fe47,4852.8587.5689.09的去除率達到95.68%。由此可見，在700°C下焙燒2h，能達到很好的除硫除神效果。2.2.3浸出時間對金浸出率的影響取預處理后的礦粉10g,在浸出溫度為50C、液固比為3:1、振蕩速度為250r/min時浸出時間對金浸出率的影響如圖7所示。由圖7可知，隨著浸出時間的延長，金浸出率提高，當浸出時間由4h延長到18h,金浸出率從53.4%增加到66.9%；進一步延長浸出時間，金浸出率不再增加。又由于浸出時間增加，能耗增大，因此，最佳浸出時間應為18h。與常規(guī)的氰化浸出相比，本實驗中采用的方法浸出時間更少。次次/po瞞』o3RI瞞UEOEUq2.2.4液固比對金浸出率的影響液固比對金浸出率的影響直接關系到浸出劑的用量。當其他條件不變、浸出時間為18h時，液固比對金浸出率的影響如圖8所示。由圖8可知：隨著液固比的增大，金浸出率先增大后減小。增大液固比，反應物與浸出劑接觸的概率增加，從而使金浸出率增大。當液固比為2:1時，金浸出率最大，達到69.1%。繼續(xù)增大液固比時，金浸出率反而下降，因此，最佳液固比為2:1。彭會清等選用硫代硫酸鹽浸出金含量為0.76g/t的硫化礦，浸出劑成分為75g/LNa2S2O3、50g/L(NH4)2SO4、5g/LCuSO4、pH=9.0(氨水調節(jié))，金浸出率可達90%。 但比較單位質量金所消耗的試劑，本次研究用量明顯更少。2.2.5振蕩速度對金浸出率的影響當其他條件不變、液固比為2:1時，振蕩器的振蕩速度對金浸出率的影響如圖9所示。由圖9可知：隨著振蕩速度增大，金浸出率有較大幅度的增加，當振蕩速度為250r/min時，浸出率達到最大值70.0%。%、%、POMU-.OmA」崩.sLPEDq圖8液固比對金浸出率的影響551 I I . 100 150 200 250 300Oscillatingspeed/（r，minT）圖9振蕩速度對金浸出率的影響振蕩速度增大，礦粉與浸出劑的混合更加均勻，礦粉表面的擴散層厚度減小金浸出率增大。隨著振蕩速度增大，擴散層趨于一個穩(wěn)定值，金浸出率也趨于穩(wěn)定。但當振蕩速度達到300r/min時，金浸出率反而減小，這是因為振蕩速度快，一方面會加快溶液中S2O32的氧化，另一方面會造成礦粉和浸出劑形成整體轉動或附壁旋轉，致使礦粉表面接觸不到新的浸出劑，阻礙硫代硫酸鹽與金的反應，從而導致金浸出率下降。故選用最佳振蕩速度為250r/min。白成慶的研究表明，最佳振蕩速度為300r/min，因其所用礦粉粒徑為0.074mm以下的含量為85%。與本研究相比，礦樣粒徑更小，為使