施工平臺設計及施工方案

杭景高速大路延長線〔之江大橋〕工程第2杭景高速大路延長線〔之江大橋〕工程第2合同施工平臺設計及施工技術方案浙江省交通工程建設集團-浙江省交通工程建設集團-54-名目\l“_TOC_250031“一、工程概況 2\l“_TOC_250030“二、施工平臺設計 2\l“_TOC_250029“1、主要設計依據(jù)及技術標準 2\l“_TOC_250028“2、施工平臺總體設計 3\l“_TOC_250027“三、施工平臺施工方案 4\l“_TOC_250026“1、施工平臺施工工藝流程 4\l“_TOC_250025“2、施工平臺施工打算 5\l“_TOC_250024“3、施工平臺施工需投入的主要機械 6\l“_TOC_250023“4、施工平臺施工所需人員 6\l“_TOC_250022“5、施工平臺施工留意事項 6\l“_TOC_250021“6、鋼管樁施工工藝 7\l“_TOC_250020“7、施工平臺的撤除 8\l“_TOC_250019“四、施工平臺的使用和維護 9\l“_TOC_250018“1、抗沖刷措施 9\l“_TOC_250017“2、防船幢措施 9\l“_TOC_250016“3、抗潮水、臺風措施 9\l“_TOC_250015“五、施工期環(huán)境保護措施 9\l“_TOC_250014“1、施工人員生活污水 9\l“_TOC_250013“2、施工生產(chǎn)廢水 10\l“_TOC_250012“六、施工平臺安全措施和保障 10\l“_TOC_250011“七、施工平臺質(zhì)量把握及措施 14\l“_TOC_250010“八、施工平臺計算書 17\l“_TOC_250009“1、計算參數(shù)： 17\l“_TOC_250008“2、鉆孔平臺計算 18\l“_TOC_250007“〔一〕使用狀態(tài)下的受力計算 18\l“_TOC_250006“〔二〕臺風大潮期的受力計算 36\l“_TOC_250005“〔三〕施工期間鋼管樁受力計算 37\l“_TOC_250004“3、操作平臺上部構(gòu)造受力計算 41\l“_TOC_250003“〔一〕使用狀態(tài)受力計算 41\l“_TOC_250002“〔二〕臺風狀態(tài)受力 54〔三〕施工狀態(tài)受力計算 54\l“_TOC_250001“4、關心棧橋受力計算 54\l“_TOC_250000“九、施工圖紙 55施工平臺設計及施工方案一、工程概況杭景高速延長線〔之江大橋〕西端分別與建成的杭景高速大路、國道又構(gòu)成了杭州市城市對外交通聯(lián)系的重要出入口通道。第2合同起迄樁號K2+777～K4+700.0,起點為之江大橋樁號側(cè)穿插墩處〔6號墩，終點接彩虹大橋隧道入口〔明挖段起始點處1.923km大橋東側(cè)非通航孔橋和浦路互通主線、左右匝道橋及路基。施工完畢。二、施工平臺設計1、主要設計依據(jù)及技術標準1〕設計依據(jù)和設計標準《大路橋涵設計通用標準》JTGD60－2023；《大路橋涵地基與根底設計標準》JTGD63－2023；〔第三版〕《鋼構(gòu)造設計標準》GB50017－2023；《海港水文標準》JTJ213－98；《港口工程荷載標準》JTJ215－98；《港口工程樁基標準》JTJ254－98；《海港工程設計手冊》《大路橋涵施工技術標準》JTJ041－2023；《大路工程質(zhì)量檢驗評定標準》JTGF80－2023。P6、P73〕技術標準荷載：施工平臺主要考慮平板車、8m3混凝土罐車、65t履帶吊車的施65t工荷載〔30t〕最重，為施工平臺設計荷載。16.55m×39.5m；P719m×41m；P631.55m×41.5m。鉆孔平臺尺寸除考慮旋挖鉆機施工需要外還考慮盤旋鉆機施工需要，其中6、操作平臺除考慮樁基施工時車輛通行需求外還考慮承臺、墩身和箱梁施工，寬度為6m，長度和鉆孔平臺同長；寸見附圖。＋7.90m；b、依據(jù)已搭設好的棧橋頂標高＋10.5m；c、平臺標高初步定為＋10.50m。2、施工平臺總體設計施工平臺總體設計100t。操作平臺寬度上主要能滿足旋挖鉆機、履帶吊、砼罐車、平板車等單項行駛65t100t。車輛會車及澆注砼時砼輸送車的停放需要，構(gòu)造上最大受力和施工平臺一樣。施工平臺上部構(gòu)造跨徑在考慮主體構(gòu)造需要外還考慮型鋼出廠的長度，一般11.5m、8.5m5.5m，12m、9m、6mΦ800×10mm，對于同一平臺，承受同一規(guī)格鋼管樁。施工平臺上部構(gòu)造設計8mmI16H45關心棧橋和施工平臺不連為整體。I25aH50平臺與施工平臺和關心棧橋不連為整體。L48＃槽鋼組成，考慮履帶吊在平臺上作業(yè)時回轉(zhuǎn)高度需要，護欄高度為0.9m。豎桿8＃槽鋼焊接在I16施工平臺下部構(gòu)造設計施工平臺承受鋼管樁根底，樁基Φ600mm，8mm〔樁基Φ800mm、10mmH45鋼管樁根底ZKS14～ZKS19ZKS14～ZKS157，ZKS18～ZKS1983m。三、施工平臺施工方案1、施工平臺施工工藝流程依據(jù)工程現(xiàn)場施工條件，結(jié)合下部構(gòu)造施工方案，施工平臺流程如下：施工平臺施工工藝流程圖施工平臺施工工藝流程圖樁位放樣制樁導向裝置前移就運樁預備并布置好振樁設備及履帶吊場地接樁吊樁插樁半成品檢查半成品檢查鋼管樁振動下沉平聯(lián)焊接牛腿焊接下一孔施工樁頂橫梁焊接承重梁鋪設安排梁鋪設面板施工附屬工程施工2、施工平臺施工打算2023420234101，14具體施工工期視樁基施工工期而定。3、施工平臺施工需投入的主要機械名稱名稱型號數(shù)量進場時間備注履帶吊50t12023.04振動錘60t12023.04汽車吊16t12023.04氧割設備62023.04電焊機直流焊機62023.04發(fā)電機200KVA12023.044、施工平臺施工所需人員施工平臺施工人員數(shù)量表序號工種人數(shù)進場時間備注1焊工52023.042起重工32023.043電工12023.044機修工12023.045機械工12023.046測量人員22023.047技術員22023.048安全員12023.045、施工平臺施工留意事項鋼管樁施工中的留意事項操作的嫻熟程度，在確保工程質(zhì)量的安全的前提下可逐步加快施工進度。焊接都必需嚴格按圖紙施工，在監(jiān)理及相關質(zhì)檢人員的監(jiān)視下進展檢驗。鋼管樁的連接留意事項8置折斷。潮水及臺風影響作用下的留意事項1撤離到安全區(qū)域躲避潮水。施工完成的實行確定的措施保證安全過度。施工過程中的不行預見因素的應對措施全的狀況下再實行必要的措施進展施工。6、鋼管樁施工工藝1〕鋼管樁的加工與制作12m。2〕鋼管樁的運輸3〕振動鋼管樁施工方法振動鋼管樁承受履帶吊車協(xié)作振動錘施打，履帶吊停放在已施工完成的平臺2沉樁應符合以下要求，單排樁50mm以內(nèi)；樁頂標高：±10cm；樁身垂直度：1％。確定樁位與樁的垂直度滿足要求后，開動振動錘振動，在振動過程中不斷的施工。4〕振動錘施工要點及留意事項標高時，綜合考慮各種因素并報告工程局部析狀況予以處理。每根樁的下沉一氣呵成，不行中途間歇時間過長，過長則振動錘部件易10min～15min。振動錘與樁頭法蘭盤連接螺栓必需擰緊，無間隙或松動，否則振動力不形或損壞，準時恢復。的垂直度，并把握好樁頂標高。下沉時如鋼管樁傾斜，準時牽引校正，每振1～度要求，經(jīng)現(xiàn)場技術人員檢查鋼管樁連接焊縫質(zhì)量合格前方可打設鋼管樁。7、施工平臺的撤除鉆孔平臺在樁基施工完后撤除，操作平臺和關心棧橋在上部構(gòu)造施工完后撤除樁的第一落地點和最終下放點之間的距離在履帶吊的操作半徑之內(nèi)。造成過度污染。四、施工平臺的使用和維護1、抗沖刷措施度。2、防船幢措施2防止江上作業(yè)其他船只航行時對鋼管樁的碰撞。航行安全和施工船舶作業(yè)安全。3、抗潮水、臺風措施五、施工期環(huán)境保護措施1、施工人員生活污水水可以不考慮，但必需對施工人員加強治理和環(huán)保意識教育。2、施工生產(chǎn)廢水水處理達標后排入市政管網(wǎng)。施工中產(chǎn)生的廢油和其他固體廢物不得堆放在水體旁，要準時清運。在水體四周不堆放有害物質(zhì)的建材。六、施工平臺安全措施和保障全。，嚴格按標準操作，并安排平臺施工中專職技術員現(xiàn)場跟蹤監(jiān)視施工方案的落實。交底，提高工人安全意識和安全操作水平。起重作業(yè)安全操作規(guī)程。方法和日常維護保養(yǎng)規(guī)定；作業(yè)時，起重臂的最大仰角不得超過出廠規(guī)定；90％及以上時，嚴禁下降起重臂；并嚴禁同時進展兩種及以上動作；性和制動器的牢靠性均良好，再連續(xù)起吊；好拉繩，緩慢行駛。嚴禁長距離戴載行駛。起重機行走時，轉(zhuǎn)彎不應過急，當轉(zhuǎn)彎半徑過小時，應分次轉(zhuǎn)彎，當路面凹凸不尋常，不得轉(zhuǎn)彎；時應將起重臂仰角適當放大。嚴禁下坡空檔滑行。40～60升到接近頂端的位置。確安全治理職責劃分，確保安全治理嚴密無漏洞、無死角。全治理日?；?、標準化、具體化。24氣割時要留意風向，不要引風作業(yè)。電焊時要戴防護眼罩。用電安全措施要求；施工現(xiàn)場布線、接電等必需由執(zhí)證上崗專業(yè)電工負責；救身用品，以防工作時發(fā)生意外；人工作、制止合閘”的警告牌，防止他人中途送電。完工后，送電前必需認真檢查，整理好工具，撤離人員，撤除警告牌，方能送電；護套破損、接線端頭松動等準時進展包扎、并進展多余電線、廢物等清場、以防發(fā)生觸電；電源裝置跳閘時，確定要查明緣由，修理故障后才能合閘；補救，嚴禁用水補救。水上作業(yè)安全操作保護用品，另還應配備好救生圈及救生衣。人要穿救生衣。工作平臺。平臺的四周要設欄桿和安全網(wǎng)。施工平臺施工安全保證體系平工程經(jīng)理〔吳墀忠〕臺施組工織 各部門負責〔各科室科長〕 安全科長〔張季瑜〕安保全證領施工班組負責人〔張惠良〕導小組安全教育及技術交底平臺 根底工作施工工安作全保保證證體系

特種作業(yè)人員技能培訓安全設備、設施、保護用品水上作業(yè)高空作業(yè)防范重點

起重作業(yè)防風防潮安全治理制度制度安全交底保證安全檢查七、施工平臺質(zhì)量把握及措施把握要點如下：，是確保工程質(zhì)量和棧橋運營安全的關鍵。鋼管樁打設質(zhì)量把握。鋼管樁是承受棧橋施工及運營期間各類荷載的主樁焊接質(zhì)量、管樁入土深度、垂直度以及樁位等?？v橫梁施工質(zhì)量把握?？v橫梁擔當將棧橋上部運營荷載均勻傳遞至鋼管位嚴格把握焊接質(zhì)量。針對大型臨時設施，應加強質(zhì)量把握力度和監(jiān)視力度，避開將其視為簡潔是工程施工安全、質(zhì)量治理的重中之重。因此，針對平臺施工，工程部制訂了嚴，鉆孔平臺和樁基鋼護筒相連，使它們連成一個整體，增加安全貯存。，各個連接焊接質(zhì)量要保證。平臺制止船撞及停靠，設置相應的制止標記，并派專人監(jiān)視。刷至限界前準時拋填防護。個約束，以保證平臺穩(wěn)定。配備專人檢查平臺上擱置的漂流物，并準時去除。鋼管樁檢查工程序號檢查工程群灘涂區(qū)對定值或允許偏差200mm檢查方法和頻率1 鋼管樁的中心 樁深水區(qū)200mm〔不同向〕全站儀檢查縱、橫方向2位置孔徑排樁100mm不小于設計樁徑查記錄3傾斜度1％查記錄4孔深符合設計要求查記錄鋼梁安裝實測工程項次檢查工程規(guī)定值或允許偏差檢查方法和頻率1軸線偏位 平臺中線502處〔mm〕 兩孔相鄰橫30梁中心線相對偏位2梁底高程 管樁處梁底〔mm〕 兩孔相鄰橫±20101處，2處梁相對高差3連接 焊縫尺寸符合設計要求量規(guī)：檢查全部高強螺栓扭矩±10％5％，5個工程技術科機械材料科質(zhì)檢科工程技術科機械材料科質(zhì)檢科施工平臺質(zhì)量保證體系框圖工程經(jīng)理工程經(jīng)理總工方測自設材原工案量檢備料料序組組組組組組組方測施設材原跟案量工備料材蹤設放自選選料檢計樣檢擇擇驗驗收施工班組〔施工及自檢〕施工班組〔施工及自檢〕平臺質(zhì)量合格平臺質(zhì)量合格八、施工平臺計算書1、計算參數(shù)：77t〔型號和參數(shù)表見附表100t。ZR280名稱單位規(guī)格或參數(shù)整機使用總量T77最大起拔力T22履帶中心距m2.3～3.6履帶寬度m0.81022.2m/s。水流力：按漲潮最大流速2.3m/s。施工平臺設計車速：15km/h。動載系數(shù)：車行荷載的沖擊系數(shù)取1.1?！?〕25t〔見后面〕〔7〕主要計算內(nèi)容包括：狀態(tài)上部構(gòu)造荷載工況下部構(gòu)造荷載工況狀態(tài)上部構(gòu)造荷載工況下部構(gòu)造荷載工況備注施工狀態(tài)風力＋涌浪力＋水流力單根鋼管樁時移動荷載＋自重使用狀態(tài)制動力＋風力＋水流力作業(yè)旋挖鉆機使用＋自重臺風大潮狀態(tài)風力＋涌浪力＋水流力不作業(yè)2、鉆孔平臺計算〔一〕使用狀態(tài)下的受力計算合荷載。一〕鉆孔平臺移動荷載狀態(tài)的工況為：旋挖鉆機的移動荷載＋自重。鉆孔平臺上部構(gòu)造受力計算模型與荷載圖I25aHN500HN45面板應力圖I25HN50HN45I25aHN50HN45MIDAS/CIVIL算，橫梁承受連續(xù)梁計算。計算結(jié)果如下：77t77t應力〔Mpa〕撓度〔mm〕序號構(gòu)件名稱容許剪計算剪容許應計算應容許計算應力應力力力撓度撓度下橫梁11.3*8537.51.3*14580.0103.7〔2HN45〕主梁21.3*8566.01.3*145120.3219.7(HN50)上橫梁31.3*851071.3*145129.01510(I25a)面板41.3*145140.18mm〕根底反力計算midas449.2KN。midas鉆孔平臺上部構(gòu)造受力計算模型與荷載圖I25aHN500HN45面板應力圖I25HN50HN45I25aHN50HN45MIDAS/CIVIL計算，橫梁承受連續(xù)梁計算。計算結(jié)果如下：77t77t應力〔Mpa〕撓度〔mm〕序號構(gòu)件名稱容許剪計算剪容許應計算應容許計算應力應力力力撓度撓度下橫梁11.3*8545.01.3*14577.8104.3〔2HN45〕主梁21.3*8562.21.3*145171.42114.7(HN50)上橫梁31.3*8541.51.3*145151.31514.7(I25a)面板41.3*145165.08mm〕鉆孔平臺鋼管樁豎向承載力和入土深度計算鋼管樁承載力計算依據(jù)midas計算結(jié)果，鋼管樁最大豎向反力為624KN。鋼管樁入土深度計算P8ZKS184.60m，12.60m，淤16KPa，20KPa樁徑φ60cm=0.6mφ80cm=0.8m，3m。a、φ60cm

un1212

lqii

Ar

q 1.5。rk624=1/1.5｛1.884×(4.6-3)×25＋1.884×12.6×30+1.884×L×16｝624KN=1/1.5｛75.4+712+1.884×L×16｝要求樁入淤泥質(zhì)粉質(zhì)地層深度L=4.9m。則樁入土總長為：4.6＋12.6＋4.9=22.1m。+22.1＝30m。、φ80cm624=1/1.5｛2.512×(4.6-3)×25＋2.512×L×30｝624＝1/1.5(100.5+2.512×L×30)要求樁入粉土②地層深度L=11m則樁入土總長為：4.6＋11=15.6m。+15.6＝24m。同理算得其他墩號的管樁入土深度，具體見下表：地質(zhì)條件直徑地質(zhì)條件直徑直徑孔口標墩號高地質(zhì)鉆孔號粉土①2粉砂①2”層厚粉土②2淤泥質(zhì)粉 800m600mm質(zhì)粘土③ m深〔m〕〔m〕〔m〕2深度度P61.04ZKS1410.406.7212317P71.29ZKS167.807.322.52416P81.46ZKS184.6012.617.52216P91.95ZKS208.46.8018.32416P102.07ZKS227.708.516.52316P112.5ZKS2432.412162115P122.3ZKS26701015.32216P132.79ZKS28710.5018.12216P142.65ZKS3010.506.715.72317P152.35ZKS32708.319.82316P162.39ZKS343.18.15.916.32115P173.71ZKS369.34.75.912.12116地層摩阻力(KPa)25303018鋼管樁周長(m)1.892.51φ60cm風荷載F＝KKKWAwh 013dwhW＝γV/2gd 2dV1022.2m/s。d空氣密度為0.0129kN/m3＝γV/2g=0.0129×22.22/〔2×10〕=0.32KN/m2。d 2dF＝KKKWA＝0.9×1.6×1×0.32×0.6×(9.3-1.6)＝2.13KN。wh 013dwh其作用點位于沖刷后的河床面以上5.49m。制動力100KN，方向與制動方向垂直。由617KN，9.34m。水流力考慮水流淌對樁產(chǎn)生的水流壓力為P=KAγV/2g2其中：K—外形系數(shù)，圓形取0.8V—水流速度，取2.3m/sA—阻水面積，取最不利墩P8+1.46,3.0m，207.9m,7.94m，A=0.6×7.94=4.764m2.P=0.6×4.764×10×2.3/(2×9.8)=3.4KN作用點位于沖刷后的河床面以上3.1m。涌潮壓力＋1.6m，最高潮位為＋7.9m，4，3m。P=23×0.6×3＝41.4KN。作用點位于沖刷后的河床面以上5.54m。鋼管樁水平承受容許值R=a3EIX/Vh oa xI—樁截面慣性矩；X—樁頂容許水平位移值；oaVxa—樁的水平變形系數(shù)；a=〔mb/EI〕1/50其中m—樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)；查《大路橋涵地基與根底設計標準》附錄Pm用效應。b〔D=600〕b=0.9(1.5d+0.5)＝1.26m；0 007mma〔5.0×106×1.26/2.06×1011×6.029×10-41/5=0.551(1/m)x

oa

=6.26cm(見R=162KNh鋼管樁穩(wěn)定性、水平位移及應力計算①驗算樁的穩(wěn)定性鋼管樁的長細比為：λ=l/i=μl/i0ll0

為鋼管長度，取9.34m(9.3-1.46+1.5=9.34m)計算，i7mm60cm〔1mmi=0.2132，μ2/3。求得λ=29.2,查表得ψ＝0.983.實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性驗算：N/ψA<f600/(0.983×0.013254)=46MPa<f=215MPa鋼管樁穩(wěn)定性滿足要求。②計算樁的水平位移荷載等外部荷載同時作用在單樁且相互夾角為零的最不利狀況。單樁的受力狀況如以以下圖：H=22.5KN<162KN；M=181KN.m。0

+MδHH〔0〕 0 HM〔0〕0

+Mδ ) 其中MH〔0〕 0 MM〔0〕δδHH〔0〕 34 43 h 24 42 34 43 h 24 42HM〔0〕 34 43 h 24 42 34 43 h 24 42δHM〔0〕 34 43 h 24 42 34 43 h 24 42δ=〔1/aEI〕×[(AC-AC)+K(AC-AC)]/[(AB-AB)+K(AB-AB)]MH〔0〕 34 43 h 24 42 34 43 h 24 42K為樁柱底面土因轉(zhuǎn)動而發(fā)生的土抗力影響系數(shù)，當ah(=0.551×19.66＝h10.83)>2.50；B2

=-12.15810,B3

=-11.73066,B4

=-0.35762,D2=-3.76647,D3

=-15.0755,D=-23.1404,A4

=-6.53316,A3

=-1.61428,A4=9.24368,C

=-10.60840，C=-17.9186,C=-15.6105(BD-BD2 3 4 34 43266.061(AB-AB109.012(BC-BC176.713,(BD-BD)/34 43

34 43

34 43(AB-AB)=2.44,(BC-BC)/(AB-AB1.621，(AD-AD176.708，34 43

34 43

34 43

34 43(AC-AC190.834(AD-AD)/(AB-AB1.621(AC-AC/(AB-AB34 43

34 43

34 43

34 43

34 43值為1.751，代入可求得水平位移量為：δ=(22.5/0.5513×2.06×108×6.029×10-4)×2.44+(181/0.5512×2.06×108×6.029×10-4)×1.621=26.4×10-4+77.0×10-4=1.03×10-2mΨ=-[(22.5/0.5512×2.06×108×6.029×10-4)×1.621+(181/0.551×2.06×108×6.029×10-4)×1.751]=-[9.7×10-4+46.3×10-4]=0.56×10-2水平位移△L=δ-Ψ(h+h1 2 0△L＝1.03×10-2m＋0.56×10-2×9.34m＝6.26cm。0③計算樁的應力σ =N/A+M/W=624/0.013254+181/1.977×10-3maxmin=4.7×104+9.16×104

=+138.6MPa<1.3[σ]=189MPa；maxσ =+44.6MPa<1.3[σ]=189MPamaxmin滿足要求，是整個平臺的安全貯存體系。φ80cm由于φ80cmφ60cm〔二〕臺風大潮期的受力計算臺風大潮期的受力組合主要為風荷載＋水流力＋涌浪力。具體計算承受midas，見圖：1、組合應力圖2、位移圖依據(jù)midas95MPa<145MPa,最大組合位移為2.0cm，均滿足標準和設計要求?！踩呈┕て陂g鋼管樁受力計算〔風荷載＋涌潮力＋水流力〕作用下的應力。φ60cm風荷載F＝KKKWAwh 013dwhW＝γV/2gd 2dV1022.2m/s。d空氣密度為0.0129kN/m3＝γV/2g=0.0129×22.22/〔2×10〕=0.32KN/m2。d 2dF＝KKKWA＝0.9×1.6×1×0.32×0.6×(9.3-1.6)＝2.13KN。wh 013dwh其作用點位于沖刷后的河床面以上5.49m。制動力100KN，方向與制動方向垂直。由617KN，9.34m。水流力考慮水流淌對樁產(chǎn)生的水流壓力為P=KAγV/2g2其中：K—外形系數(shù)，圓形取0.8V—水流速度，取2.3m/sA—阻水面積，取最不利墩P8+1.46,3.0m，207.9m,7.94m，A=0.6×7.94=4.764m2.P=0.6×4.764×10×2.3/(2×9.8)=3.4KN作用點位于沖刷后的河床面以上3.1m。涌潮壓力＋1.6m，最高潮位為＋7.9m，4，3m。P=23×0.6×3＝41.4KN。作用點位于沖刷后的河床面以上5.54m。鋼管樁水平承受容許值R=a3EIX/Vh oa xI—樁截面慣性矩；X—樁頂容許水平位移值；oaVxa—樁的水平變形系數(shù)；a=〔mb/EI〕1/50其中m—樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)；查《大路橋涵地基與根底設計標準》附錄Pm用效應。b〔D=600〕b=0.9(1.5d+0.5)＝1.26m；0 007mma〔5.0×106×1.26/2.06×1011×6.029×10-41/5=0.551(1/m)1：Vx

取2.441，假定樁頂?shù)娜菰S偏移值為X

=6.5cm(見oaR=168KNh鋼管樁穩(wěn)定性、水平位移及應力計算①驗算樁的穩(wěn)定性鋼管樁的長細比為：λ=l/i=μl/i0ll0

為鋼管長度，取9.34m(9.3-1.46+1.5=9.34m)計算，i7mm60cm〔1mmi=0.2132，μ2/3。求得λ=29.2,查表得ψ＝0.983.實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性驗算：N/ψA<f600/(0.983×0.013254)=46MPa<f=215MPa鋼管樁穩(wěn)定性滿足要求。②計算樁的水平位移等外部荷載同時作用在單樁且相互夾角為零的最不利狀況。單樁的受力狀況如以以下圖：求得等效水平力H=47KN<168KN；彎矩M=252KN.m。0

+MδHH〔0〕 0 HM〔0〕0

+Mδ ) 其中MH〔0〕 0 MM〔0〕δHH〔0〕 34 43 h 24 42 34 43 h 24 42δHM〔0〕 34 43 h 24 42 34 43 h 24 42δHM〔0〕 34 43 h 24 42 34 43 h 24 42δ=〔1/aEI〕×[(AC-AC)+K(AC-AC)]/[(AB-AB)+K(AB-AB)]MH〔0〕 34 43 h 24 42 34 43 h 24 42K為樁柱底面土因轉(zhuǎn)動而發(fā)生的土抗力影響系數(shù)，當ah(=0.551×19.66＝h10.83)>2.50；B2

=-12.15810,B3

=-11.73066,B4

=-0.35762,D2=-3.76647,D

=-15.0755,D=-23.1404,A=-6.53316,A=-1.61428,A3 4 2 3 4=9.24368,C

=-10.60840，C=-17.9186,C=-15.6105(BD-BD2 3 4 34 43266.061(AB-AB109.012(BC-BC176.713,(BD-BD)/34 43

34 43

34 43(AB-AB)=2.44,(BC-BC)/(AB-AB1.621，(AD-AD176.708，34 43

34 43

34 43

34 43(AC-AC190.834(AD-AD)/(AB-AB1.621(AC-AC/(AB-AB34 43

34 43

34 43

34 43

34 43值為1.751，代入可求得水平位移量為：δ=(47/0.5513×2.06×108×6.029×10-4)×2.44+(252/0.5512×2.06×108×6.029×10-4)×1.621=55.2×10-4+66.8×10-4=1.22×10-2mΨ=-[(47/0.5512×2.06×108×6.029×10-4)×1.621+(252/0.551×2.06×108×6.029×10-4)×1.751]=-[20.2×10-4+36.46×10-4]