斜屋面懸挑式腳手架施工方案資料

#M=1.9N1+2.9N2+3.9N3+qX4.92/2=2.1X9153+1.2X18001+0.9X9153+601X2.22/2=50515N?m鋼絲繩所受拉力：T=M+(2.1Xsin60)=50515+(2.1Xsin60)=27775N安全系數(shù)?。?4鋼絲繩破斷拉力為27775X4=111100N=111.1KN。鋼絲繩選用015.5(6X19+1),破斷拉力122.58KN,滿足?；ɑ@螺栓選用1.3#OO型封閉式花籃螺栓，許用負荷130KN,適用鋼絲繩最大直徑16mm,滿足要求。2)挑梁彎矩計算：經(jīng)計算挑梁彎矩為M=30674N?m16#字鋼彎矩模量：Wx=141cm3彎矩取最大值30674N?m。S=M/Wx=27931X103/(141X103)=198.1MPa小于鋼材強度設計值205MPa,滿足要求。⑷、邊梁及水梢模板支撐架計算：1、計算參數(shù)：架體參數(shù)：縱距：800mm 步距：1500mm架體高度：垂直高度 4米，斜向長度 5米主要荷載：混凝土板自重：0.775ttfx0.8mx24500N/m3=15190N模板自重荷載：350N/m2x3.05mX0.8m=854N鋼管自重： 38.4N/m施工荷載： 3000N/m2X0.8mX0.85m=2040N2、立桿計算1)立桿頂部負荷的計算：立桿頂端承受的垂直荷載：P=(1.2X(15.190+0.854)+1.4X2.04)+2=7.611kN/m2)立桿根部承受荷載：每米立桿承受的架體結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m)Ngi=0.134X5=0.67kN架體傾角：54立桿根部荷載：N=7.611+sin54+0.67X1.2=10.212kN3)立桿穩(wěn)定性復核：N=1.2NG+1.4Nq一出力=10212+(0.388X4.89X100)=53.8N/mm2小于鋼材強度設計值205N/mm2,滿足。3、扣件抗滑力的復核縱橫向水平桿與立桿連接時，按規(guī)范5.2.5條規(guī)定，扣件抗滑承載力按R<Rc進行計算其中Rc——扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN;縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;取架體頂端連接扣件進行計算荷載的計算值R=7.611+sin54=9.408kN單扣件抗滑承載力的設計計算值略大于 8.0kN,使用雙扣件可滿足要求（二）、模擬架體壓力試驗為驗證此架體方案的可行性，即架體剛度、承載力與穩(wěn)定性是否滿足要求,搭設1:1模擬架，根據(jù)計算荷載進行堆載試驗。1、根據(jù)懸挑架施工方案12月16日開始在C區(qū)負一層及一層C-H~C-J/C-3~C-4軸搭設半跨1:1模擬架體。2、12月18日模擬架體搭設完成，經(jīng)主任工程師、項目技術(shù)負責人驗收合格。3、12月19日上午9:00開始進行堆載試驗①首先是用水準儀測量架體未堆載前重要節(jié)點的標高， 選定圖一所示A、B點A點：一層50線水準儀讀數(shù)3895A點水準儀讀數(shù)4322A點與一層50線高差42.7cmB點：二層50線水準儀讀數(shù)282B點水準儀讀數(shù)313B點與二層50線高差3.1cm測量記錄完成后開始堆載。經(jīng)過計算，斜屋面每平米施工總荷載為 1.4噸，模擬架體承載面積為11.6itf,故堆載物體總重量為16.24噸且均勻分布。本次堆載物品靠近主體端為6噸水泥，架體前端為8根屈曲約束支撐桿件，屈曲約束支撐桿件每根自重1.3噸。本次堆載重量共計16.4噸。

③12月19日11:40堆載完成后對架體再次進行觀測， A、B點標高如下:A點：一層50線水準儀讀數(shù)3895A點水準儀讀數(shù)4329A點與一層50線高差43.4cm堆載完成后A點下降7mmB點：二層50線水準儀讀數(shù)282B點水準儀讀數(shù)322B點與二層50線高差4cm堆載完成后B點下降9mm④堆載完成48小時后對A、B點再次進行觀測數(shù)據(jù)如下：A點：一層50線水準儀讀數(shù)823A點水準儀讀數(shù)1257A點與一層50線高差43.4cmA點堆載完成48小時后與剛堆載完成后測量標高無變化。B點：二層50線水準儀讀數(shù)356B點水準儀讀數(shù)397B點與二層50線高差4.1cmB點堆載完成48小時后比剛堆載完成下降1mm4、1