施工升降機接料平臺施工設(shè)計方案

...wd......wd......wd...碧桂園陶園工程工程施工升降機接料平臺搭設(shè)施工方案編制人審核人批準人編制單位：江蘇南通二建集團碧桂園陶園工程部日期：2017年8月目錄TOC\o"1-2"\h\z\u一、工程概況2二、編制依據(jù)2三、施工方案21、施工進度方案22、材料與設(shè)備方案3四、接料平臺搭設(shè)施工工藝技術(shù)31、技術(shù)要求32、搭設(shè)要求43、撤除要求44、施工程序5五、施工安全技術(shù)措施61、高空墜落62、物體打擊63、架體倒塌6六、接料平臺勞動力方案7七、接料平臺計算書及相關(guān)圖紙7【計算書】7【節(jié)點圖】25一、工程概況本工程位于鄭州中牟綠博組團，西鄰錦榮路、北抵規(guī)劃富貴四路、東臨規(guī)劃牡丹一街、南鄰規(guī)劃永盛北街?？偨ㄖ娣e56765.38平方米。1#樓地上25層，建筑高度78.6m；6#樓地上26層，建筑高度79.3m?？紤]材料的垂直運輸，1#、6#樓分別布置1臺施工升降機、擬定施工升降機安裝高度分別為80.9m〔1#樓〕、80.3m〔6#樓〕；安裝高度均為54節(jié)標準節(jié)高。本方案主要針對施工升降機接料平臺搭設(shè)編制。施工電梯性能參數(shù)表單個梯籠尺寸長3.0×寬1.5×高2.50m單籠額定載荷2000Kg額定提升速度36m/min電源功率〔KVA〕2×3×13標準節(jié)尺寸0.65×0.65×1.508m二、編制依據(jù)⑴本工程施工組織設(shè)計及其他相關(guān)設(shè)計圖紙、變更等⑵《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》〔JGJ130-2011〕⑶《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)標準》〔JGJ80-2016⑷《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-2016⑸《鋼構(gòu)造設(shè)計標準》〔GB50017-2003〕⑹《建筑施工手冊》第5版⑺《建筑施工腳手架實用手冊》⑻《施工升降機安全規(guī)程》〔GB10055-2007〕⑼《建筑構(gòu)造荷載標準》〔GB50009-2012〕⑽《SCD200/200施工升降機使用說明書》三、施工方案1、施工進度方案施工進度方案表日歷天工序8月9月10月5101520253151015202531510152025316#樓接料平臺6#樓平臺防護門1#樓接料平臺1#樓平臺防護門2、材料與設(shè)備方案⑴接料平臺架、連墻桿、卸荷拉桿及預埋插管均應采用φ48×3.0mm的鋼管。并應符合現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》〔GB/T13793〕或《低壓流體輸送用焊接鋼管》〔GB/T3092〕中規(guī)定的3號普通鋼管，其質(zhì)量應符合國家標準《碳構(gòu)造鋼》〔GB/T700〕中Q235—A級鋼的規(guī)定。⑵接料平臺架采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質(zhì)應符合國家標準《鋼管腳手架扣件》〔GB15831〕的規(guī)定。⑶接料平臺架木腳手板應符合JGJ130中的材質(zhì)要求。⑷為確保工程安全，防護門安裝170cm高，使待乘人員無法探頭，減少意外事故發(fā)生；防護門中間20cm金屬板材部位安裝插銷鎖，防護門用鋼板網(wǎng)封閉，防止施工人員伸手開門開鎖，防護門鎖安裝在防護門外側(cè)，由電梯內(nèi)操作人員控制，樓層待乘人員無法翻開。注意防護門只允許向構(gòu)造方向開啟。⑸為了方便快捷合理地對升降機進展調(diào)度，提高運行效率。各樓層安裝對應樓層呼叫器，即安裝在兩樘防護門中間隔板上，司機根據(jù)樓層呼叫器顯示及語音提示知道那一層有呼叫，以便進展應答操作。四、接料平臺搭設(shè)施工工藝技術(shù)1、技術(shù)要求⑴本工程采用SC200／200施工電梯，接料平臺方案根據(jù)腳手架方案進展搭設(shè)和施工，懸挑層次以及腳手架的懸挑及有關(guān)節(jié)點全部按腳手架方案進展施工。⑵接料平臺架根基同腳手架搭設(shè)在地下室頂板上。⑶接料平臺對應的每層樓面處必須設(shè)置連墻桿，連墻桿預埋插管埋深不得小于250mm。⑷接料平臺每層應滿鋪木腳手板，腳手板應與架體綁扎結(jié)實，且靠近升降機一側(cè)應高于靠近建筑物一側(cè)20～30mm。⑸接料平臺在架體兩側(cè)及正面外側(cè)兩立桿之間應按標準設(shè)置扶手、靠近欄桿及擋腳板。⑹接料平臺外側(cè)與電梯吊籠預留不大于100mm間距，便于層站材料的裝卸以及確保電梯吊籠上下安全運行。2、搭設(shè)要求⑴相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內(nèi)，其在高度方向上錯開的距離不得小于500mm，對接扣件開口應朝內(nèi)。當平臺架搭至連墻件的構(gòu)造點時，應及時作連墻拉結(jié)。除立桿外，其余桿件應采用整根鋼管搭設(shè)，嚴禁對接使用。⑵縱向水平桿設(shè)置在立桿內(nèi)側(cè)，橫向水平桿內(nèi)端頭距離墻面為50mm。⑶縱向掃地桿固定在距底座上方200mm的立桿上，橫向掃地桿應固定在緊靠縱向地桿下方的立桿上。⑷連墻桿設(shè)置于平臺架沿建筑物側(cè)立桿豎直距離主節(jié)點不大于200mm處，連墻桿水平設(shè)置，或稍向下斜，要求傾斜角度不得大于10度。⑸卸載拉桿應與平臺架外側(cè)立桿連接。卸載拉桿上端應與參埋桿連接結(jié)實。卸載拉桿與立桿連接處應靠近主節(jié)點，平臺架卸載層應加設(shè)水平斜桿，形成幾何不變形體系。⑹之字型橫向斜撐的旋轉(zhuǎn)扣件距離主節(jié)點不大于100mm。⑺扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相符。螺栓擰進扭力矩不應小于40N.m，且不應大于65N.m。各桿件端頭伸出扣件蓋邊緣的長度為100mm。⑻擋腳板應鋪設(shè)在立柱內(nèi)側(cè)。3、撤除要求⑴撤除作業(yè)必須按先搭后拆原則由上而下逐層撤除，嚴禁上下同時作業(yè)。⑵連墻桿及卸載拉桿必須隨架體逐層撤除，嚴禁先將連墻桿或卸載拉桿整層或數(shù)層撤除后再拆架體。⑶當撤除至下部最后一根立桿高度時，應先在適當位置搭設(shè)臨時拋撐加固后，再撤除連墻件。⑷撤除時，各構(gòu)配件應通過人工傳遞或運輸至地面，嚴禁將構(gòu)配件拋至地面。4、施工程序Ⅰ、施工前的準備⑴接料平臺搭設(shè)及撤除前應編制施工方案，并對搭設(shè)人員進展安全技術(shù)交底。⑵應對鋼管、扣件、腳手板進展驗收，嚴禁使用不合格產(chǎn)品。Ⅱ、地基與根基⑴按照接料平臺架設(shè)計的立桿縱向距、橫向距進展放線、定位。⑵放置墊板共兩塊，每塊為4m×0.2m×0.05m。⑶將底座準確地安放在定位線上。Ⅲ、接料平臺架的搭設(shè):⑴架體搭設(shè)流程：立桿→縱向掃地桿→橫向掃地桿→第一步縱向水平桿→第一步橫向水平桿→第二步縱向水平桿→第二步橫向水平桿→連墻桿〔每樓層設(shè)置一組〕→第三步縱向水平桿→依以上順序直至施工需要高度。之字型斜撐、扶手、中欄桿及八字撐應隨架體的升高同步搭設(shè)。需要設(shè)卸載拉桿的架體應同步搭設(shè)卸載拉桿。⑵腳手板的鋪設(shè)在接料平臺架每層沿縱向鋪設(shè)腳手板，用鍍鋅鋼絲將腳手板與平臺架體綁扎結(jié)實。⑶踢腳板及防護網(wǎng)的鋪設(shè)在平臺架接料層兩側(cè)面及防護門間的空檔處設(shè)置踢腳板和防護網(wǎng)，并與平臺架體綁扎結(jié)實。⑷防護門的安裝將防護門安裝在靠近施工電梯口兩側(cè)的立柱上。4、接料平臺架的撤除⑴撤除平臺架應全面檢查架體的扣件連接、連墻件、卸載拉桿等是否符合構(gòu)造要求，并對施工人員進展安全技術(shù)交底。⑵去除架體上的雜物及地面的障礙物。⑶按撤除方案撤除平臺架，在撤除作業(yè)中應嚴格遵循撤除要求中的規(guī)定。五、施工安全技術(shù)措施1、高空墜落⑴開工前必須針對各施工部位的實際狀況編制具有針對性、可操作性的安全技術(shù)措施，并進展交底。⑵操作面滿鋪腳手板，不允許出現(xiàn)“探頭板〞。⑶搭設(shè)平臺架時，必須配戴安全帶。⑷接料平臺外側(cè)必須按標準搭設(shè)防護欄桿。⑸撤除腳手架時，嚴格按照擬定撤除次序撤除，并配戴安全帶。2、物體打擊⑴進入施工現(xiàn)場必須正確配戴合格的安全帽。⑵通道口搭設(shè)防護棚。⑶施工時高空作業(yè)人員嚴禁往下拋扔物品。⑷盡量防止穿插作業(yè)，有穿插作業(yè)時設(shè)專人進展監(jiān)視指揮。3、架體倒塌⑴嚴格按施工方案進展施工，技術(shù)、安全、工程人員定期進展符合性和安全性檢查。⑵滿足腳手架搭設(shè)中掃地桿、連接點、搭接、對接、剪刀撐等構(gòu)造要求。⑶不能隨意加大平臺架上的荷載。六、接料平臺勞動力方案操作人員必須按國家有關(guān)規(guī)定經(jīng)專門的安全技術(shù)培訓，取得建筑施工特種作業(yè)操作資格證書，持證上崗。組織保障措施序號姓名性別職務/工種證書備注證書編號有效期1范輝男工程經(jīng)理蘇建安B〔2010〕06302122018-09全面負責2蔡東輝男工程質(zhì)安蘇建安C〔2013〕06304782019-09監(jiān)視檢查與驗收3王順發(fā)男架子工皖A022016031011P2018-05登高作業(yè)4章連才男架子工蘇A0220100002742018-06登高作業(yè)注：建筑施工特種作業(yè)操作資格證：以進場實際人員為準。七、接料平臺計算書及相關(guān)圖紙【計算書】〔1〕、腳手架參數(shù)1#樓落地接料平臺架搭設(shè)高度5層、高15.4+1.2〔室外高差〕為16.6m；3#樓落地接料平臺架搭設(shè)高度4層、高8.75+1.25〔室外高差〕為10m；搭設(shè)雙排單立桿腳手架，本方案取1#樓16.6m高腳手架進展驗算，如能滿足要求，則此方案可行。架體搭設(shè)根本參數(shù)腳手架搭設(shè)方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Ф48×3腳手架架體高度H(m)16.6水平桿步距h(m)1.8立桿縱〔跨〕距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.85內(nèi)立桿距建筑距離(m)0.3橫向水平桿懸挑長度(m)0.15縱橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫桿上縱桿根數(shù)n2連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接形式扣件連接連墻件截面類型鋼管連墻件型號Ф48×3扣件連接的連接種類雙扣件連墻件與構(gòu)造墻體連接承載力(kN)80連墻件計算長度a(m)0.3腳手架安全等級2級腳手架構(gòu)造重要性系數(shù)γ01荷載參數(shù)腳手板類型木腳手板擋腳板的類型木擋腳板腳手板鋪設(shè)層數(shù)每隔〔x〕一設(shè)每2步設(shè)置一層密目安全網(wǎng)自重標準值(kN/m^2)0.01實際腳手板鋪設(shè)層數(shù)3構(gòu)造腳手架施工層數(shù)njg1構(gòu)造腳手架荷載標準值Qkj(kN/m^2)3裝修腳手架施工層數(shù)nzx1裝修腳手架荷載標準值Qkx(kN/m^2)2橫向斜撐每隔〔x〕跨設(shè)置5腳手架上震動、沖擊物體自重QDK(kN/m^2)0.5計算震動、沖擊荷載時的動力系數(shù)κ1.35腳手板自重標準值gK1(kN/m^2)0.35腳手架搭設(shè)地區(qū)河南(省)鄭州市(市)根本風壓值Wo(kN/m^2)0.3地面粗糙程度C類密集建筑群的中等城市市區(qū)架體頂部風壓高度變化系數(shù)0.679架體底部風壓高度變化系數(shù)0.65風荷載體型系數(shù)1.271地基參數(shù)根基類型混凝土樓板地基承載力特征值fak〔kPa〕/墊板底面積A〔m2〕0.25地基土類型/〔圖1〕落地式腳手架立面圖〔圖2〕落地式腳手架剖面圖〔2〕、縱向水平桿驗算由于橫向水平桿上的縱向水平桿是均等放置的，故縱向水平桿的距離為S=la/(n+1〕，縱向水平桿承受的腳手板及施工活荷載的面積。qG=1.2×(g+gK1×lb/(n+1))=1.2×(0.033+0.35×0.85/(2+1))=0.159kN/mqQ=1.4×[(Qk+κQDK)×lb/(n+1)]=1.4×((3+1.35×0.5)×0.85/(2+1))=1.458kN/m根據(jù)標準要求縱向水平桿按三跨簡支梁進展強度和撓度驗算，故計算簡圖如下：由于縱向水平桿按標準規(guī)定按三跨連續(xù)梁計算，那么施工活荷載可以自由布置。選擇最不利的活荷載布置和靜荷載按實際布置的疊加，最符合架體的力學理論根基和施工現(xiàn)場實際，抗彎和撓度驗算計算簡圖如下：1、抗彎驗算〔圖3〕強度計算受力簡圖〔圖4〕彎矩圖Mmax=0.418kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.418×106/4490=93.19N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(g+gK1×lb/(n+1))=0.033+0.35×1.5/(2+1)=0.208kN/m〔圖5〕撓度計算受力簡圖〔圖6〕撓度圖νmax=0.327mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=5.667mm滿足要求3、支座反力計算最符合架體的力學理論根基和施工現(xiàn)場實際，支座反力驗算如下：由于支座反力的計算主要是為橫向水平桿承受的集中力的統(tǒng)計，故須分為承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進展計算：承載能力極限狀態(tài)V=2.886kN正常使用極限狀態(tài)VK=0.344kN〔3〕、橫向水平桿驗算由上節(jié)可知F=V,FK=VKq=1.2g=1.2×0.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m由于橫向水平桿按標準規(guī)定按簡支梁計算計算簡圖如下：〔圖7〕強度計算受力簡圖〔圖8〕彎矩圖1、抗彎驗算Mmax=0.821kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.821×106/4490=182.885N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算〔圖9〕撓度計算受力簡圖〔圖10〕撓度圖νmax＝0.347mm≤[ν]＝min[la/150，10]=10mm滿足要求3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)：Vmax=5.796kN·m〔4〕、扣件抗滑承載力驗算扣件抗滑承載力驗算：R=Vmax=5.796kN≤Rc=8kN滿足要求〔5〕、立桿穩(wěn)定驗算腳手板理論鋪設(shè)層數(shù)y=min{H/[(x+1)h],yZ}=41、立桿承受的構(gòu)造自重標準值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=16.6×0.13+4×(0.85+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=2.306kN2、構(gòu)配件自重標準值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3×(0.85+0.15)×1.5×0.35/2+3×0.17×1.5+1.5×16.6×0.01=1.802kN3、施工活荷載標準值腳手架上沖擊荷、震動荷載，非偶發(fā)事件，僅取一層腳手板上作用該荷載即可滿足實際情況。NQK=(njgQkj+nzxQkx+κQDK)(lb+a1)la/2=(1×3+1×2+1.35×0.5)×(0.85+0.15)×1.5/2=4.256kN4、風荷載統(tǒng)計立桿穩(wěn)定組合風荷載時：取距架體底部的風荷載高度變化系數(shù)z=0.65連墻件驗算風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值計算時：取最高處連墻件位置處的風荷載高度變化系數(shù)z=0.679風荷載標準值：k=zs0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》〔GB51210〕6.2.6條規(guī)定，取風荷載組合值系數(shù)Ψw=0.6，根據(jù)連墻件的步距可確定ξ1=0.6，連墻件豎向間距H1=3.6。Mwk=0.05ξ1klaH12=0.05×0.6×0.248×1.5×3.62=0.145kN·mMwd=ΨwγQMwk=0.6×1.4×0.145=0.121kN·m立桿荷載組合：根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》〔GB51210〕6.2.5條規(guī)定進展計算：Nd=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2×(2.306+1.802)+1.4×4.256=10.888kN長細比驗算：l0=kh=1.155×1.5×1.8=3.119m=l0/i=3.119×1000/15.9=196.132[]=210滿足要求根據(jù)值查標準JGJ130-2011附錄A.O.6得到=0.188則立桿穩(wěn)定的驗算式為：不組合風荷載：Υ0×Nd/A=1×(10.888×1000)/(0.188×424)=136.778N/mm2f=205N/mm2滿足要求組合風荷載：Υ0×Nd/A+Υ0×Mwd/W=1×(10.292×1000)/(0.188×424)+1×0.121×106/4490=156.333N/mm2f=205N/mm2滿足要求〔6〕、允許搭設(shè)高度驗算不組合風荷載：[H]=[Af-(1.2NG2K+1.4NQK)]/1.2gk=(0.188×424×205-(1.2×1.802×1000+1.4×4.256×1000))/(1.2×0.13×1000)=52.548m組合風荷載：[H]={Af-[1.2NG2K+0.91.4〔NQK+Mwk/W)]}/1.2gk=(0.188×424×205-(1.2×1.802×1000+0.9×1.4×(4.256×1000+0.145×106/4490)))/(1.2×0.13×1000)=56.107mH=16.6m≤[H]=52.548m滿足要求〔7〕、連墻件承載力驗算計算連墻件的計算長度：a0=a=0.3×1000=300mm,=a0/i=300/15.9=18.868[]=210根據(jù)值查標準JGJ130-2011附錄A.O.6得到=0.949風荷載標準值：k=zs0=0.679×1.271×0.3=0.259kN風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值：Nwld=γQkL1H1=1.4×0.259×10.8=3.915kN連墻件的軸向力設(shè)計值：Nld=Nwld+N0=3.915+3=6.915kN其中N0由根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》〔GB51210〕6.2.7條規(guī)定進展取值。將Nl、帶入下式：強度：=Nl/Ac=6.915×1000/424=16.308N/mm20.85f=0.85×205=174.25N/mm2穩(wěn)定：Nl/A=6.915×1000/(0.949×424)=17.177N/mm20.85f=0.85×205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Nl=6.915kN≤Rc=12kN滿足要求懸挑接料平臺計數(shù)書1#樓層高3.1m；6#樓層高2.95m，本方案取1#樓6層懸挑接料平臺架3.1×6=18.3m進展驗算?！?〕、腳手架參數(shù)架體搭設(shè)根本參數(shù)腳手架搭設(shè)方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Ф48×3腳手架搭設(shè)高度H(m)18.3水平桿步距h〔m〕1.8立桿縱距〔跨距〕la(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.85內(nèi)立桿距建筑距離a(m)0.3橫向水平桿懸挑長度a1(m)0.15縱橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱桿上橫桿根數(shù)n2連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接形式扣件連接連墻件截面類型鋼管連墻件型號Ф48×3扣件連接的連接種類單扣件支撐或拉桿〔繩〕設(shè)置形式鋼絲繩與鋼絲桿不參與計算腳手架安全等級2級腳手架構(gòu)造重要性系數(shù)γ01懸挑鋼梁參數(shù)懸挑鋼梁類型工字鋼懸挑鋼梁規(guī)格16號工字鋼鋼梁上外表距地面高度(m)15鋼梁懸挑長度(m)1.3鋼梁錨固長度(m)2懸挑鋼梁與樓板錨固類型螺栓連接鋼梁擱置的樓板混凝土強度C30樓板厚度(mm)120鋼筋保護層厚度(mm)15配筋鋼筋強度等級HRB400鋼梁錨固點拉環(huán)/螺栓個數(shù)2拉環(huán)/螺栓直徑(mm)20荷載參數(shù)腳手板類型木腳手板擋腳板類型木擋腳板腳手板鋪設(shè)的方式每2步設(shè)置一層密目式安全網(wǎng)的自重標準值(kN/m^2)0.01實際腳手板鋪設(shè)層數(shù)3構(gòu)造腳手架施工層數(shù)njg1構(gòu)造腳手架荷載標準值Qkj(kN/m^2)3裝修腳手架施工層數(shù)nzx1裝修腳手架荷載標準值Qkx(kN/m^2)2腳手架上震動、沖擊物體自重QDK(kN/m^2)0.5腳手板自重標準值gK1(kN/m^2)0.35計算震動、沖擊荷載時的動力系數(shù)κ1.35腳手架搭設(shè)地區(qū)河南(省)鄭州市(市)地面粗糙程度C類密集建筑群的中等城市市區(qū)根本風壓值w0(kN/m^2)0.3架體底部風壓高度變化系數(shù)0.65架體頂部風壓高度變化系數(shù)0.92風荷載體型系數(shù)1.271腳手架狀況全封閉，半封閉背靠建筑狀況敞開、框架和開洞墻密目網(wǎng)每100cm^2的目數(shù)m2000每目面積A(cm^2)0.01〔圖1〕立面圖〔圖2〕剖面圖〔2〕、橫向水平桿驗算由于縱向水平桿上的橫向水平桿是均等放置的緣故，橫向水平桿的距離為la/(n+1〕，橫向水平桿承受的腳手板及施工活荷載的面積。其中荷載統(tǒng)計時將鋼管自重統(tǒng)計入永久荷載，這樣計算更為準確，其中鋼管自重標準值為g=0.033。根據(jù)分析腳手架的橫向水平桿上荷載一定是由可變荷載控制的組合為不利組合，故：q=1.2(g+gK1×la/(n+1))+1.4(Qk+κQDK)×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×(3+1.35×0.5)×1.5/(2+1)=2.822kN/m1、抗彎驗算〔圖3〕強度計算受力簡圖〔圖4〕彎矩圖Mmax=0.239kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.239×106/4490=53.286N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算正常使用極限狀態(tài)qK=g+gK1×la/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)=0.208kN/m〔圖5〕撓度計算受力簡圖〔橫桿〕〔圖6〕撓度圖νmax=0.059mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=5.667mmNumaxCheck13、支座反力計算由于支座反力的計算主要是為了縱向水平桿的驗算，故須分為承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進展計算：承載能力極限狀態(tài)V=1.66kN正常使用極限狀態(tài)VK=0.123kN〔3〕、縱向水平桿驗算由上節(jié)可知F=V,FK=VKq=1.2×0.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m由于縱向水平桿按標準規(guī)定按三跨連續(xù)梁計算，那么施工活荷載可以自由布置。選擇最不利的活荷載布置和靜荷載按實際布置的疊加，最符合架體的力學理論根基和施工現(xiàn)場實際，抗彎和支座反力驗算計算簡圖如下：撓度驗算的計算簡圖如下：1、抗彎驗算Fq=1.40.5(Qk+κQDK)La/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.4×0.5×(3+1.35×0.5)×1.5/(2+1)×0.85×(1+0.15/0.85)2=1.513kN/m〔圖7〕強度計算受力簡圖〔縱桿〕〔圖8〕彎矩圖Mmax=0.774kN·mσ==Υ0×Mmax/W=1×0.774×106/4490=172.379N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算〔圖9〕撓度計算受力簡圖〔縱桿〕〔圖10〕撓度圖νmax=0.419mm≤[ν]＝min[la/150，10]=10mm滿足要求3、支座反力計算Vmax=5.893kN〔4〕、扣件抗滑承載力驗算扣件抗滑承載力驗算：R=Vmax=5.893kN≤Rc=8kN滿足要求〔5〕、立桿穩(wěn)定驗算腳手板每隔腳手板理論鋪設(shè)層數(shù)y=min{H/[(x+1)h],yZ}=41、立桿承受的構(gòu)造自重標準值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=18.3×0.13+4×(0.85+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=2.527kN2、構(gòu)配件自重標準值NG2KZ=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3×(0.85+0.15)×1.5×0.35/2+3×0.17×1.5+1.5×18.3×0.01=1.827kN3、施工活荷載標準值腳手架上沖擊荷、震動荷載，非偶發(fā)事件，僅取一層腳手板上作用該荷載即可滿足實際情況。NQK=(njgQkj+nzxQkx+κQDK))(lb+a1)la/2=(1×3+1×2+1.35×0.5)×(0.85+0.15)×1.5/2=4.256kN4、風荷載統(tǒng)計立桿穩(wěn)定組合風荷載時：取距架體底部的風荷載高度變化系數(shù)z=0.65連墻件驗算風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值計算時：取最高處連墻件位置處的風荷載高度變化系數(shù)z=0.92風荷載標準值：k=zs0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》〔GB51210〕6.2.6條規(guī)定，取風荷載組合值系數(shù)Ψw=0.6，根據(jù)連墻件的步距可確定ξ1=0.6，連墻件豎向間距H1=2.4。Mwk=0.05ξ1klaH12=0.05×0.6×0.248×1.5×2.42=0.064kN·mMwd=ΨwγQMwk=0.6×1.4×0.064=0.054kN·m5、荷載組合立桿荷載組合根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》〔GB51210〕6.2.5條規(guī)定進展計算：Nd=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2×(2.527+1.827)+1.4×4.256=11.183kN6、穩(wěn)定系數(shù)的計算l0=kh=1.155×1.5×1.8=3.119m允許長細比的驗算：=l0/i=3.119×1000/15.9=196.132[]=210滿足要求根據(jù)值查標準JGJ130-2011附錄A.O.6得到=0.1887、立桿穩(wěn)定的驗算不組合風荷載：Υ0×N/A=1×(11.183×1000)/(0.188×424)=140.296N/mm2f=205N/mm2滿足要求組合風荷載：Υ0×N/A+Υ0×Mwd/W=1×(10.587×1000)/(0.188×424)+1×0.054×106/4490=144.84N/mm2f=205N/mm2滿足要求〔6〕、連墻件承載力驗算計算連墻件的計算長度：a0=a=TiememberLb1mm,=a0/i=300/15.9=18.868[]=210根據(jù)值查標準JGJ130-2011附錄A.O.6得到=0.952風荷載標準值：k=zs0=0.92×1.271×0.3=0.351kN/m2風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值：Nwld=γQkL1H1=1.4×0.351×3×2.4=3.536kN連墻件的軸向力設(shè)計值：Nld=Nwld+N0=3.536+3=6.536kN其中N0由根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》〔GB51210〕6.2.7條規(guī)定進展取值。將Nl、帶入下式：強度：=Nl/Ac=6.536×1000/424=15.415N/mm20.85f=0.85×205=174.25N/mm2穩(wěn)定：Nl/A=6.536×1000/(0.952×424)=16.192N/mm20.85f=0.85×205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Nl=6.536kN≤Rc=8kN滿足要求〔7〕、懸挑鋼梁驗算1、計算簡圖懸挑鋼梁示意圖如下：〔圖11〕鋼梁示意圖根據(jù)標準規(guī)定及鋼梁的實際受力、約束條件，可將懸挑鋼梁簡化為一段懸挑的簡支梁，計算簡圖如下：〔圖12〕承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖〔鋼梁〕2、荷載統(tǒng)計根據(jù)鋼梁的計算簡圖和荷載情況，利用根本力學原理進展最大彎矩、最大剪力計算承載能力極限狀態(tài)最大彎矩：〔圖13〕彎矩圖Mmax=16.424kN·m正常使用極限狀態(tài)最大彎矩：Mkmax=12.658kN·m承載能力極限狀態(tài)下的最大剪力：〔圖14〕剪力圖Qmax=22.682kN支座反力：R2=9.084kNR1=32.263kN3、抗彎強度、整體穩(wěn)定驗