凈化變換工段計算匯總

脫碳工段脫鹽水和蒸汽計算1、一廠脫碳工段脫鹽水、蒸汽平衡計算1計算過程(以1小時為計算基準(zhǔn))1.1.1蒸汽需求量的計算(以整個脫碳工段作為整體)進(jìn)脫水系統(tǒng)的NHD溶液的水含量：m=3.8*1.027*3.7%=0.144t=144kg出脫水系統(tǒng)的NHD溶液的質(zhì)量：m=3.8*1.027-0.144=3.75t=3750kg脫水工段的熱量消耗分為兩部分：NHD升溫?zé)崃肯暮退舭l(fā)熱量消耗。NHD升溫消耗熱量：Q=mX溫差乂比熱容=3750*(50.9-5.9)*2.1=354375kJ水蒸發(fā)消耗熱量：Q=mX溫差乂比熱容+mX汽化熱=144*(99-2.5)*4.183+144*2267=384574KJ總消耗熱量為：Q總=354375+384574=738949KJ現(xiàn)場的熱損失以5%計算，則蒸汽的需求量為:=738949/2267(1+5%)=342kg/h另外，集油器蒸汽消耗量為27kg/h。因此，蒸汽總需求量為369kg/h即0.369t/h。1.1.2循環(huán)水需求量的計算被冷卻蒸汽放出的熱量：144*2267=326448KJ令循環(huán)水的溫差為8°C,則循環(huán)水的用量為：=326448/8/4.183=9755kgQ9.8t1.2計算數(shù)據(jù)匯總蒸汽進(jìn)脫水系統(tǒng)：F=400kg(控制室流量顯示)T=187CP=1.2MPa冷凝水出脫水系統(tǒng)：T=187CNHD進(jìn)脫水系統(tǒng)：F=3.8m3/hT=2.5CCh2O=3.7%NHD出脫水系統(tǒng)：F=3.7m3/hT=27CCh2o=0NHD脫水出系統(tǒng)副產(chǎn)蒸汽：F=225kg/hT=99CH2O比熱容：4.183kJ/(kg?°C) (20C水的數(shù)據(jù))NHD比熱容：2.1kJ/(kg?C)(溫度不知)NHD密度：1.027t/m3水汽化熱(1.2MPa、187.8C)：2005kJ/kg水汽化熱(0.1MPa、99C):2267kJ/kg1?3、小結(jié)一廠脫碳工段蒸汽總需求量0.369t/h,實際蒸汽需求量為0?4血循環(huán)水需求量為9.8血，實際無流量顯示。2、三廠脫碳工段脫鹽水、蒸汽平衡計算2.1計算過程(以1小時為計算基準(zhǔn))2.1.1蒸汽用量的計算進(jìn)脫水系統(tǒng)的NHD溶液的水含量：m=5*4.5%=0.225t=225kg脫水工段的熱量消耗分為兩部分:NHD熱量消耗和水蒸發(fā)熱量消耗。NHD熱量消耗：Q=mX溫差乂比熱容=(5-0.225)*1027*(50.9-5.9)*2.1=463421kJ水蒸發(fā)消耗熱量：Q=mX溫差乂比熱容+mX汽化熱=225*(100-5.9)*4.183+225*2267=598640KJ總熱量消耗為：463421+598640=1062061KJ所以，蒸汽的總需求量為：1062061/2267=468kg因此，三廠需要蒸汽468kg/h即：0.468t/h2.1.2脫水塔頂冷卻器循環(huán)水用量的計算進(jìn)入蒸汽的F=225kg/h,T=99°C，出口蒸汽冷凝液的T=65°C。蒸汽冷凝過程放出的熱量為：2267*225+4.183*225*(99-65)=542074KJ循環(huán)水的需求量為：542074/4.183/8=16198kg^16.2t2.2.3三廠相關(guān)的計算數(shù)據(jù)蒸汽進(jìn)脫水系統(tǒng)：T=187CP=1.2MPa冷凝水出脫水系統(tǒng)： T=187CNHD進(jìn)脫水系統(tǒng)：F=5.0m3/hT=5.9CCh2o=4.5%NHD出脫水系統(tǒng)：F=5.0m3/hT=50.9CCh2o=0NHD脫水出系統(tǒng)副產(chǎn)蒸汽：F=225kg/hT=94°CH2O比熱容：4.183kJ/(kg?C) (20C水的數(shù)據(jù))NHD比熱容：2.1kJ/(kg-C)(溫度不知)NHD密度：1.027kg/m3水汽化熱(1.2MPa、187.8C)：2005kJ/kg水汽化熱(0.1MPa、99.6C)：2267kJ/kg2.3小結(jié)三廠脫碳工段蒸汽需求量為0?498t/ho循環(huán)水的需求量為：542074/4.183/8=16198kg^16.2t3甲醇脫碳工段脫鹽和蒸汽計算3.1再生塔蒸汽用量的計算以每小時為計算基準(zhǔn)。3.1.1再生塔頂部CO。2T=85C,P=30KPaCO2的摩爾數(shù)：4500*1000/22.4=200892molCO2的質(zhì)量：F=4500m3=4500*1000*44/22.4/1000000=8800kg=8.8t3.1.2貧液再生塔底部貧液：T=105C，貧液的流量等于半貧液流量和CO2氣體流量之和，所以流量F=65t/h-8.8t/h=56.2t/h

表1貧液成分以及含量一覽表貧液成分摩爾數(shù)/mol質(zhì)量/kgMDEA40%38231245877H2O60%57346910322設(shè)MDEA的摩爾數(shù)為x,H2O的摩爾數(shù)為1.5x，則38231218*1.5x+120*x=56.2*1000000解方程得：x=382312mol即：MDEA的摩爾數(shù)為382312molH2O的摩爾數(shù)為573469mol。3.1.3半貧液組分再生塔的半貧液：T=85°C,F=65m3/h(半貧液的流量等于貧液的流量和co2的流量和)表2貧液成分以及含量一覽表半貧液成分摩爾數(shù)/molMDEA39.2%382312H2O57.2%573469CO23.6%2008923.1.4計算進(jìn)入再生塔的物料有三種，MEDA、H2O、CO2?，F(xiàn)在針對每一種物料的熱量變化進(jìn)行計算。(1)MDEA帶走的熱量MDEA進(jìn)入再生塔：T=85CMDEA出再生塔：T=105CMDEA吸收的熱量為：2.24*(105-85)*45877=2055289KJH2O熱量計算H2O進(jìn)入再生塔：T=85°CH2O出再生塔：T=105CH2O吸收的熱量為：4.2*(105-85)*10322=867048KJCO2熱量CO2前后溫度假設(shè)不變，簡化CO2熱量不變。經(jīng)過以上計算，再生塔吸收的熱量為：867048+2055289=2922337KJCO2解析過程中吸收的熱量8800*2200=19360000kJ蒸汽流量計算蒸汽:T=150C，壓力0.5MPa，所以蒸汽的流量為，=Q/C=2922337+19360000/2118.5=10517kg/h=10.5t/h實際流量顯示：10t/h附表：物料的基本物化性質(zhì)MDEA比熱容(15.6C)2.24KJ/(Kg.K)H2O比熱容(20C)4.2KJ/(Kg.K)蒸汽的冷凝熱(150C)2118.5KJ/kgCO2在MDEA中的溶解焓2200KJ/kg3.2脫鹽水流量計算地槽尺寸規(guī)格：(P2600mm*3000mm因此計算出地槽的容積為：V=1/2*n*1.32*3=15m3,所以容納水15t,每班加水大約為半槽，加水量大約為8m3。每小時加液量為1t/h.總結(jié)論1、 蒸汽用量匯總