結構工程師-二級專業(yè)考試-鋼筋混凝土結構

結構工程師-二級專業(yè)考試-鋼筋混凝土結構[單選題]1.關于框架結構豎向活荷載最不利布置的方法，下列論述不正確的是（）。A.滿布荷載法，活荷載同時作用于所有梁，求出支座和跨中彎矩直接用于內（江南博哥）力組合B.分層組合法，以分層法為依據，對梁只考慮本層活荷載最不利布置；對柱彎矩僅考慮上、下層活荷載影響；對柱軸力，必須考慮該層以上相鄰梁布置活荷載C.最不利荷載位置法，根據框架截面指定內力的影響線確定活荷載最不利布置D.分跨計算組合法，活荷載逐層逐跨單獨布置，分別計算內力，最后組合最不利內力正確答案：A參考解析：A項，對于滿布荷載法，由于沒有考慮活荷載的最不利布置，只有支座彎矩接近最不利內力，可直接用于內力組合，而跨中彎矩將小于最不利內力，應乘以增大系數1.1～1.2后才能用于內力組合。因此A項錯誤。[單選題]2.如圖2-3所示框架結構中間層的端節(jié)點，柱截面400mm×400mm，混凝土等級為C25，框架梁上排受力筋為25鋼筋。試判斷在該節(jié)點錨固水平段b和向下彎折段a，與下列何項數值最為接近？（）圖2-3A.a＝496mm；b＝331mmB.a＝457mm；b＝370mmC.a＝375mm；b＝372mmD.a＝375mm；b＝331mm正確答案：D參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4條表4.1.4-2可知，C25混凝土軸心抗拉強度設計值ft＝1.27N/mm2；根據第4.2.2條表4.2.2-1可知，HRB335級鋼筋強度設計值fy＝300N/mm2；根據第8.3.1條表8.3.1可知，鋼筋外形系數α＝0.14。根據第8.3.1條式（8.3.1-1）計算，受拉鋼筋的錨固長度為：lab＝α（fy/ft）d＝0.14×（300/1.27）×25＝826.77mm。代入式（8.3.1-3），縱向受拉鋼筋的錨固長度為：lab＝ζalab＝1.0×826.77＝826.77mm。根據第9.3.4條及圖9.3.4（b）可知，上部縱筋錨入柱內的水平投影長度b不應小于0.4lab，豎直投影長度應取為15d，則該節(jié)點向下彎折段長度為：a＝15d＝15×25＝375mm。該節(jié)點錨固水平段長度為：b＝0.4la＝0.4×826.77＝330.71mm。選項中與結果最接近的是375、331，因此答案選D項。[單選題]3.在鋼筋混凝土雙筋梁中，大偏心受壓和大偏心受拉構件的正截面承載力計算中，要求受壓區(qū)高度x≥2as′，是為了（）。A.保證受壓鋼筋在構件破壞時能達到其抗壓強度設計值B.防止受壓鋼筋壓屈C.避免保護層剝落D.保證受壓鋼筋在構件破壞時能達到極限抗壓強度正確答案：A參考解析：鋼筋混凝土雙筋梁和大偏心受壓和受拉構件中限制受壓區(qū)高度x限2as′，是為了保證混凝土被壓碎前受壓鋼筋達到其抗壓強度，充分利用受壓區(qū)鋼筋的強度。[單選題]4.某承受均布荷載的簡支梁跨度l0＝5m，截面尺寸b×h＝200mm×500mm，混凝土強度等級為C20，箍筋為HPB300級，縱筋為HRB335級鋼筋，單排縱向受力鋼筋，梁凈跨為5m，as＝40mm。假設梁的支座截面承受剪力設計值V＝150kN，則該截面所需的箍筋總面積與間距的比值Asv/s最接近于（）。A.0.51B.0.54C.0.65D.0.82正確答案：C參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.3.4條式（6.3.4-1）規(guī)定，由于0.7ftbh0＝0.7×1.10×200×（500－40）＝70840N＜V＝150000N，需要按計算確定腹筋。根據第9.2.9條表9.2.9，當V＞0.7ftbh0，300＜H≤500mm，箍筋最大間距smax＝200mm。最小配箍面積為：Asv，min＝0.24（ft/fyv）bs＝0.24×1.10/270×200×200＝39.11mm2；根據第9.2.9條第2款規(guī)定，對截面高度不大于800mm的梁，箍筋最小直徑Dmin＝6mm。復核截面尺寸為：hw＝h0＝460mm，根據第6.3.1條規(guī)定，矩形截面受彎構件，其受剪截面應符合下式條件：當hw/b≤4時，V≤0.25βcfcbh0＝0.25×1.0×9.6×200×（500－40）＝220800N，滿足要求。根據第6.3.4條式（6.3.4-2），可得該截面所需的箍筋總面積與間距的比值為：Asv/s＝（V－0.7ftbh0）/（fyvh0）＝[150000－0.7×1.10×200×（500－40）]/（270×460）＝0.637。選項中與結果最接近的是0.65，因此答案選C項。[單選題]5.鋼筋混凝土簡支梁，混凝土強度等級為C30。縱向受力鋼筋用HRB335級，箍筋用HPB300級。梁截面為300mm×600mm，計算配筋為As＝2700.0mm2，則梁的縱向受拉鋼筋配置最合適的是（）。A.525B.425（第一排）＋222（第二排）C.528D.328（第一排）＋225（第二排）正確答案：B參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第9.2.1條第3條規(guī)定，梁下部鋼筋水平方向的凈間距不應小于25mm和d。A項，根據附錄A表A.0.1可知，配525時，As＝2454mm2＜2700.0mm2，不滿足；C項，配528時，不能滿足凈距要求；D項，配328＋225配筋量過大。B項配筋最為合適，因此選擇B項。[單選題]6.某單筋矩形截面梁b×h＝250mm×450mm，采用C20級混凝土，配置425（HRB335級）縱向受力鋼筋；當發(fā)生正截面破壞時，屬于下列情況中的（）。提示：ρmax＝0.55fc/fy，as＝40mm。A.平衡配筋梁的界限破壞B.適筋梁破壞C.少筋梁破壞D.超筋梁破壞正確答案：D參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4條表4.1.4-1及表4.1.4-2可知，C20混凝土的強度設計值為：fc＝9.6N/mm2；ftsub>＝1.1N/mm2。根據第4.2.2條規(guī)定，HRB335鋼筋的強度設計值為：fy＝300N/mm2。根據第8.5.1條表8.5.1可知，縱向鋼筋最小配筋率為：ρmin＝max（0.2，45ft/fy），由于45ft/fy＝45×1.1/300＝0.165%＜0.2%，所以ρmin＝0.2%。根據附錄A表A.0.1，該梁縱向受力鋼筋為：As＝1965mm2。則縱向鋼筋配筋率為：ρ＝As/（bh0）＝1964/（250×410）＝0.0192＞ρmin＝0.002，且ρ＞ρmax＝0.55（fc/fy）＝0.552×（9.6/300）＝0.0176，故該梁正截面破壞屬于超筋梁破壞。[單選題]7.已知矩形截面簡支梁計算跨度ln＝8.5m，b＝350mm，h＝600mm；承受均布荷載設計值g＋q＝12.3kN/m（包括梁自重），集中荷載設計值P＝210kN（見圖2-6）。采用C30級混凝土，若箍筋為HPB300級鋼筋，則僅配置箍筋時，所需箍筋為（）。圖2-6A.4@150B.48@200C.48@250D.48@300正確答案：A參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4條規(guī)定，C30級混凝土強度設計值為：fc＝14.3N/mm2；ftsub>＝1.43N/mm2。根據第4.2.2條規(guī)定，HPB300鋼筋強度設計值為：fy＝270N/mm2；fyv</sub>＝270N/mm2?？紤]彎矩較大，保護層厚度取as＝70mm，則有效高度為：h0＝530mm。根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.3.4條規(guī)定，總剪力設計值V＝0.5×12.3×8.5＋210＝262.3kN。其中，集中力產生剪力210kN，占總剪力210/262.3＝80.06%＞75%。剪跨比λ＝a/h0＝2750/530＝5.19＞3，當λ大于3時，取為3。根據式（6.3.1-1）規(guī)定，驗算其受剪截面條件：V＝262.3kN＜0.25βcfcbh0＝0.25×1.0×14.3×350×530＝663.16kN，滿足規(guī)范要求。根據第6.3.4條式（6.3.4-1），驗算構造箍筋條件：V＝262.3kN＜[1.75/（λ＋1）]ftbh0＝[1.75/（3＋1）]×1.43×350×530＝116.05kN，應按計算配置箍筋。根據第6.3.4條式（6.3.4-2）計算，Asv/s＝[V－1.75/（λ＋1）·ftbh0]/（fyvh0）＝（262300－116050）/（270×530）＝1.022。選4肢箍8時，s≤201.1/1.323＝152.0mm，取4肢箍8@150，滿足規(guī)范要求。由于ρsv＝Asv/（bs）＝201.1/（350×150）＝0.00383＞0.24（ft/fyv）＝0.24×1.43/270＝0.00127。s＝150mm＜smax＝250mm，同時s＝150mm＜15d＝240mm，均滿足規(guī)范要求。因此選擇A項。[單選題]8.T形截面梁（見圖2-7），bf′＝500mm，b＝200mm，hf′＝80mm，h＝600mm，as＝40mm?；炷翉姸鹊燃墳镃25，縱向受拉鋼筋為HRB335級，用422，As＝1520mm2，則此梁所能承受的彎矩Mu為（）kN·m。圖2-7A.211.68B.237.12C.237.80D.247.52正確答案：C參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4條表4.1.4-1和第4.2.3條表4.2.3-1可知，混凝土強度等級為C25，縱向受拉鋼筋為HRB335級，則強度設計值fc＝11.9N/mm2；fysub>＝300N/mm2。根據第6.2.11條式（6.2.11-1），由于fyAs＝300×1520＝456000N＜α1fcbf′hf′＝1.0×11.9×500×80＝476000N，故該截面梁為第一類T型截面梁，按截面寬度為bf′的矩形截面進行計算。截面有效高度為：h0＝h－as＝600－40＝560mm。根據式（6.2.10-2），混凝土受壓區(qū)高度為：x＝fyAs/（α1fcbf′）＝300×1520/（1.0×11.9×500）＝76.6mm。將數據代入式（6.2.10-1），則有：Mu＝α1fcbf′x（h0－x/2）＝1.0×11.9×500×76.6×（560－76.6/2）＝237.78kN·m。選項中與結果最接近的是237.80，因此答案選C項。[單選題]9.梁的正截面破壞形式有適筋梁破壞、超筋梁破壞、少筋梁破壞，它們的破壞性質是（）。A.都屬于塑性破壞B.都屬于脆性破壞C.適筋梁、超筋梁屬脆性破壞，少筋梁屬塑性破壞D.適筋梁屬延性破壞，超筋梁、少筋梁屬脆性破壞正確答案：D參考解析：適筋梁的破壞開始于受拉區(qū)鋼筋的屈服，在梁完全破壞之前，由于鋼筋要經歷較大的塑性變形，隨之引起裂縫急劇開展和梁撓度的激增，給人以明顯的破壞預兆，屬于延性破壞類型；超筋梁破壞在沒有明顯預兆的情況下，由于受壓區(qū)混凝土被壓碎而突然破壞，屬于脆性破壞類型；少筋梁的承載力取決于混凝土的抗拉強度，屬于脆性破壞類型。[單選題]10.從混凝土受壓構件的承載力N-M相關關系中得出的下述結論正確的是（）。A.當M一定時，對小偏壓柱，應取N小的組合控制截面設計B.當M一定時，對大偏壓柱，應取N大的組合控制截面設計C.當N一定時，無論大、小偏壓柱都要取M盡可能大的組合控制截面設計D.軸壓時的受壓承載力最大，Nmax＝N0；純彎時的受彎承載力最大，Mmax＝M0正確答案：C參考解析：圖2-15是受壓構件N-M相關曲線。由N-M的關系曲線可知，大偏心受壓破壞時，N隨M的減小而減小，隨M的增大而增大，界限破壞時的M為最大。小偏心受壓破壞，N隨著M的增大而減小。在曲線的a點，M＝0，為軸心受壓，此時N達到最大。A項，當M一定時，對小偏壓柱，N越大越危險，應取N大的組合進行配筋計算；B項，當M一定時，對大偏壓柱，N越小越危險，應取N小的組合進行配筋計算；C項，當N一定時，無論大、小偏壓，都是M越大越危險；D項，從圖2-15可以看出，N＝N0表述正確，但Mmax≠M0，Mmax＝Mb（界限破壞時彎矩），對應的為界限破壞時軸力Nb。圖2-15N-M關系曲線[單選題]11.某鋼筋混凝土偏心受壓柱，正方形截面，混凝土強度等級C50，四角各配置125（HRB400級），每邊各配置325（HRB335級），則此鋼筋混凝土偏心受壓柱的截面相對界限受壓區(qū)高度ξb為（）。A.0.518B.0.544C.0.550D.0.614正確答案：A參考解析：HRB400級、HRB335級鋼筋均為有屈服點鋼筋，C50混凝土，β1＝0.8。根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.2.7條式（6.2.7-1）計算，具體計算如下：①對HRB400級鋼筋，fy＝360N/mm2，Es＝2.0×105N/mm2，εcu＝0.0033，則相對界限受壓區(qū)高度為：ξb＝β1b>/[1＋fy/（Esεcu）]＝0.8/[1＋360/（2.0×105×0.0033）]＝0.518。②對HRB335級鋼筋，fy＝300N/mm2，Es＝2.0×105N/mm2，εcu＝0.0033，則相對界限受壓區(qū)高度為：ξb＝β1b>/[1＋fy/（Esεcu）]＝0.8/[1＋300/（2.0×105×0.0033）]＝0.55。③根據第6.2.7條注解規(guī)定，當截面受拉區(qū)內配置有不同種類或不同預應力值的鋼筋時，受彎構件的相對界限受壓區(qū)高度應分別計算，并取其較小值。0.518＜0.55，故此鋼筋混凝土偏心受壓柱的截面相對界限受壓區(qū)高度ξb＝0.518。[單選題]12.板柱結構，柱網尺寸8.1m×8.1m，板厚200mm，中柱截面尺寸為b×h＝700mm×700mm，采用C30混凝土，受沖切鋼筋用HPB300級，若板上作用的荷載設計值g＋q＝11.8kN/mm2，則僅采用箍筋作為受沖切鋼筋所需的箍筋面積Asuv最接近于（）mm<su<sub="">p>2。提示：as＝20mm，γ0＝1.0。A.1432.1B.1520.3C.1641.8D.1720.7正確答案：A參考解析：截面有效高度為：h0＝h－as＝180mm；集中反力設計值為：Fl＝11.8×8.12－11.8×（0.7＋2×0.18）2＝760.94kN。根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）表4.1.4-2、第4.2.3條規(guī)定，C30混凝土，ft＝1.43N/mm2；fyv</sub>＝270N/mm2。根據第6.5.1條規(guī)定，對于中柱，位置影響系數為：αs＝40；臨界截面周長為：um＝（700＋180/2×2）×4＝3520mm；局部荷載作用面積長邊與短邊尺寸的比值為：βs＝2.0。代入式（6.5.1-2）、式（6.5.1-3），可得影響系數分別為：η1＝0.4＋1.2/2.0＝1.0；η2＝0.5＋（40×180）/（4×3520）＝1.0114。取η＝min（η1，η2）＝1.0。又根據第6.5.3條式（6.5.3-2）規(guī)定，并且不考慮預應力的情況下箍筋面積為：選項中與結果最接近的是1432.1，因此答案選A項。[單選題]13.某一般框架梁（無集中荷載），混凝土強度等級為C30，截面尺寸b×h＝250mm×500mm，配雙肢箍?8@100，已知受剪面滿足規(guī)范要求，箍筋為HPB300鋼筋，as＝35mm，其斜截面承載力最接近于（）kN。A.240B.280C.292D.325正確答案：A參考解析：有效高度為：h0＝h－as＝500－35＝465mm。根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）表4.1.4-2、第4.2.3條規(guī)定，C30混凝土，ft＝1.43N/mm2，HPB300鋼筋，fyv＝270N/mm2。根據第6.3.4條式（6.3.4-2）計算，斜截面承載力為：選項中與結果最接近的是240，因此答案選A項。[單選題]14.根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版），下列表述正確的是（）。A.配置抗沖切箍筋的鋼筋混凝土樓板，其沖切破壞前有明顯預兆，呈延性破壞B.受彎構件進行疲勞驗算時，受壓區(qū)混凝土應力圖形可簡化為等效的矩形應力圖C.對于進行疲勞強度驗算的受彎構件，其主拉應力由箍筋或彎起鋼筋承受，不考慮混凝土的作用D.在吊車梁疲勞強度驗算中，荷載應取用標準值，當吊車為重級工作制時，對吊車的豎向荷載應考慮動力系數1.1正確答案：D參考解析：D項，根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.7.2條規(guī)定，在疲勞驗算中，荷載應取用標準值；根據《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第6.3.1條規(guī)定，當吊車為重級工作制時，對吊車的豎向荷載應考慮動力系數1.1。A項，根據《混規(guī)》條文說明第6.5.3及第6.5.4條規(guī)定，配有抗沖切鋼筋的鋼筋混凝土板，其破壞形態(tài)和受力特性與有腹筋梁相類似，當抗沖切鋼筋的數量達到一定程度時，板的受沖切承載力幾乎不再增加。BC兩項，根據《混規(guī)》第6.7.1條第3款規(guī)定，鋼筋混凝土構件，不考慮受拉區(qū)混凝土的抗拉強度，拉力全部由縱向鋼筋承受，要求不出現裂縫的預應力混凝土構件，受壓區(qū)混凝土的法向應力圖形取為三角形。[單選題]15.下列關于結構抗震設計的敘述正確的是（）。A.一、二級抗震等級的框支柱，計算柱軸壓比時，考慮由地震作用引起的附加軸力的影響，應分別乘以1.5、1.2的增大系數B.部分框支剪力墻結構的剪力墻底部加強部位水平和豎向分布鋼筋配筋率不應小于0.3%，鋼筋間距不應大于200mmC.框架梁端部的箍筋加密區(qū)長度可取2h和500mm中的較大值（此處h為連梁截面高度）D.鉸接排架柱吊車梁區(qū)段的箍筋加密區(qū)長度可取上柱根部以上300mm正確答案：B參考解析：B項，根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第11.7.14條第2款規(guī)定，部分框支剪力墻結構的剪力墻底部加強部位水平和豎向分布鋼筋配筋率不應小于0.3%，根據第11.7.15條規(guī)定，部分框支剪力墻結構的底部加強部位，剪力墻水平和豎向分布鋼筋的間距不宜大于200mm；A項，根據第11.4.4條規(guī)定，一、二級抗震等級的框支柱，由地震作用引起的附加軸力應分別乘以增大系數1.5、1.2，計算軸壓比時，可不考慮增大系數；C項，根據第11.3.6條表11.3.6-2，根據抗震等級的不同，箍筋加密區(qū)的構造要求也不同，一級取2h和500mm中的較大值，二、三、四級取1.5h和500mm中的較大值；D項，根據第11.5.2條第1款第2項規(guī)定，箍筋加密區(qū)長度對吊車梁區(qū)段，取上柱根部至吊車梁頂面以上300mm。[單選題]16.關于抗震設計時的構造要求，下列敘述正確的是（）。A.抗震等級為一級的框架梁，采用C30混凝土，HRB335級鋼筋，則其支座縱向受力鋼筋的最小配筋率應為0.381%B.建造在Ⅳ類場地上房屋高度為75m的框架—剪力墻結構，8度設防，丙類建筑；采用C50混凝土，HRB335級鋼筋，則其框架角柱全部縱向受力鋼筋的最小配筋率應為1.3%C.鉸接排架柱的箍筋加密區(qū)長度，對吊車梁區(qū)段，取上柱根部至吊車梁頂面D.抗震等級為一級的鉸接排架柱，其角柱柱頂箍筋加密區(qū)內箍筋最大間距為100mm，最小直徑為8mm正確答案：B參考解析：B項，根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）表11.1.3，8度設防，高度為75m的丙類建筑抗震等級為一級。根據第11.4.12條第1款規(guī)定，角柱的最小配筋率為1.1%，由于對Ⅳ類場地較高的高層建筑最小配筋率加0.1%以及采用HRB335級鋼筋最小配筋率加0.1%，該角柱全部縱向受力鋼筋的最小配筋率應為1.3%。A項，根據表8.5.1可知，縱向受力鋼筋的最小配筋率取{0.2，45ft/fy}max＝0.215%。C項，根據第11.5.2條第1款第2項規(guī)定，對吊車梁區(qū)段，取上柱根部至吊車梁頂面以上300mm。D項，根據第11.5.2條表11.5.2可知，角柱柱頂的箍筋最小直徑應為10mm。[單選題]17.下列關于預應力混凝土結構設計的觀點不正確的是（）。A.對后張法有粘結預應力混凝土框架梁及連續(xù)梁，在滿足正常使用極限狀態(tài)驗算要求的條件下，均可考慮內力重分布B.后張法預應力混凝土超靜定結構，在進行正截面受彎承載力計算時，在彎矩設計值中次彎矩應參與組合C.當預應力作為荷載效應考慮時，對承載能力極限狀態(tài)，當預應力效應對結構有利時，預應力分項系數取1.0；不利時取1.2D.預應力框架主箍筋應沿柱全高加密正確答案：A參考解析：A項，根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第10.1.8條規(guī)定，對允許出現裂縫的后張法有粘結預應力混凝土框架梁及連續(xù)梁，在滿足正常使用極限狀態(tài)驗算要求的條件下，當截面相對受壓區(qū)高度0.1≤ξ≤0.3時，可考慮內力重分布，調幅幅度不宜超過重力荷載下彎矩設計值的20%；ξ＞0.3時，不考慮重分布。共享題干題如下圖所示，由預埋板和對稱于力作用線配置的彎折錨筋與直錨筋共同承受剪力的預埋件，已知承受的剪力V＝225kN，直錨筋直徑d＝14mm，共4根，彎折鋼筋與預埋鋼板板面間的夾角α＝30°，直錨筋間的距離b1和b均為100mm，彎折鋼筋之間的距離b2＝100mm，構件的混凝土為C30，鋼板厚t＝10mm，直錨筋與彎折錨筋均采用HRB335鋼筋，鋼板為Q235鋼。[單選題]1.彎折錨筋的截面面積最接近于（）mm2。A.685B.602C.566D.453正確答案：C參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4條表4.1.4-1，C30混凝土軸心抗壓強度設計值fc＝14.3N/mm2；根據第4.2.3條表4.2.3-1，HRB335鋼筋強度設計值fy＝300N/mm2；根據附錄A表A.0.1可知，直徑14mm的直錨筋截面面積為As＝615mm2。根據第9.7.2條式（9.7.2-5），錨筋的受剪承載力系數為：取αv＝0.629，根據第9.7.3條式（9.7.3）計算，彎折鋼筋的截面面積為：Asb＝1.4（V/fy）－1.25αvAs＝1.4×（225×103）/300－1.25×0.629×615＝566.46mm2選項中與結果最接近的是566，因此答案選C項。[單選題]2.若已知彎折錨筋為318的鋼筋，則彎折錨筋的錨固長度la（mm）與下列（）項最為接近。A.529B.552C.566D.648正確答案：A參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第9.7.4條規(guī)定，受拉直錨筋和彎折錨筋的錨固長度不應小于本規(guī)范第8.3.1條規(guī)定的受拉鋼筋錨固長度。根據第8.3.1條式（8.3.1-1）計算，受拉直錨筋和彎折錨筋的基本錨固長度應滿足：lab≥α（fy/ft）d＝0.14×（300/1.43）×18＝528.67mm。由于是受拉直錨筋，故錨固長度與基本錨固長度相同。選項中與結果最接近的是529，因此答案選A項。非抗震設計的鋼筋混凝土梁，采用C30混凝土，HRB335級鋼筋。梁內配置縱向受拉鋼筋422。[單選題]3.若縱向受拉鋼筋采用綁扎搭接接頭，接頭方式如圖2-2所示，則縱向受力鋼筋最小搭接長度ll（mm）與下列（）項數值最為接近。圖2-2A.650B.780C.910D.1050正確答案：C參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第8.4.3條，圖2-2所示的鋼筋搭接接頭面積滿足要求。根據第4.1.4條表4.1.4-2可知，C30混凝土軸心抗拉強度設計值ft＝1.43N/mm2；根據第4.2.2條表4.2.2-1可知，HRB335級鋼筋強度設計值fy＝300N/mm2；根據第8.3.1條表8.3.1可知，鋼筋外形系數α＝0.14。根據第8.3.1條式（8.3.1-1），縱向受拉鋼筋的基本錨固長度為：lab＝α（fy/ft）d＝0.14×（300/1.43）×22＝646.15mm。代入式（8.3.1-3），縱向受拉鋼筋的錨固長度為：lab＝ζalab＝1.0×646.15＝646.15mm。根據第8.4.4條式（8.4.4）計算，鋼筋搭接接頭面積百分率為50%，根據表8.4.4，縱向受拉鋼筋搭接長度修正系數取1.4，則縱向受拉鋼筋綁扎搭接接頭的搭接長度為：ll＝ζlla＝1.4×646.15＝904.61mm。選項中與結果最接近的是910，因此答案選C項。[單選題]4.若縱向受拉鋼筋用225＋122，采用機械連接接頭，則計算縱向鋼筋接頭百分率時采用的“同一連接區(qū)段長度”最接近于（）mm。A.650B.740C.770D.880正確答案：C參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第8.4.7條規(guī)定，縱向受力鋼筋的機械連接接頭宜相互錯開。鋼筋機械連接區(qū)段的長度為35d（d為連接鋼筋的較小直徑）。凡接頭中點位于該連接區(qū)段長度內的機械連接接頭均屬于同一連接區(qū)段。故同一連接區(qū)段長度為：ll＝35d＝35×22＝770mm。故選C項。某簡支梁計算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土為C30，鋼筋為HRB335級。該梁承受均布恒載標準值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活載標準值qk＝8.50kN/m，活荷載準永久系數取為ψq＝0.4。梁跨中下部配有縱向受拉鋼筋320（As＝941mm2），梁的混凝土保護層厚度c＝25mm。[單選題]5.跨中截面在荷載效應的標準組合作用下，縱向受拉鋼筋的應力σsq最接近于（）N/mm2。A.232B.288C.310D.330正確答案：B參考解析：按荷載標準組合計算彎矩值：Mq＝（gk＋qk）×l02/8＝（16.2＋8.5）×6.92/8＝147.00kN·m。由有效高度h0＝650－25＝625mm，縱向受拉鋼筋As＝941mm2。根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第7.1.4條式（7.1.4-3），可得縱向受拉鋼筋的應力為：σsq＝Mq/（0.87h0As）＝147.00×106/（0.87×625×941）＝287.3N/mm2。選項中與結果最接近的是288，因此答案選B項。[單選題]6.已知As＝941mm2，αE＝7.14，γf′＝0，ftk＝2.01N/mm2，E<sub>s＝2.0×105N/mm2；假定σ<sub>sq>＝285N/mm2，則該梁的短期剛度B_{s最接近于（）N/mm2。A.5.07×1013B.5.25×1013C.5.30×1013D.5.60×1013正確答案：D參考解析：配筋率ρ＝As/（bh0）＝941/（250×615）＝0.0061，根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第7.1.2條式（7.1.2-4），按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率為：ρte＝As/（0.5bh）＝941/（0.5×250×650）＝0.0116。代入式（7.1.2-2），裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數為：ψ＝1.1－0.65ftk/（ρteσsq）＝1.1－0.65×2.01/（0.0116×285）＝0.7048根據式（7.2.3-1），該梁的短期剛度為：[單選題]7.荷載效應標準組合的跨中最大彎矩Mk＝Mgk＋Mqk＝96.41＋50.59＝147kN·m，Bs＝5.5×1013N·mm2，試確定該梁跨中撓度值f最接近于（）mm。A.21.05B.24.22C.30.13D.37.44正確答案：A參考解析：活荷載效應的準永久組合值為：Mq＝Mgk＋0.4Mqk＝96.41＋0.4×50.59＝116.65kN·m。由題意可知，荷載效應標準組合的跨中最大彎矩為Mk＝147kN·m。受壓鋼筋配筋率ρ′＝0，根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第7.2.5條第1款規(guī)定，考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數θ＝2.0。根據第7.2.2條式（7.2.2-2）計算，則截面剛度為：B＝Bs/θ＝（5.5×1013）/2＝2.75×1013N·mm2。根據第3.4.3條規(guī)定，混凝土構件的跨中撓度的計算應使用準永久組合，故該梁跨中撓度值為：f＝5Mql02/（48B）＝5×116.65×106×69002/（48×2.75×1013）＝21.04mm或f＝5（gk＋0.4qk）l04/（384B）＝5×（16.2＋0.4×8.50）×69004/（384×2.75×1013）＝21.04mm。選項中與結果最接近的是21.05，因此答案選A項。[單選題]8.若ψ＝0.506，σs＝270.0N/mm2，則該梁跨中的最大裂縫寬度ωmax最接近于（）mm。A.0.241B.0.293C.0.304D.0.344正確答案：A參考解析：縱向受拉鋼筋配筋率為：ρte＝As/（0.5bh）＝941/（0.5×250×650）＝0.0116。根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第7.1.2條表7.1.2-1可知，受彎鋼筋混凝土構件受力特征系數取αcr＝1.9；由題意可知，ψ＝0.506，σs＝270.0N/mm2。根據《混規(guī)》第7.1.2條式（7.1.2-1）規(guī)定，該梁跨中的最大裂縫寬度為：ωmax＝αcrψ（σs/Es）（1.9cs＋0.08deq/ρte）＝1.9×0.506×[270/（2.0×105）]×（1.9×25＋0.08×20/0.0116）＝0.241mm鋼筋混凝土簡支矩形截面梁尺寸為250mm×500mm，混凝土強度等級為C30，梁受拉區(qū)配置320的鋼筋（As＝942mm2），混凝土保護層c＝35mm，承受均布荷載，梁的計算跨度l0＝6m。[單選題]9.若已知按荷載效應的準永久組合計算的跨中彎矩值Mq＝100kN·m，則裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數ψ最接近于（）。A.0.580B.0.635C.0.660D.0.771正確答案：D參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.3條表4.1.3-2，C30混凝土軸心抗拉強度標準值為ftk＝2.01N/mm2。根據第4.1.5條表4.1.5可知，彈性模量Ec＝3.0×104N/mm2。根據第4.2.5條表4.2.5可知，鋼筋的彈性模量為Es＝2.0×105N/mm2。根據第7.1.4條式（7.1.4-3）計算，則裂縫截面處縱向受拉鋼筋重心處的拉應力為：σsq＝Mq/（0.87h0As）＝100×106/（0.87×465×942）＝256.88N/mm2。根據第7.1.2條規(guī)定，有效受拉混凝土截面面積Ate＝0.5bh＝0.5×250×500＝62500mm2。根據第7.1.2條式（7.1.2-4），縱向受拉鋼筋配筋率為：ρte＝942/62500＝1.51%。根據式（7.1.2-2），裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數為：ψ＝1.1－0.65ftk/（ρteσsq）＝1.1－0.65×2.01/（0.0151×262.41）＝0.770選項中與結果最接近的是0.771，因此答案選D項。20的鋼筋（As＝942mm2），混凝土保護層c＝35mm，承受均布荷載，梁的計算跨度l0＝6m。[單選題]10.若已知裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數ψ＝0.825，則該梁的短期效應剛度最接近于（）kN·m2。A.27657B.22702C.22610D.23610正確答案：A參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第7.2.3條規(guī)定，鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值為：αE＝Es/Ec＝2.0×105/（3.0×104）＝6.67。對于矩形截面，γf′＝0；縱向受拉鋼筋配筋率為：ρ＝As/（bh0）＝942/（250×465）＝0.00810。根據式（7.2.3-1），鋼筋混凝土受彎構件的短期剛度為：Bs＝EsAsh02/[1.15ψ＋0.2＋6αE}ρ/（1＋3.55γf′）]＝2.0×105×942×4652/（1.15×0.825＋0.2＋6×6.67×0.00810）＝27657.34kN·m2選項中與結果最接近的是27657，因此答案選A項。20的鋼筋（As＝942mm2），混凝土保護層c＝35mm，承受均布荷載，梁的計算跨度l0＝6m。[單選題]11.若已知梁的短期效應剛度Bs＝29732.14kN·m2，按荷載效應的標準組合計算的跨中彎矩值M<sub>k＝90kN·m，按荷載效應的準永久組合計算的跨中彎矩值Mq＝50kN·m，梁受壓區(qū)配有218的鋼筋，則跨中撓度最接近于（）mm。A.10.2B.14.3C.16.3D.17.9正確答案：C參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第7.2.5條第1款規(guī)定，鋼筋混凝土受壓構件的配筋率為：ρ′＝As′/（bh0）；縱向受拉鋼筋配筋率為：ρ＝As/（bh0）。則荷載長期效應組合對撓度增大的影響系數為：θ＝2.0－0.4×ρ′/ρ＝2.0－0.4×509/942＝1.78。根據第7.2.2條式（7.2.2-1）規(guī)定，受彎構件的長期剛度為：B＝MkBs/[Mq（θ－1）＋Mk]＝90×29732.14/[50×（1.78－1）＋90]＝20743.35kN·m2?？缰袚隙葹椋篺＝5×Mkl02/（48B）＝5×90×62/（48×20743.35）＝16.27mm。選項中與結果最接近的是16.3，因此答案選C項。某鋼筋混凝土矩形截面梁如圖2-4，截面尺寸為500mm×500mm，計算跨度l0為6.3m，跨中有一短挑梁（見圖2-4），挑梁上作用有距梁軸線400mm的集中荷載P＝250kN，梁上的均布荷載設計值（包括自重）g＝9kN/m，混凝土為C25，縱筋采用HRB400鋼筋，箍筋采用HRB335鋼筋。截面有效高度h0＝465mm。[單選題]12.考慮梁的支座為固定端，則跨中縱向鋼筋的最小配筋率最接近于（）。A.0.20%B.0.29%C.0.39%D.0.42%正確答案：C參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4條規(guī)定，強度等級為C25的混凝土，抗壓和抗拉強度設計值分別為：fc＝11.9N/mm2、ftsub>＝1.27N/mm2。根據第4.2.3條規(guī)定，鋼筋強度分別為：fy＝360N/mm2、fyv＝300N/mm2；根據表4.2.5，鋼筋的彈性模量為：Es＝2.0×105N/mm2。由題可知，梁所受扭矩為：T＝Pa/2＝250×0.4/2＝50kN·m；梁端所受剪力為：V＝（P＋gl0）/2＝（250＋9×6.3）/2＝153.35kN。根據第8.5.1條表8.5.1可知，受彎構件中縱向受拉鋼筋最小配筋率為：ρmin＝max{0.2，0.45ft/fy}%＝max{0.2%，0.16%}＝0.2%。根據第9.2.5條式（9.2.5）規(guī)定，剪扭構件中受扭鋼筋最小配筋率為：故梁跨中縱向受拉鋼筋最小配筋率為：0.20%＋0.17%＝0.37%。選項中與結果最接近的是0.39%，因此答案選C項。[單選題]13.設箍筋間距s＝100mm，形式為雙肢箍，支座截面彎矩設計值M＝226.64kN·m，剪力設計值V＝153.35kN，扭矩設計值T＝50kN·m，受扭塑性抵抗矩Wt＝41666667mm3。已知截面滿足規(guī)范的要求，則按支座截面計算的截面抗剪箍筋面積最接近于（）mm2。提示：按集中荷載下的剪扭構件計算，剪跨比λ＝3。A.64B.85C.94D.107正確答案：A參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）相關條例計算如下：①hw/b＝465/500＝0.93＜4，根據第6.4.1條式（6.4.1-1）計算，在彎矩、剪力和扭矩共同作用下的構件應滿足條件：V/（bh0）＋T/（0.8Wt）＝153350/（500×465）＋50×106/（0.8×41666667）＝2.16N/mm2＜0.25βcf<sub>c＝2.98N/mm2，滿足規(guī)范要求。②根據第6.4.12條第1款規(guī)定，當V規(guī)定，當2mftbh0/（λ＋1）時，可僅計算受彎構件的正截面受彎承載力和純扭構件的受扭承載力。該截面中，0.875ftbh0/（λ＋1）＝0.875×1.27×500×465/（3＋1）＝64591.41N＜V＝153350N，所以計算承載力應考慮剪力影響。③根據第6.4.8條式（6.4.8-5）計算，集中荷載作用下一般剪扭構件混凝土受扭承載力降低系數為：βt＝1.5/[1＋0.2（λ＋1）×V×Wt/（T×b×h0）]＝1.5/[1＋0.2×（3＋1）×153.35×103×41666667/（50×106×500×465）]＝1.04＞1.0，故取βt＝1.0。④根據第6.4.10條式（6.4.10-3）計算，集中荷載作用下剪扭構件的受剪承載力滿足條件：V≤1.75×（1.5－βt）ftbh0/（λ＋1）＋fyv（Asv/s）h0。故按支座截面計算的截面抗剪箍筋面積為：[單選題]14.若已知Acor＝202500mm2，ζ＝1.2，βt＝1.0；假定支座處的抗剪箍筋面積Asv＝60mm2，其余條件同題（2），則支座處截面的箍筋總面積最接近于（）mm2。A.76B.99C.102D.138正確答案：D參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.4.12條第2款規(guī)定，當T規(guī)定，當210tWt時，可僅驗算受彎構件的正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力。該截面中，0.175ftWt＝0.175×1.27×41666667＝9.26kN·m＜T＝50kN·m，故應進行受扭承載力計算。根據第6.4.8條式（6.4.8-3）計算，剪扭構件的受扭承載力為：則受扭計算中沿截面周邊配置的箍筋單肢截面面積Ast1為：箍筋最小配筋率為：ρsv，min＝0.28ft/fyv＝0.28×1.27/300＝0.12%。箍筋計算配筋面積為：Asvt＝Asv＋2Astl＝60＋2×39＝138mm2；箍筋最小配筋面積為：Asvt，min＝ρsv，minbs＝60mm2。計算面積符合最小配筋要求，因此選擇D項。如圖2-5所示，某鋼筋混凝土現澆肋形樓蓋的次梁，跨中承受最大正彎矩設計值M＝115kN·m。混凝土強度等級為C30，縱向受拉鋼筋采用熱軋HRB335鋼筋。樓板厚度hf′＝80mm，次梁高度h＝450mm，寬度b＝200mm，縱向受力鋼筋合力點至混凝土邊緣的距離as′＝35mm。[單選題]15.若已知次梁的計算跨度l0＝6m，間距為2.4m，凈距sn＝2.2m，則翼緣的計算寬度bf′最接近于（）mm。A.1800B.2000C.2200D.2400正確答案：B參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第5.2.4條表5.2.4可知，翼緣的計算寬度為下列三種情形中的較小值：①按計算跨度l0考慮：bf′＝l0/3＝2000mm；②按梁凈距考慮：bf′＝b＋sn＝200＋2200＝2400mm；③按翼緣高度考慮：由于hf′/（h－as′）＝80/（450－35）＝0.19＞0.1時，肋形樓蓋梁的計算寬度不受此要求限制。因此，翼緣計算寬度bf′＝2000mm，選擇B項。[單選題]16.若已知翼緣計算寬度bf′＝1800mm，則按單筋T形截面計算的次梁跨中所需受拉鋼筋計算截面面積最接近于（）mm2。A.940B.1009C.1033D.1124正確答案：B參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4條規(guī)定，混凝土強度等級為C30，則強度設計值為：fc＝14.3N/mm2；ftsub>＝1.43N/mm2。根據表4.2.2-1，HRB335鋼筋強度的強度設計值為：fy＝300N/mm2；fy′＝300N/mm2；根據表4.2.5，彈性模量Es＝200000N/mm2。根據第6.2.11條規(guī)定，由于α1fcbf′hf′（h0－h(huán)f′/2）＝1.0×14.3×1800×80×（415－80/2）＝772.2×106N·mm＝772.2kN·m＞M＝115kN·m，故該截面屬于第一類T形截面，即可將截面按寬度為bf′的矩形截面計算。根據第6.2.10條式（6.2.10-1）規(guī)定，受壓區(qū)高度x為：取x＝2as′＝70mm，則縱向受拉鋼筋的面積為：As＝M/[fy（h0－as′）]＝115000000/[300×（415－35）]＝1008.77mm2選項中與結果最接近的是1009，因此答案選B項。已知鋼筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸為b×h＝250mm×500mm，C25混凝土，縱筋用HRB335級鋼筋，箍筋用HPB300級鋼筋，as＝35mm。[單選題]17.設該梁承受的扭矩設計值T＝15.0kN·m，彎矩設計值M＝105kN·m，剪力設計值V＝80.0kN，則下列判斷正確的是（）。A.僅按受彎構件的正截面受彎承載力和純扭構件的受扭承載力分別進行計算B.僅按受彎構件的正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力分別進行計算C.按受彎構件的正截面受彎承載力和剪扭構件的受剪扭承載力分別進行計算D.按受彎構件的正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力及純扭構件的受扭承載力分別進行計算正確答案：C參考解析：由題意可知，C25混凝土抗拉強度設計值為ft＝1.27N/mm2；截面有效高度為：h0>＝h－as＝465mm。截面受扭塑性抵抗矩為：Wt＝b2（3h－b）/6＝2502×（3×500－250）/6＝13.02×106mm3。根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.4.12條第1款規(guī)定，當0.35ftbh0＝0.35×1.27×250×465＝51.67kN＜80kN＝V，因此不能忽略剪力影響。根據第6.4.12條第2款規(guī)定，當0.175ftWt＝0.175×1.27×13.02×106＝2.89kN·m＜15kN·m＝T，因此不能忽略扭矩的影響。因此該梁應按受彎構件的正截面受彎承載力和剪扭構件的受剪扭承載力分別進行計算，選擇C項。[單選題]18.若彎矩設計值M＝90kN·m，混凝土強度等級C20，則受彎縱筋As為（）mm2。A.250.0B.714.0C.1250.0D.2046.0正確答案：B參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4條表4.1.4-1和第4.2.3條表4.2.3-1可知，C20混凝土，fc＝9.6N/mm2，ft＝1.1N/mm2，α1＝1.0，f<sub>y＝300N/mm2，ξbsub>＝0.55。根據式（6.2.10-1），混凝土的受壓區(qū)高度為：由于x＝89.20mm＜ξbh0＝0.55×465＝255.75，滿足規(guī)范要求。代入式（6.2.10-2），受彎鋼筋的面積為：As＝α1fcbx/fy＝1.0×9.6×250×89.20/300＝713.6mm2。由于0.45ft/fy＝0.45×1.1/300＝0.165%＜0.2%，取ρmin＝0.2%。配筋率ρ＝As/（bh0）＝713.6/（250×465）＝0.61%＞ρmin＝0.2%，故滿足要求。選項中與713.6最為接近的數值為714.0，因此選擇B項。[單選題]19.在題（1）中，剪扭構件混凝土受扭承載力降低系數βt為（）。A.0.35B.0.5C.1.0D.1.15正確答案：C參考解析：由題意可知：bh0＝250×465＝116250mm2，根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.4.8條式（6.4.8-2）規(guī)定，剪扭構件混凝土受扭承載力降低系數為：根據第6.4.8條規(guī)定，當βt＞1.0時，取βt＝1.0。因此選擇C項[單選題]20.若該梁承受的扭矩設計值T＝10.0kN·m，剪力設計值V＝90kN，混凝土強度等級C20，取ζ＝1.2，βt＝0.98，則受扭箍筋Astl/s、受剪箍筋Asv/s分別為（）mm2/mm。A.0.147；0.273B.0.159；0.346C.0.20；0.37D.0.24；0.28正確答案：B參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）計算如下：①驗算截面控制條件：C20混凝土，βc＝1.0，hw/b＝465/250＜4，根據第6.4.1條式（6.4.1-1），V/（bh0）＋T/（0.8Wt）＝90000/（250×465）＋10×106/（0.8×13.02×106）＝1.734N/mm2＜0.25β<sub>cf<sub>c＝2.4N/mm2，故截面尺寸滿足要求。②根據第6.4.8條規(guī)定，配筋強度比ζ＝1.2，bcor＝b－2×25＝200mm；hcor＝h－2×25＝450mm；則截面核心面積Acor＝bcor×hcor＝90000mm2。根據第6.4.8條式（6.4.8-3），受扭箍筋應滿足：③根據第6.4.8條式（6.4.8-1），受扭箍筋應滿足：因此選擇B項。[單選題]21.題（4）中，若ζ＝1.3，受扭箍筋為Ast1/s＝0.197，則受扭縱筋Astl為（）mm2。A.201.9B.215.1C.218.8D.299.6正確答案：D參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.4.4條規(guī)定，截面核心部分的周長為：ucor＝2（bcor＋hcor）＝1300mm。根據式（6.4.4-2），已知ζ＝1.3，受扭箍筋為Ast1/s＝0.197，則可計算得受扭縱筋面積為：Astl＝ζfyvAst1ucor/（fys）＝1.3×270×0.197×1300/300＝299.64mm2。選項中與結果最接近的是299.6，因此答案選D項。[單選題]22.若此梁的受彎縱筋As＝675.8mm2，受扭縱筋Astl＝218.4mm2，受扭箍筋Ast1/s＝0.2mm2/mm，受剪箍筋A_{sv/s＝0.37mm2/mm，則此梁縱筋配筋與下列哪一項最為接近？（）A.B.C.D.正確答案：A參考解析：驗算最小配筋率如下：抗扭縱筋：T/（Vb）＝10×106/（90×103×250）＝0.44，配筋率滿足：則抗扭縱筋在梁截面上、中、下各配置2根；頂部縱筋218.4/3＝72.8mm2，用210，As＝157.1mm2；中部用210，As＝157.10mm2；底部縱筋675.8＋72.8＝748.6mm2，用222，As＝760.3mm2。由此可知，A項配筋最為接近。[單選題]23.題（6）中，此梁最后箍筋配筋最接近于（）。A.28@150B.28@200C.210@150D.210@200正確答案：A參考解析：具體計算如下：①驗算最小配箍率抗扭箍筋：ρsv＝（0.2＋0.37）/250＝0.0023＞0.28（ft/fyv）＝0.28×1.1/270＝0.0011。②最后配筋所需箍筋總面積為：Astl/s＋Asv/s＝0.2＋0.37＝0.57mm2/mm。采用HPB300級鋼筋雙肢箍，8，As＝50.3mm2，則s＝2×50.3/0.57＝176.5mm，取s＝150mm。故最后箍筋用28@150。由此可知，A項配筋最為接近。鋼筋混凝土T形截面構件如圖2-8所示，b＝250mm，h＝500mm，bf′＝400mm，hf′＝150mm；混凝土強度等級為C30，縱筋采用HRB335鋼筋，箍筋采用HPB300鋼筋。受扭縱筋與箍筋的配筋強度比值為ζ＝1.2，Acor＝90000mm2。[單選題]24.若構件承受的扭矩設計值T＝15kN·m，剪力設計值V＝80kN，彎矩設計值M＝15kN·m，則截面上翼緣分配的扭矩Tf最接近于（）kN·m。A.1.72B.1.60C.1.43D.1.25正確答案：A參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4條表4.1.4-1、4.1.4-2和第4.2.3條表4.2.3-1可知，強度等級為C30的混凝土的強度設計值為：fc＝14.3N/mm2，ft＝1.43N/mm2；縱筋強度的強度設計值為：fy}＝300N/mm2，彈性模量E_{s＝2.0×105N/mm2。根據第6.4.3條第2款式（6.4.3-3）計算，腹板的受扭塑性抵抗矩為：Wtw＝b2×（3h－b）/6＝2502×（3×500－250）/6＝13020833mm3。根據式（6.4.3-4）計算，受壓翼緣的受扭塑性抵抗矩為：Wtf′＝hf′2×（bf}′－b）/2＝1502×（400－250）/2＝1687500mm3。則截面的總受扭塑性抵抗矩為：Wt＝Wtw＋Wtf′＝13020833＋1687500＝14708333mm3。根據第6.4.5條規(guī)定，腹板和翼緣扭矩的分配為：Tw＝Wtw×T/Wt＝13020833×15/14708333＝13.279kN·m；Tf＝Wtf′×T/Wt＝1687500×15/14708333＝1.721kN·m。選項中與結果最接近的是1.72，因此答案選A項。[單選題]25.假定截面的受扭塑性抵抗矩Wt＝14800000mm3，則當構件所受的扭矩和剪力不大于（）項數值時，在進行承載力驗算時可僅驗算正截面受彎承載力。A.2.70kN·m；52.1kNB.3.70kN·m；44.5kNC.3.70kN·m；58.3kND.6.70kN·m；58.3kN正確答案：C參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.4.12條規(guī)定，當符合下列條件時，可僅按受彎構件的正截面受彎承載力進行計算：①構件所受剪力滿足：V≤0.35ftbh0＝0.35×1.43×250×465＝58.2kN；②構件所受扭矩滿足：T≤0.175ftWt＝0.175×1.43×14800000＝3.70kN·m。選項中最為接近的數值為C項，因此選擇C項。[單選題]26.設構件承受剪力設計值V＝80kN，箍筋間距s＝100mm，受扭縱筋與箍筋的配筋強度比值為ζ＝1.2，腹板的塑性抵抗矩Wtw和所受扭矩Tw的比值為0.98，已知構件須按剪扭構件計算，則腹板的抗剪箍筋的計算面積Asv最接近于（）mm2。A.50B.29C.25D.18正確答案：D參考解析：對于腹板，考慮其承受扭矩和全部剪力，按剪扭構件考慮。根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.4.8條式（6.4.8-2），剪扭構件混凝土受扭承載力降低系數βt為：βt＝1.5/[1＋0.5V×Wtw/（Tw×b×h0）]＝1.5/[1＋0.5×80×103×0.98/（250×465）]＝1.12＞1.0，則取βt＝1.0。根據第6.4.8條式（6.4.8-1）計算，剪扭構件的受剪承載力為：V≤（1.5－βt）0.7ftbh0＋fyvAsvh0/s。故抗剪箍筋面積為：Asv＝s×[V－（1.5－βt）×0.7×ftbh0]/（fyv×h0）＝100×[80000－（1.5－1.0）×0.7×1.43×250×465]/（270×465）＝17.38mm2。選項中與結果最接近的是18，因此答案選D項。[單選題]27.假設構件所受的扭矩與剪力的比值為200，箍筋間距s＝150mm，則翼緣部分按構造要求的最小箍筋面積和最小縱筋面積，與（）項數據最為接近。A.62mm2；45mm2B.43mm2；58mm2C.32mm2；58mm2D.29mm2；43mm2正確答案：C參考解析：箍筋最小配筋率為：ρsv，min＝0.28ft/fyv＝0.28×1.43/270＝0.15%；受扭縱筋最小配筋率為：則受壓翼緣箍筋最小配筋面積為：Asvf，min＝ρsv，min×（bf′－b）s＝0.15%×（400－250）×150＝33.75mm2。受壓翼緣受扭縱筋最小配筋面積為：Astlf，min＝ρtl，min×hf′×（bf′－b）＝0.26%×（400－250）×150＝58.5mm2。選項中與結果最接近的是32、58，因此答案選C項。某簡支在磚墻上的現澆鋼筋混凝土平板（見圖2-9），板厚h＝100mm，as＝20mm。[單選題]28.若混凝土強度等級采用C25，縱向受拉鋼筋采用HRB335熱軋鋼筋?？缰凶畲髲澗卦O計值M＝7.66kN·m，則As接近于（）mm2。A.190.5B.200.0C.337.2D.1745.3正確答案：C參考解析：已知M＝7.66×106N·mm，C25混凝土，則α1＝1.0，fc＝11.9N/mm2，ft＝1.27N/mm<sup>2，h0＝h－20＝80mm。根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.2.10條式（6.2.10-1）計算，混凝土受壓區(qū)高度為：x＝8.5mm＜ξbh0＝0.55×80＝44mm，滿足規(guī)范要求。根據第6.2.10條式（6.2.10-2）計算，縱筋面積為：As＝α1fcbx/fy＝1.0×11.9×1000×8.5/300＝337.2mm2。根據第8.5.1條表8.5.1可知：ρmin＝max{0.2%，0.45ft/fy}＝max{0.2%，0.45×1.27/300＝0.19%}＝0.2%。故ρ＝As/（bh）＝337.2/（1000×100）＝0.34%＞max{0.2%，0.45ft/fy}＝0.2%，滿足規(guī)范要求。[單選題]29.若題（1）中其他條件不變，跨中最大彎矩設計值M＝3.28kN·m，則As接近于（）mm2。A.272.0B.200.0C.190.5D.139.7正確答案：B參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.2.10條式（6.2.10-1）計算，混凝土受壓區(qū)高度為：x＝3.525mm＜ξbh0＝44mm，滿足規(guī)范要求。根據第6.2.10條式（6.2.10-2），縱筋面積為：As＝α1fcbx/fy＝1.0×11.9×1000×3.525/300＝139.8mm2。根據第8.5.1條表8.5.1可知，ρmin＝max{0.2%，0.45ft/fy}＝max{0.2%，0.45×1.27/300＝0.19%}＝0.2%。則縱筋配筋率為：ρ＝As/（bh）＝139.8/（1000×100）＝0.14%＜max{0.2%，0.45ft/fy}＝0.2%，取As＝0.2%×1000×100＝200mm2。某混凝土單筋矩形截面簡支梁，截面尺寸和配筋如圖2-10所示，采用C30混凝土，HRB335縱筋，環(huán)境類別為二a類。圖2-10[單選題]30.該梁能承受的彎矩設計值（kN·m）與下列（）項數值接近。A.144.9B.148.3C.151.6D.158.3正確答案：C參考解析：由于環(huán)境類別為二a類，根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第8.2.1條表8.2.1可知，縱筋的混凝土保護層最小厚度應為25mm，取as′＝as＝25＋10＋10＝45mm。有效高度h0＝500－45＝455mm。根據第6.2.10條式（6.2.10-2）及式（6.2.10-3），由α1fcbh0ξ＝fyAs，則相對受壓區(qū)高度為：ξ＝fyAs/（α1fcbh0）＝300×1256/（1.0×14.3×250×455）＝0.2317。根據第6.2.10條式（6.2.10-3）及式（6.2.10-4），縱筋采用HRB335，ξb取0.518。則x＝ξh0＝0.2317×455＝104.9601＜ξbh0＝0.518×455＝235.69；x＝104.9601＞2as′＝2×（25＋10＋10）＝90。受壓區(qū)高度滿足公式適用要求。根據第6.2.10條式（6.2.10-1），代入x＝h0ξ，可得M可α1fcbh02ξ（1－0.5ξ）。則該梁能承受的彎矩設計值為：M＝1.0×14.3×250×4552×0.2316×（1－0.5×0.2316）＝151.56kN·m。選項中與結果最接近的是151.6，因此答案選C項。[單選題]31.關于圖的截面配筋構造，下列說法正確的是（）。A.配筋構造正確，符合《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）規(guī)定B.配筋構造不正確，應沿梁側面各配110構造縱筋C.配筋構造不正確，應沿梁側面各配114構造縱筋D.配筋構造不正確，應沿梁側面各配210構造縱筋正確答案：C參考解析：A項，根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第9.2.13條規(guī)定，當梁的腹板高度hw≥450mm時，在梁的兩個側面應沿高度配置縱向構造鋼筋，其截面面積不應小于0.001bhw，間距不宜大于200mm。該梁hw＝h0＝455mm＞450mm，應配腰筋。B項，0.001bhw＝0.001×250×455＝113.8mm2；110構造縱筋：As＝78.5＜113.8mm2。D項，210構造縱筋：As＝157＞113.8mm2，太密，不太合理。C項，114：As＝153.9＞113.8mm2，間距（455－42）/2＝207mm≈200mm，且114與架立筋直徑相同，方便施工，更合理。[單選題]32.若考慮架立筋214為受壓鋼筋，則該梁承受的彎矩設計值能提高（）。A.1%B.3%C.5%D.7%正確答案：B參考解析：根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.2.10條式（6.2.10-2）及式（6.2.10-3）計算，相對受壓區(qū)高度為：ξ＝（fyAs－fy′As′）/（α1fcbh0）＝（300×1256－300×308）/（1.0×14.3×250×455）＝0.1748。根據第6.2.10條式（6.2.10-1）計算，受彎構件正截面受彎承載力應滿足：M≤α1fcbh02ξ（1－0.5ξ）＋fy′As′（h_{0－as′）＝1.0×14.3×250×4552×0.1748×（1－0.5×0.1748）＋300×308×[455－（25＋10＋7）]＝156.23kN·m。則彎矩設計值提高值為：（156.23－151.59）/151.59＝3.06%。選項中與結果最接近的是3%，因此答案選B項。某預制的鋼筋混凝土簡支空心板，截面形狀尺寸如圖2-11所示?；炷翉姸鹊燃墳镃30，鋼筋為HRB400，γ0＝1.0。跨中最大彎矩設計值Md＝3.6×108N·mm，采用綁扎鋼筋骨架，設一層受拉主筋，受拉邊緣至鋼筋重心的距離as＝40mm。圖2-11[單選題]33.將空心板的圓孔換算成等效的矩形孔，設圓孔的直徑為D，方孔的寬度和高度分別為bk和hk，等效矩形孔尺寸hk（mm）和bk（mm）最接近于（）項數值。A.259.8；272B.259.8；316C.272；259.8D.272；316正確答案：A參考解析：將圓孔等效為方孔，則面積和慣性矩均相同，即：bkhk＝（π/4）D2；bkhk}3/12＝（π/64）D4。解得：，。由圓孔直徑D＝300mm，則可計算得等效矩形孔尺寸為：由此可知，A項數值最為接近。[單選題]34.該截面的截面類型為（）。A.第一類B.第二類C.界限破壞D.條件不足，無法確定正確答案：A參考解析：hf′＝hf＝（450－259.8）/2＝95.1mm，腹板的厚度為：b＝1000－2×272＝456mm。換算后的截面如圖2-12所示。根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.2.11條規(guī)定，由于α1fcbf′hf′（h0－h(huán)f′/2）＝1.0×14.3×1000×95.1×（410－95.1/2）＝4.93×108N·mm＞M<sub>d＝3.6×108N·mm，故該截面屬第一類T形截面。圖2-12非預應力鋼筋混凝土屋架如圖2-13所示。已知集中荷載P＝GK＋QK，靜載GK＝10.5kN（包括構件自重），活載QK＝9.6kN。提示：活載標準值大于4.0kN/m2，計算屋架桿件內力時不考慮節(jié)點次應力的影響。圖2-13[單選題]35.在靜載和活載共同作用下的支座反力設計值RA最接近于（）kN。A.60.30B.75.24C.76.36D.78.12正確答案：B參考解析：根據《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條規(guī)定，靜載設計值P1＝1.2×10.5＝12.6kN；活載標準值大于4.0kN/m2時，取分項系數γQ＝1.3，則活載設計值為：P2＝1.3×9.6＝12.48kN。故節(jié)點集中荷載設計值為：P＝P1＋P2＝12.6＋12.48＝25.08kN。由于結構對稱，荷載也對稱，因此，支座反力設計值為：RA＝3P＝3×25.08＝75.24kN。由此可知，B項數值最為接近。[單選題]36.在靜載和活載共同作用下，上弦桿S1的內力設計值最接近于（）kN。A.134.83B.140.20C.145.57D.151.69正確答案：B參考解析：取節(jié)點A為隔離體，如圖2-14所示。由y軸受力平衡可得解得，上弦桿內力設計值為：由此可知，B項數值最為接近。圖2-14[單選題]37.若上弦桿截面尺寸均為b×h＝250mm×250mm，采用C35級混凝土，縱向受力鋼筋采用HRB335級。設上弦桿S3軸向力設計值N＝148.72kN，計算長度l0＝2500mm，則承載力計算時其全截面縱向受力鋼筋面積最接近于（）。A.88B.810C.412D.414正確答案：C參考解析：不考慮節(jié)點次應力的影響時，上弦桿S3為軸心受壓構件。根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010構設計規(guī)范）（2015年版）第4.1.4條表4.1.4-1，C35級混凝土抗壓強度設計值為：fc＝16.7N/mm2。由于桿件截面尺寸b×h＝250mm×250mm，均小于300mm，故混凝土強度設計值乘以0.8，即：fc＝0.8×16.7＝13.36N/mm2。由l0/b＝2500/250＝10，根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.2.15條表6.2.15可得，穩(wěn)定系數φ＝0.98。截面面積A＝250×250＝62500mm2，fy′＝300N/mm<sup>2。根據式（6.2.15）式規(guī)定，受壓構件的全部縱向鋼筋的配筋面積為：不滿足要求，故縱向鋼筋截面面積按最小配筋率進行計算。按要求配置構造鋼筋即可。根據第8.5.1條表8.5.1可得，最小配筋率為0.6%，則受壓區(qū)縱向鋼筋截面積Ast′＝ρminA＝0.6%×62500＝375mm2，所以鋼筋采用412（面積As′＝452.3mm2）。[單選題]38.若下弦桿截面尺寸均為b×h＝250mm×250mm，采用C35級混凝土，縱向受力鋼筋采用HRB335級。設下弦桿S4軸向力標準值Nk＝181.6kN，全截面縱向受力鋼筋為814，混凝土保護層c＝30mm，則桿件的最大裂縫寬度最接近于（）mm。A.0.131B.0.138C.0.142D.0.149正確答案：B參考解析：由題意可知，deq＝d＝14mm，As＝1231.5mm2，A＝62500mm2，ρte＝1231.5/62500＝0.0197；ftk＝2.2N/mm2，Es＝2×105N/mm2，c＝30mm，a<sub>s＝38mm。又Nk＝181.67×103N，則有：σs＝Nk/As＝147.46N/mm2；根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第7.1.2條式（7.1.2-2）計算，裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數為：ψ＝1.1－0.65ftk/（ρteσs）＝0.608。由于下弦桿為軸心受拉，根據第7.1.2條表7.1.2-1可知，構件受力特征系數αcr＝2.7。根據第7.1.2條式（7.1.2-1）計算，最大裂縫寬度為：ωmax＝αcrψ（σs/Es）（1.9c＋0.08deq/ρte）＝2.7×0.608×[147.46/（2×105）]×（1.9×30＋0.08×14/0.0197）＝0.1378mm。選項中與結果最接近的是0.138，因此答案選B項。某鋼筋混凝土柱，截面尺寸為300mm×500mm，混凝土強度等級為C30，縱向受力鋼筋為HRB400，