高強度緊固件失效實例分析

高強度緊固件失效實例分析ⅰ疲勞斷裂的實例一．疲勞斷裂的特征1．疲勞與斷裂的概念：疲勞是機械零件常見的失效形式，據(jù)統(tǒng)計資料分析，在不同類型的零件失效中，有50%—80%是屬于疲勞失效。疲勞斷裂在破壞前，零件往往不會產(chǎn)生明顯的變形和預先的征兆，但破壞卻往往是致命的，會釀成重大事故。疲勞損壞產(chǎn)生及發(fā)展有其特點，最終形成為疲勞斷裂。疲勞問題的探索，最早是在1839年，法國人彭賽列提出材料和結(jié)構(gòu)件的疲勞概念，德國人A·沃勒在1855年研究了代表疲勞性能的應力應變與震動次數(shù)的理論（S—N曲線），并且提出了疲勞極限的概念，因此，沃勒被稱為材料疲勞理論的奠基人。疲勞與斷裂的力學理論經(jīng)過一百多年的發(fā)展，各行業(yè)具體疲勞斷裂事例不斷涌現(xiàn)，經(jīng)過科學家及工程師不間斷地研究和探索，目前，疲勞斷裂科學理論不斷地充實和發(fā)展，從而在本質(zhì)上了解了疲勞破壞的機理。疲勞概念的論述：金屬材料在應力或應變的反復作用下發(fā)生的性能變化稱為疲勞；疲勞斷裂：材料承受交變循環(huán)應力或應變時，引起的局部結(jié)構(gòu)變化和內(nèi)部缺陷的不斷地發(fā)展，使材料的力學性能下降，最終導致產(chǎn)品或材料的完全斷裂，這個過程稱為疲勞斷裂。也可簡稱為金屬的疲勞。引起疲勞斷裂的應力一般很低，疲勞斷裂的發(fā)生，往往具有突發(fā)性、高度局部性及對各種缺陷的敏感性等特點。2．疲勞的分類：（1）高周疲勞與低周疲勞如果作用在零件或構(gòu)件的應力水平較低，破壞的循環(huán)次數(shù)高于的疲勞，稱為高周疲勞，彈簧、傳動軸、緊固件等類產(chǎn)品一般以高周疲勞見多。作用在零件構(gòu)件的應力水平較高，破壞的循環(huán)次數(shù)較低，一般低于的疲勞，稱為低周疲勞。例如壓力容器，汽輪機零件的疲勞損壞屬于低周疲勞。（2）應力和應變來分：應變疲勞——高應力，循環(huán)次數(shù)較低，稱為低周疲勞；應力疲勞——低應力，循環(huán)次數(shù)較高，稱為高周疲勞。復合疲勞，但在實際中，往往很難區(qū)分應力與應變類型，一般情況下二種類型兼而有之，這樣稱為復合疲勞。（3）按照載荷類型這前三種疲勞，往往二種或二種以上交錯進行或出現(xiàn)。前三種類型一般在機械運動中經(jīng)常出現(xiàn)，是疲勞損壞的主要形式。這前三種疲勞，往往二種或二種以上交錯進行或出現(xiàn)。前三種類型一般在機械運動中經(jīng)常出現(xiàn)，是疲勞損壞的主要形式。扭轉(zhuǎn)疲勞拉拉疲勞與拉壓疲勞接觸疲勞振動疲勞隨著斷裂力學的不斷發(fā)展，行業(yè)內(nèi)廣大的技術(shù)人員逐漸認識疲勞裂紋的產(chǎn)生及其發(fā)展的規(guī)律，為控制和減少疲勞引起損害奠定了基礎(chǔ)。3．疲勞斷裂的特征：宏觀：裂紋源—→擴展區(qū)—→瞬斷區(qū)。裂紋源：表面有凹槽、缺陷，或者應力集中的區(qū)域是產(chǎn)生裂紋源的前提條件。疲勞擴展區(qū)：斷面較平坦，疲勞擴展與應力方向相垂直，產(chǎn)生明顯疲勞弧線，又稱為海灘紋或貝紋線。瞬斷區(qū)：是疲勞裂紋迅速擴展到瞬間斷裂的區(qū)域，斷口有金屬滑移痕跡，有些產(chǎn)品瞬斷區(qū)有放射性條紋并具有剪切唇區(qū)。微觀：疲勞斷裂典型的特征是出現(xiàn)疲勞輝紋。一些微觀試樣中還會出現(xiàn)解理與準解理現(xiàn)象（晶體學上的名稱，在微觀顯象上出現(xiàn)的小平面），以及韌窩等微觀區(qū)域特征。4．疲勞斷裂的特征：（1）斷裂時沒有明顯的宏觀塑性變形，斷裂前沒有明顯的預兆，往往是突然性的產(chǎn)生，使機械零件產(chǎn)生的破壞或斷裂的現(xiàn)象，危害十分嚴重。（2）引起疲勞斷裂的應力很低，往往低于靜載時屈服強度的應力負荷。（3）疲勞破壞后，一般能夠在斷口處能清楚地顯示出裂紋的發(fā)生、擴展和最后斷裂的三個區(qū)域的組成部分。二．疲勞斷裂實例分析：實例．在遼寧某海邊風場發(fā)現(xiàn)一根雙頭螺柱斷裂。服役狀況：雙頭螺柱規(guī)格：M30×2×475；頭標號：1L200444；生產(chǎn)日期：2007年10月；安裝日期：2008年6月。在2010年6月，風機進行檢修并重新安裝，于2011年1月初發(fā)現(xiàn)有一個雙頭螺栓斷裂。由于螺桿斷裂產(chǎn)生有一段時間（幾天），發(fā)現(xiàn)后再取下螺柱，宏觀斷口形態(tài)出現(xiàn)部分損壞和生銹情況，但從斷口處依然可見疲勞引起斷裂的一些信息。（見圖一）圖一．雙頭螺柱斷口斷口形狀宏觀現(xiàn)象：斷口的下方左右二側(cè)有凹凸不規(guī)則狀形態(tài)出現(xiàn)，左側(cè)有弧線凸狀缺口；右側(cè)的沿表面有鋸齒狀多個微小缺口存在；最下端弧面形成鋒利的刀口狀態(tài)。在廣大的中間區(qū)（擴展區(qū)），許多條貝紋狀線條清晰可見。在初始區(qū)與廣大的貝紋區(qū)的斷面出現(xiàn)銹跡。在瞬時斷裂區(qū)有明顯的剪切唇口，而且剪切唇區(qū)的組織細膩；并且這個區(qū)域的斷面光滑明亮，沒有出現(xiàn)銹跡（說明瞬斷時間不長）。在斷裂螺栓的下方區(qū)域，螺桿光滑明亮，磨擦痕跡十分明顯，是經(jīng)過反復摩擦而形成的光滑的弧面。（見圖一、圖二）斷口處的桿徑尺寸變化不明顯。（見圖二）圖二．斷裂的雙頭螺栓宏觀現(xiàn)象分析：裂紋源產(chǎn)生在下側(cè)，下邊光滑切口及左右鋸齒形、弧形缺口，是產(chǎn)生裂紋的源頭。斷裂試樣斷口中，裂紋的擴展區(qū)域，貝紋線清晰，下段（初期）貝紋線間隙距離比較小，在切向應力反復作用下緩慢擴展，上段區(qū)域貝紋線間距擴大，反映裂紋擴展速度在加快（見圖一）。在瞬時斷裂區(qū)域（見圖一），形成光滑明亮的剪切唇區(qū)，剪切唇寬大明顯，顯示出延性斷口的特征，說明螺栓的強韌性配合比較好。側(cè)向光滑，螺柱的側(cè)面經(jīng)過反復的側(cè)向應力，不斷來回擺動，和孔壁反復地摩擦，形成光滑弧面。宏觀分析結(jié)論：從斷口來看，是比較典型的由彎曲產(chǎn)生的疲勞斷裂，并且從瞬斷區(qū)，顯示出延性斷口的性狀。微觀分析為了進一步查明疲勞斷裂的原因，又進一步做了微觀分析，經(jīng)過電子顯微鏡的觀察，了解了產(chǎn)品不同視野的內(nèi)部組織的狀況（見圖三、圖四、圖五、圖六）。圖三．疲勞輝紋+韌窩圖四．疲勞輝紋圖五．疲勞輝紋+韌窩+準解理圖六．韌窩以上電鏡圖片由機械工業(yè)緊固件產(chǎn)品質(zhì)量檢測中心（上海）提供，報告編號：JWT110165。微觀斷口失效分析：從掃描電鏡進行觀察，斷口的裂紋擴展區(qū)有明顯的疲勞輝紋，這是疲勞斷裂的微觀形態(tài)主要的特征，與宏觀的貝紋線遙相呼應。圖三、圖四、圖五的三個電鏡照片中的白色線條清晰可見疲勞輝紋。從掃描電鏡圖三、圖六中的二張照片中，明顯地可見多處韌窩的存在；這是掃描電鏡照片中，反映產(chǎn)品強度與韌性配合比較恰當?shù)奈⒂^顯像，與宏觀照片中的瞬時斷裂區(qū)有較大的剪切唇區(qū)相互對應，說明雙頭螺栓的強度與塑性配合比較理想。電鏡圖片沒有出現(xiàn)解理圖象，只有圖五中，在部分區(qū)域才呈現(xiàn)準解理現(xiàn)象；而且準解理與韌窩，在同一圖片中同時交錯出現(xiàn)。也表明了緊固件的脆性現(xiàn)象不明顯，強度與韌性配合比較良好。3．實驗分析結(jié)論：螺桿表面有車刀切削痕跡，粗糙度比較大，在反復承受切向彎曲應力后，雙頭螺栓一側(cè)車削痕跡，經(jīng)過摩擦，磨成光滑弧面；反映出雙頭螺栓經(jīng)受了反復的彎曲、碰撞、摩擦，在地接經(jīng)受來回擺動的過程中，長期的高頻次的彎曲疲勞，在表面比較粗糙的地方，首先打破缺口，形成了裂紋源，然后隨反復彎曲形成切向應力，裂紋逐步擴展，直至疲勞斷裂。從以上宏觀顯像圖片與微觀分析遙相呼應，可以得出結(jié)論：,雙頭螺栓在反復承彎曲中產(chǎn)生疲勞；在彎曲疲勞產(chǎn)生累積效應，至直突發(fā)疲勞斷裂(見圖一的下方)。三．分析彎曲疲勞斷裂產(chǎn)生的原因：疲勞的產(chǎn)生,擴展到斷裂,原因多種多樣，有設計、材料、制造、熱處理、安裝等各種原因，為了查明具體的原因，我們將有關(guān)檢測與現(xiàn)場情況進行分析：１．經(jīng)過斷裂螺栓的硬度分析檢測：硬度為HRC35，符合國家10.9級螺栓的要求。（上海緊固件研究所測量）這批1L200444的雙頭螺栓，在完成制造后，于2007年11月26日經(jīng)過SGS公司檢測，抗拉強度，屈服強度全部在10.9級中間值的范圍；延伸率，斷面收縮率不但全部達到性能要求，而且數(shù)值均比較理想，五個樣品數(shù)值的離散度比較??；各項指標數(shù)值，顯示出強度與韌性指標配合得表一．雙頭螺栓機械性能檢測報告3．各項檢測數(shù)值的綜合分析：（1）SGS公司：檢測報告中檢測中抗拉強度、屈服強度全部達到10.9級螺栓的技術(shù)要求；（2）上海緊固件研究所：檢測斷裂螺栓的硬度為HRC35，是10.9級螺栓技術(shù)要求的中間數(shù)值，與強度數(shù)值匹配；（3）檢測與顯像：延伸率，斷面收縮率數(shù)值均比較理想，與宏觀的瞬時斷裂區(qū)寬大的剪切唇、微觀區(qū)域的韌窩互相呼應；說明產(chǎn)品的強韌性配合得比較理想；各項檢測的數(shù)值與斷裂的宏觀圖像相吻合。綜合分析結(jié)論：以上數(shù)據(jù)說明，無論是出貨產(chǎn)品檢驗，還是斷裂后的產(chǎn)品檢驗，雙頭螺栓制造質(zhì)量沒有問題；雙頭螺栓的是屬于彎曲疲勞斷裂。4．安裝實地考察及拍攝斷裂場景：為了更清楚了解雙頭螺栓斷裂現(xiàn)狀，我們先后二次，從風機安裝現(xiàn)場進行考察與實地調(diào)研、了解；對雙頭螺栓使用（初次安裝時間及檢修）、安裝（方向、位置）、斷裂（斷口實際狀況及具體部位）廣泛地進行觀察。在風機現(xiàn)場，三十多臺1.5兆瓦的風能發(fā)電機運轉(zhuǎn)了三年多中，只出現(xiàn)一根雙頭螺柱產(chǎn)生斷裂的狀況。斷裂現(xiàn)象是屬于個例；斷裂螺柱的一側(cè)無間隙，緊緊地貼在齒輪孔的一端；另一側(cè)卻有較大的縫隙，這是由于安裝時沒有準確的定位，形成螺柱偏離中心位置。雙頭螺柱會隨風產(chǎn)生彎曲及來回擺動，產(chǎn)生了隱患。（見圖七）。空隙空隙無間隙（摩擦）圖七．雙頭螺柱斷裂現(xiàn)狀為了更好地反映斷裂的狀況，我們從齒輪反面，又拍攝了斷裂螺栓的狀況。在緊貼齒輪孔的一側(cè)，雙頭螺柱與齒輪孔,卡得十分緊密，產(chǎn)生了螺栓的一側(cè)緊貼齒輪孔現(xiàn)象，沒有任何縫隙；而另一端同樣產(chǎn)生了較大的間隙（見圖八）。在無縫隙的一側(cè)，我們用螺絲批，小刀都無法插入，這說明切向應力是非常巨大。這樣，給拆卸帶來極大的難度，拆卸工作耗費了極其大的精力。在巨大的垂直于軸向應力作用下，在風機不停的運轉(zhuǎn)過程中，雙頭螺柱緊貼齒輪孔弧面的一側(cè)，經(jīng)受了對齒孔壁的來回反復地彎曲撞擊，經(jīng)過較長時期撞擊和摩擦，螺柱的一側(cè)顯得光滑明亮，磨擦痕跡十分明顯，完全消除了車削加工痕跡；光滑的側(cè)面，類似磨床加工形成的鏡面（見圖一）。風力發(fā)電機以每分鐘17轉(zhuǎn)速度旋轉(zhuǎn)，每天15小時計算，一天轉(zhuǎn)動1.53萬周。半年期間運轉(zhuǎn)達到2.8×106周，而且應力幅很小，在4mm間來回的擺動，應力水平相對較低；彎曲疲勞的循環(huán)次數(shù)遠高于周（按照半年計算，來回的擺動2.8×106周,；按照三年半計算，來回的擺動2.0×107周，）；這根雙頭螺柱的斷裂，是長期來承受側(cè)向應力，彎曲疲勞形成的；符合低應力、高循環(huán)次數(shù)的高周疲勞規(guī)律。是彎曲疲勞產(chǎn)生斷裂的典型例子。無間隙縫隙無間隙縫隙圖八．雙頭螺栓斷裂照（反面拍攝）5.綜合分析判斷頭標為1L200444的雙頭螺栓于2007年10月生產(chǎn)，2007年11月經(jīng)過SGS的檢測，各項指標均達到標準要求，而且數(shù)值配合比較理想，（見上表一）；風電場于2008年六月進行安裝并且發(fā)電；經(jīng)過二年運行，運轉(zhuǎn)的情況正常；在2010年7月進行檢修，并重新進行安裝，在安裝中，由于位置偏離，使雙頭螺柱一側(cè)緊靠齒輪孔的一側(cè)，又經(jīng)過半年運轉(zhuǎn)，螺栓承受反復的很大的切向應力，產(chǎn)生彎曲疲勞，在不斷地反復彎曲的過程中，產(chǎn)生疲勞累積效應，于2011年一月初發(fā)現(xiàn)了一個雙頭螺栓產(chǎn)生斷裂。這個案例是比較典型的由彎曲疲勞累積引起的雙頭螺栓斷裂，是個案。分析結(jié)論：雙頭螺栓的斷裂屬于彎曲疲勞產(chǎn)生的斷裂。斷裂的產(chǎn)生是由于安裝不當，形成螺栓一端緊貼齒孔，單向側(cè)面受到切應力，在反復運轉(zhuǎn)中，產(chǎn)生彎曲疲勞斷裂。扭矩（預緊力）選擇失效中很大的一部分原因是安裝使用中對安裝扭矩、預緊力及扭矩系數(shù)了解不明所造成的。其中安裝扭矩是一個尤其重要課題，值得大家共同分析討論。扭矩系數(shù)、預緊力對安裝使用的影響1、扭矩系數(shù)的機理扭矩、預緊力及扭矩系數(shù)三者之間的關(guān)系：T=K·F·d其中；T－扭矩（N·m）K－扭矩系數(shù)（也稱摩擦系數(shù)）F－緊固力（也稱軸力、預緊力KN）d－螺紋的公稱直徑mm圖一·安裝時的扭矩、預緊力與扭矩系數(shù)的關(guān)系安裝時，許多使用單位對扭矩值必須重視，這直接影響安裝時的施工扭矩。為什么同樣的扭矩值，一批產(chǎn)品能達到預期的鎖緊效果，而另一批產(chǎn)生鎖緊效果不理想？首先我們要了解扭矩、預緊力、扭矩系數(shù)三者存在的關(guān)系。從圖一中可以看出，如果螺栓極限強度一定，扭矩數(shù)值確定，扭矩系數(shù)越小，則產(chǎn)生的緊固力越大；但是如果扭矩系數(shù)越大，則產(chǎn)生的緊固力越?。ㄒ妶D一）。當扭矩系數(shù)小到一定的程度，在一定的扭矩的作用下緊固力超過了螺栓的強度極限，高強度螺栓就會產(chǎn)生斷頭的現(xiàn)象；反之，扭矩系數(shù)過大，則產(chǎn)生的緊固力就會過小，螺栓連接副就達不到鎖緊的功能，連接副就會產(chǎn)生松動。因此，要使緊固力在一個標準的范圍內(nèi)，則產(chǎn)品的扭矩系數(shù)就要限定在一個規(guī)定的范圍內(nèi)，目前國家緊固件標準GB/T1231-2000對鋼結(jié)構(gòu)用高強度螺栓連接副作了規(guī)定，扭矩系數(shù)K=0.11~0.15,標準偏差小于等于0.010。鋼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范也作了同樣的規(guī)定。2.預緊力的重要性及數(shù)值的選擇：在安裝時要有效地控制安裝扭矩和緊固軸力（預緊力），一般均在彈性區(qū)內(nèi)取比較穩(wěn)妥的數(shù)值進行安裝，選擇最小拉力負荷值取的數(shù)值，選擇的數(shù)值必須要合適。見圖二。圖二．緊固扭矩與預緊力的關(guān)系圖預緊力的大小直接影響到緊固件聯(lián)接的可靠性、緊密性、疲勞強度、防松性能；在承受載荷后，預緊力的數(shù)值直接影響到被聯(lián)接件間產(chǎn)生縫隙或發(fā)生相對滑移的可能性。預緊力的選擇直接關(guān)系到聯(lián)接的可靠性。預緊力選擇在一定的范圍內(nèi)，見上圖二。一般是在彈性區(qū)域內(nèi)在彈性區(qū)內(nèi)選取比較穩(wěn)妥的、合適的數(shù)值進行安裝，工程安裝一般取最小拉力負荷值的0.6～0.75倍，比較合適。預緊力比較小，聯(lián)接的可靠性比較差；適當?shù)卦黾宇A緊力對提高緊固的可靠性和能夠避免上述因素產(chǎn)生，對連接是有益的，但是數(shù)值的選擇必須掌握在彈性區(qū)范圍內(nèi)，這樣到連接比較安全可靠。根據(jù)《機械設計手冊》為了充分發(fā)揮出螺栓的工作能力和保證預緊的可靠性，通常應使螺栓擰緊后的預緊應力為：σ預緊應力=（0.5~0.7）σp0.2預緊力偏小，會使聯(lián)接松懈，甚至失效；過大的預緊力卻會使螺栓在裝配擰緊過程中因應力過大（過載）而發(fā)生拉長從T=K·F·d公式中，d是緊固件的規(guī)格是常數(shù)；K扭矩系數(shù)，由生產(chǎn)制造公司提供，如果扭矩系數(shù)不準確，也會影響扭矩的數(shù)值，扭矩系數(shù)必須正確；F：是緊固軸力，也稱預緊力，預緊力的選擇必須確當，它直接影響到安裝扭矩的數(shù)值。扭矩（預緊力）過載和扭矩（預緊力）不足而引起的緊固件連接預緊力：螺栓在裝配擰緊時,使擰緊的螺紋組合件預先受到一個力的作用，這個力即為預緊力。預緊力超過最小的拉力負荷所造成的。GB。矩擰不緊2．現(xiàn)場情況：在某風電現(xiàn)場產(chǎn)生雙頭螺栓安裝擰不緊的現(xiàn)象，螺栓付安裝后，還可以繼續(xù)再擰的情況?，F(xiàn)場安裝工程師懷疑雙頭螺栓的結(jié)合強度有問題，具體反映在螺栓的螺紋硬度可能沒有達到技術(shù)要求。我們具體詢問了安裝情況，華銳公司使用海泰克液壓扳手，顯示安裝扭矩為1000N.m，我們認為這個數(shù)值小于我司螺栓連接付的正常扭矩值，是造成螺母一直沒有擰緊的根本原因。（1).我們將更換下的螺栓連接付仔細觀察，螺栓的螺紋完好，螺栓和螺母互相旋合自如：沒有配合不良旋不進；或者配合松動現(xiàn)象；旋出后，螺栓沒有損傷，拉長的現(xiàn)象（見附圖七）。圖七更換下的螺栓付完好如初（2）.螺栓付扭矩實際計算：按照T=K·F·d公式計算M30雙頭螺栓連接付扭矩：細牙：T=K·F·d=0.13×（646×0.7）×30=1763N.M粗牙：T=K·F·d=0.13×（466×0.7）×30=1272N.M其中：扭矩系數(shù)按照K=0.13計算（見附圖八）圖八.公司扭矩系數(shù)的測量數(shù)值根據(jù)《GB/T19568-2004風力發(fā)電機組裝配和安裝規(guī)范》，結(jié)合我們公司實際扭矩系數(shù)測量值，根據(jù)實際情況，我們推薦1300N.m-1350N.m的合理安裝扭矩進行裝配比較適合。（考慮到有部分細牙和粗牙的組合應用，以及粗牙螺紋預緊力在0.75范圍內(nèi)比較安全可靠。）（3）.我們對螺栓螺紋進行了檢測螺紋的表面硬度為Hv0.3維氏硬度為330.7；螺紋的芯部硬度為Hv0.3維氏硬度為317.5；螺紋的內(nèi)外部差別為Hv0.3維氏硬度為13.2；達到GB/T3098.1國家標準的技術(shù)要求，說明緊固件的螺紋合格，達到要求。（見圖九）圖九維氏硬度檢測（4）原因分析：A．安裝出現(xiàn)問題主要是安裝力矩太小，造成1000N.M沒有達到最終擰緊狀態(tài)，一些螺栓付好會出現(xiàn)松脫的現(xiàn)象。由于沒有擰緊，因此再使用1000N.M扭矩復擰時仍可繼續(xù)擰緊。B．每一家公司由于緊固件制造公差，會出現(xiàn)一些偏差影響K系數(shù)的數(shù)值：制造精度、螺紋配合、表面潤滑、測量工具等因素。其中螺紋配合精確度的因素比較重大，直徑影響到K系數(shù)的數(shù)值。C．另外一家公司，螺紋配合比較松，互相配合后還能松動，因此扭矩系數(shù)K=0.10，按照1000N.M的數(shù)值T=K·F·d；即1000=0.10×（F×0.7）×30，F(xiàn)=333KN；達到了預緊力為最小的負荷0.58倍的要求。因此對于扭矩系數(shù)K=0.10，安裝扭矩是1000N.M，雖然偏小，仍然是在安裝范圍內(nèi)。D．但是我們公司的扭矩系數(shù)K=0.13，安裝扭矩為1000N.M；這樣F=256KN，只有達到了預緊力，最小的負荷0.44倍的要求，沒有達到安全安裝扭矩的要求，因此產(chǎn)生擰不緊的現(xiàn)象。我們根據(jù)T=K·F·d；因為雙頭螺栓一頭是細牙,另一頭是粗牙，綜合考慮以粗牙為準則，預緊力以最小的負荷0.6-0.7倍安全的要求，按照0.7倍計算，安裝扭矩為1590N.m，按照0.6倍計算，安裝扭矩為1360N.m，因此按照風場的習慣或以往狀況，我們推薦安裝扭矩1350-1400N.m的范圍比較恰當。由上分析，可以得出，以上問題與緊固件本身質(zhì)量無關(guān)，主要是安裝不當所引起的問題，如果對我司緊固件質(zhì)量產(chǎn)生疑問，也可送到第三方進行檢測分析。由現(xiàn)場拆卸下來的螺栓進行初步分析判斷，我司所生產(chǎn)提供的雙頭螺柱，六角螺母，完好無損，符合GB/T3098緊固件系列技術(shù)標準。此外保管問題也很重要，同批規(guī)格相同的螺栓、螺母，由于保管